Проектирование центральной системы отопления для 16-ти этажного жилого дома, расположенного в городе Вологде

Размещено на http://www.allbest.ru//

ВВЕДЕНИЕ

отопление канальный вентиляция

Вследствие особенностей климата, на большей части территории РФ в условиях современного города, до 80% своей жизни человек проводит в закрытых помещениях. В этих условиях для обеспечения нормальных условий жизнедеятельности человека, для сохранения материальных ценностей необходимо поддерживать расчетную температуру внутреннего воздуха.

Задача поддержания такой температуры возлагается на отопительные установки, устройством и совершенствованием которых человек занимается издавна.

Законодательство РФ предусматривает создание условий, делающих труд человека здоровым и высокопроизводительным.

Вопросы конструктивного улучшения, повышение гидравлической устойчивости, использование новых видов тепловой энергии, совершенствование новых видов расчета на базе изучения строительной теплофизики и гидравлики явились темами многих исследований.

Отопительно-вентиляционная техника относится к прикладным наукам. Научной ее основой является общая теплотехника, теплофизика и гидравлика.

Схему системы отопления выбирают в соответствии с планировочными, конструктивными и технологическими особенностями здания. Устанавливают режим действия и принципы управления работой системы, целесообразность отдельного дежурного отопления.

К системе отопления предъявляются следующие требования: санитарно-гигиенические, технико-экономические, строительно-архитектурные, эксплуатационные.

Затраты на отопительно-вентиляционные работы на вновь строящихся зданиях составляет около 6% от общих капитальных вложений в строительстве. Это ставит перед специалистами, работающими в области отопления задачи экономного и эффективного расхода выделяемых средств на оборудование зданий установками, обеспечивающими расчетные параметры внутреннего воздуха.

Успешное выполнение санитарно-технических работ обеспечивает своевременное завершение всех строительно-монтажных работ по объекту в целом и сдачу его в эксплуатацию в установленный срок. В свою очередь выполнение санитарно-технических работ технологически связано с определенной готовностью строительных конструкций и элементов здания.

К выполнению монтажных работ по системам отопления следует приступать только после приемки под монтаж объекта или отдельных его захваток его по акту.

До начала монтажа систем отопления должны быть выполнены следующие работы: смонтирован каркас здания, установлены конструкции перекрытий, устроены черные полы, освобождены от строительных конструкций и материалов проезды и проходы к рабочим местам, обеспечено искусственное освещение. В местах прокладки трубопроводов должны быть установлены кронштейны и подвески для крепления труб.

По окончании монтажа и после устранения всех обнаруженных дефектов системы отопления подвергнуть испытанию на прочность и плотность гидравлическим способом - 0,7 МПа (7 кгс/смІ).

При производстве санитарно-технических работ можно столкнуться с 3 проблемами.

Первой проблемой является невозможность монтажников выполнять какую-либо сложную работу. Эта проблема является следствием неверного подбора состава звена или бригады, недостаточная квалификация работников организации.

Эту проблему нужно решать путем правильного комплектования звеньев и бригад. Комплектовать нужно так, чтобы в звене или бригаде имелись рабочие разной квалификации, как с низким разрядом, так и самым высоким.

Второй проблемой является то, что отдел по организации материально-технического снабжения (ОМТС) имеет недоработки: не своевременно осуществляется подвоз материалов и оборудования, это влечет за собой удлинение выработки дневных норм. Плохая работа ОМТС приводит к недостаточной укомплектованности базы механизации, к частым поломкам подъемных механизмов, не своевременно заготавливаются узлы на СТЗ. Зачастую бывает, что отдел неправильно подбирает снабженческую организацию. Служба комплектования в свою очередь может неверно составить комплектацию.

Эту проблему можно решить, если в ОМТС будут более квалифицированные специалисты, которые будут просчитывать каждый недочет так, чтобы не случалось сбоев в дальнейшей работе.

Третья проблема зачастую возникает из-за несогласованности монтажных и строительных работ. Следовательно, если строители при прокладке стояков не оштукатурили стены, то акт о принятии работы не подписан, а монтажники не могут приступить непосредственно к выполнению своих обязанностей. Это влечет к повышению сроков строительства.

1. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

1.1 Общие сведения

Проектирование центральной системы отопления осуществляется для 16-ти этажного жилого дома, расположенного в городе Вологде.

Основанием для разработки проектной документации является задание на проектирование, архитектурно-планировочные решения и технические условия.

Технические решения, принятые в рабочих чертежах, соответствуют требованиям экологических, санитарно-гигиенических, противопожарных и других действующих норм и правил и обеспечивают безопасную для жизни и здоровья людей эксплуатацию объекта при соблюдении предусмотренных рабочими чертежами мероприятий.

Здание имеет неотапливаемое техническое подполье и теплый чердак.

Техническое подполье разбито на секции для установки ИТП, пожарных насосов, повысительных насосов для системы водоснабжения и электрощитового помещения.

В квартирах устанавливаются окна с тройным остеклением.

Вентиляция предусмотрена естественная. Воздух проникает в помещение через не плотности ограждающих конструкций и окон с тройным остекление и уходит через вентиляционные шахты, установленные в кухне и в санузле.

Исходные данные

Расчетная наружная температура принята согласно наиболее холодной пятидневки, т.е. t3н = t0,92н = -320C.

Ориентация главного фасада - З, Ю (Запад, юг).

Источники теплоснабжения - городская тепловая сеть с параметрами теплоносителя, перегретая вода: t1 = 1500С, t2 = 700C;

Система отопления присоединена к тепловым сетям по независимой схеме.

1.2 Определение тепловой мощности системы

Тепловая мощность системы определена с учетом трансмиссионных потерь тепла, потерь тепла на нагрев наружного воздуха исходя из норм установленных в СНБ 2.04.01. Учитываются потери тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха и с учетом бытовых тепловыделений. Непроизводительные потери теплоты проектом не учтены.

1.2.1 Расчет коэффициентов теплопередач

Расчетные формулы:

Rт.тр=; м2*оС/Вт (1.1)

Rт= (1.2)

K= (1.3)

Kто,бд = (1.4)

Kдд= (1.5)

фв= ; oC, (1.6)

гдеn - коэффициент учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкция по отношению к наружному воздуху. [6, таблица 5.3];

tв - расчетная температура внутреннего воздуха, oC. [6, таблица 4.1];

tн - расчетная зимняя температура наружного воздуха, принимаемая с учетом тепловой инерции ограждения; tн = -24 oC. [6, таблица 5.3];

бв - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности О.К., Вт/м2 oC [6, таблица 5.4]

tв- расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С,[6, таблица 5.5];

Zот - продолжительность отопительного периода; сут. [8, таблица 3.1];

tн.о - средняя за отопительный период температура наружного воздуха; oC. [6, таблица 4.4];

л- коэффициент теплопроводности материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции в условиях эксплуатации; Вт/м оС;

Rв.п - сопротивление теплопередаче воздушной прослойки; м2 оС/Вт;

R - сопротивление теплопередаче окон с 3-м остеклением;

Кдд - коэффициент теплопередаче входной двери, и дверей на лестничной клетке. Вт/мос;

- нормативное (приведённое) сопротивление теплопередаче заполненных световых проёмов, численно равная 0,6 м2 оС/Вт;

фв - температура на внутренней поверхности ограждающей конструкции, oC.

Исходные данные:

Таблица 1.1 - Конструктивные слои ограждающих конструкций

Наимен. огр. кон.	№п/п	Материал слоя	д, мм	лАВт/моС	лБВт/моС	ТКП.45-2.04-43-2006
Нар. стена	1	Известково-песчаный раствор	15	-	0,81	41
	2	Плиты минераловатные	90	-	0,054	106
	3	Газосиликатные блоки	300	-	0,24	31
	4	Цементно-перлитовый раствор	15	-	0,26	45
		У	420
Наружная стена, несущая (Нс.н)	1	Известково-песчаный раствор	15	-	0,81	41
	2	Плиты минераловатные	90	-	0,054	106
	3	Железобетон	300	-	2,04	1
	4	Цементно-перлитовый раствор	15	-	0,26	45
	5
		У	420
Перекрытие над подвалом (Пл)	1	Доски пола (сосна, ель)	30	0,14	-	77
	2	Воздушная прослойка	60	-	-	-
	3	Плиты минераловатные	80	0,05	-	106
	4	Железобетон	300	1,92	-	1
		У	470

1.2.2 Расчёт коэфициентов теплопередачи (вычисления)

а) Наружная стена (Н.с.) М 1:10

Рисунок 1 - Наружная стена (Н.с.)

Принимаем сопротивление теплопередачи наружной стены равным нормативному. Исходя из этой величины составляем равенство, исходя из которого определяем толщину утеплителя:

3,2 =

x = 0,92; толщину утеплителя принимаем д = 90 мм (исходя из стандартных размеров 40, 50, 60, 70, 80, 90, 100)

Коэффициент теплопередачи наружной стены равен:

Kн.с= Вт/ м2 оС

Коэффициент теплопередачи окон с тройным остекление и балконной двери равен:

Kто= Вт/ м2 оС

Коэффициент теплопередачи входных дверей:

Kдд = Вт/ м2 оС

Тепловая инерция стены составляет:

D =

Согласно [5, таблице 5.2] для ограждающей конструкции с тепловой инерцией 4 < D ? 7 за расчетную зимнюю температуру наружного воздуха следует принимать как среднюю температуру наиболее холодных трех суток, определяемую как среднее арифметическое из температур наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.

Из [8, таблицы 3.1] для Вологды средняя температура наружного воздуха наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92 составляет минус 37 °С, а наиболее холодной пятидневки -- минус 32 °С.

Тогда расчетная зимняя температура наружного воздуха составит:

t3н = °С.

Требуемое сопротивление теплопередачи наружной стены равно:

Rт.тр = = 1,006 м2*оС/Вт;

Температура на внутренне поверхности наружной стены:

фв= oC

в) Наружная стена несущая (Н.с.н.) М 1:10

Рисунок 2 - Наружная стена несущая (Н.м.н.)

Сопротивление теплопередаче наружной несущей стены равно:

Rт = = 2,06

Коэффициент теплопередачи наружной стены равен:

Kн.с.н= Вт/ м2 оС

в) Перекрытие над неотапливаемым подвалом (Пл.) М 1:10

Рисунок 3 - Перекрытие над неотапливаемым подвалом (Пл.)

Принимаем сопротивление теплопередачи перекрытия над подвалом равным нормативному. Исходя из этой величины составляем равенство, из которого определяем толщину утеплителя:

2,5 =

х=0,08; толщину утеплителя принимаем д = 80 мм (исходя из стандартных размеров 40, 50, 60, 70, 80, 90, 100).

Коэффициент теплопередачи перекрытия над подвалом равен:

KПл = Вт/ м2 оС

Температура на внутренне поверхности пола над подвалом:

фв= oC

1.2.3 Расчет расходов теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха

Количество инфильтрующегося воздуха рассчитывается для лестничной клетки и лестничной площадки. Для жилых помещений количество воздуха определяется санитарными нормами.

Расчетные формулы:

(1.7)

(1.8)

(1.9)

(1.10)

где ДP - расчетная разность давлений по высоте Н.с., возникающая за счёт теплового и ветрового давлений, Па;

Н - расстояние от поверхности земли до верха воздушной шахты;

hi - расстояние от поверхности земли до верха окна;

гн - удельный вес наружного воздуха при tн50,92, Н/м3, [5, Формула К.5];

гв - удельный вес внутреннего воздуха при tв=180С, Н/м3;

сi - плотность наружного воздуха при температуре;

tн30,92, кг/м3, [5, Формула К.6];

н - максимальная из средних скоростей ветра за январь месяц, повторяемость которых составляет 16% и более, м/с;

cen - аэродинамический коэффициент с наветренной стороны здания, б/р;

cep - аэродинамический коэффициент с подветренной стороны здания, б/р;

kh - коэффициент учитывающий изменения скорости ветра по высоте здания. [11, таблица 6];

Gн - нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/м2 ч;

ДPi - разность давлений для каждого этажа здания, Па;

Gi - масса проникающего воздуха соответственно через окна с тройным остеклением и балконные двери, кг/ч;

сt - плотность воздуха при произвольно взятой температуре, кг/м3;

А - площадь ограждающей конструкции, м2;

R - сопротивление воздухопроницанию ограждающей конструкции, м2 ч/кг.

Таблица 1.5 - Исходные данные для расчета инфильтрации

Наименрование ограждающей конструкции	гнБ, Н/м3	гвн, Н/м3	R, Па м2ч кг	cen	cep	н	А, м2
О.Лк	14,02	11,9	0,56	1,2	-0,8	3,7	-
ДД			0,14				2,86
ОД	-	-	0,23				1,98

Дополнительные исходные данные:

Размеры ОК:

ДД 1,3 х 2,2 (h), м

ОД 0,9 х 2,2 (h), м

Высота помещения: hпом=2,60 м

Толщина межэтажного перекрытия: м.пер.=0,30 м

Отметка пола подвала: -2,700

Отметка уровня земли: -0,900

Скорость: н = 3,7 м/с

Ориентация главного фасада: З, Ю

Таблица 1.6 - Расчет тепловых потоков на инфильтрацию

Этажность здания	h, м	H- h, м	kh	ДPi, Па	ДPi0,67, Па	сi, кг/м3	GДД, кг/ч	GОД, кг/ч
Н = 83,5 м
1	3,1	0,7	0,50	10,79	4,92	1,42	21,71	-
2	2,9	-	0,53	10,30	4,77	1,42	-	8,87
3	2,9	-	0,62	12,05	5,30	1,42	-	9,86
4	2,9	-	0,69	13,41	5,69	1,42	-	10,59
5	2,9	-	0,75	14,58	6,02	1,42	-	11,20
6	2,9	-	0,76	14,77	6,08	1,42	-	11,30
7	2,9	-	0,86	16,72	6,60	1,42	-	12,27
8	2,9	-	0,90	17,50	6,80	1,42	-	12,65
9	2,9	-	0,93	18,08	6,96	1,42	-	12,93
10	2,9	-	0,96	18,66	7,10	1,42	-	13,21
11	2,9	-	1,00	19,44	7,30	1,42	-	13,58
12	2,9	-	1,04	20,22	7,50	1,42	-	13,94
13	2,9	-	1,08	20,99	7,69	1,42	-	14,30
14	2,9	-	1,11	21,58	7,83	1,42	-	14,56
15	2,9	-	1,14	22,16	7,97	1,42	-	14,82
16	2,9	-	1,17	22,74	8,11	1,42	-	15,08

1.2.3 Расчет тепловых потерь

Расчет потерь тепла уходящего на нагревание инфильтрующегося воздуха выполняется по формуле 3 для лестничной клетки и мусорокамеры. Для жилых помещений расчет потерь тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха выполняется по формуле 4.

Расчетные формулы:

, Вт; (1.11)

, Вт; (1.12)

(1.13)

, (1.14)

где Qрас - Расчетные суммарные потери теплоты отапливаемого

помещения, [5, Формула М.4];

Q - основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции помещения, Вт, [5, Формула Ж.1];

Qi - расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещения, Вт;

Qh - суммарный тепловой поток, регулярно поступающий в помещения здания от электрических приборов, освещения, технологического оборудования, коммуникаций, материалов, людей и других источников, равный 21 Вт/м2;

1 - коэффициент, принимаемый по [5,таблице А.1] в зависимости от способа регулирования системы отопления. Принимается равным 0,8;

К - коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, Вт/мос?

Ао.к - расчетная площадь ограждающей конструкции, м2?

tв - расчетная температура воздуха в помещении, °С, с учетом повышения ее в зависимости от высоты, для помещений с высотой более 4м?

t0,92н.3 - средняя температура наружного воздуха наиболее холодных трех дней, обеспеченностью 0,92, °С?

?в- суммарные добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции, принимаются в долях от основных потерь?

n - Коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху?

Gi - расход инфильтрующегося воздуха через ограждающие конструкции помещения, кг/ч;

с - удельная массовая теплоемкость воздуха, численно равная 1 кДж/кг °С?

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,8 -- для окон и балконных дверей с раздельными переплетами.

Исходные данные:

Таблица 1.7 - Расчет потерь тепла уходящего на нагревание инфильтрующегося воздуха

№	Наименование ограждающих конструкций	, °С	К Вт/м2 °С	n	Добавочные потери теплоты
					На ориентацию	На двойную дверь
1	Наружная стена	- 32	0.31	1	В, С, СВ, СЗ - 0,10 ЮВ, З - 0,05 Угловые О.К. - 0,05	-
2	Наружная стена несущая		0.49	1		-
3	Перекрытие над подвалом		0.4	0.75		-
4	ТО		1	1		-

Расчет тепловых потерь выполняется при помощи табличного процессора Microsoft Excel и объединяется в сводную таблицу 1.8.

Таблица 1.8 - Сводная таблица тепловых потерь

Этаж / № помещения	1	2	3	4	5	6	7	8	9
1	1210	900	870	920	920	910	760	1190	1120
2	950	770	650	770	770	680	540	950	920
3	950	770	650	770	770	680	540	950	920
4	950	770	650	770	770	680	540	950	920
5	950	770	650	770	770	680	540	950	920
6	950	770	650	770	770	680	540	950	920
7	950	770	650	770	770	680	540	950	920
8	950	770	650	770	770	680	540	950	920
9	950	770	650	770	770	680	540	950	920
10	950	770	650	770	770	680	540	950	920
11	950	770	650	770	770	680	540	950	920
12	950	770	650	770	770	680	540	950	920
13	950	770	650	770	770	680	540	950	920
14	950	770	650	770	770	680	540	950	920
15	950	770	650	770	770	680	540	950	920
16	950	770	650	770	770	680	540	950	920

Таблица 1.8.1 - Сводная таблица тепловых потерь

Этаж / № помещения	10	11	12	13	14	15	16	17	18
1	1010	940	-	-	1110	1180	750	910	910
2	750	750	780	760	910	940	530	680	760
3	750	750	750	760	910	940	530	680	760
4	750	750	750	760	910	940	530	680	760
5	750	750	750	760	910	940	530	680	760
6	750	750	750	760	910	940	530	680	760
7	750	750	750	760	910	940	530	680	760
8	750	750	750	760	910	940	530	680	760
9	750	750	750	760	910	940	530	680	760
10	750	750	750	760	910	940	530	680	760
11	750	750	750	760	910	940	530	680	760
12	750	750	750	760	910	940	530	680	760
13	750	750	750	760	910	940	530	680	760
14	750	750	750	760	910	940	530	680	760
15	750	750	750	760	910	940	530	680	760
16	750	750	750	760	910	940	530	680	760

Таблица 1.8.2 - Сводная таблица тепловых потерь

Этаж / № помещения	19	20	21	22	Лк	Л.пл	Мк	13А
1	910	860	890	1200	1810	730	810	1140
2	760	740	760	950		200	-	-
3	760	740	760	950		210	-	-
4	760	740	760	950		220	-	-

1.2.4 Итоги расчета тепловых потерь

Расчетные формулы:

1) (1.15)

2) (1.16)

3) , (1.17)

где Qs - суммарный годовой расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, кВт/ч, [5, Формула А.4];

qA - Удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, кВтч/(м2°Ссут), нормативное значение для выотных зданий равно 60 кВтч/м2, [5, Формула А.1];

Аbu - отапливаемая площадь здания, м2, определяемая по внутреннему периметру наружных вертикальных ограждающих конструкций;

D - количество градусо-суток отопительного периода, °Ссут.;

tp - средневзвешенная по объему здания расчетная температура внутреннего воздуха, °С, [5, Формула А.5];

ti - средняя температура наиболее холодных трех дней обеспеченностью 0,92, °С;

Ж - продолжительность отопительного периода, сут.?

?Qрасч - суммарные расчетные потери теплоты зданием, Вт/ч.

Расчеты:

1)

2)

3)

1.3 Выбор и конструирование системы отопления

Проектом принята система отопления с учетом конструктивных особенностей данного здания.

Так как данное здание является высотным, система отопления здания проектируется по независимой схеме с зонированием. Первая зона располагается от первого до тринадцатого этажа, в которой подпиточный насос создает гидростатическое давление 0,4 МПа. Вторая зона располагается от четырнадцатого до двадцать шестого этажа, подпиточны1 насос создают в ней гидростатическое давление 0,8 МПа.

Система отопления принята с нижней разводкой магистральных трубопроводов. Отметка прокладки магистральных трубопроводов принята с учетом удобства монтажа и эксплуатации.

Для трубопроводов с диаметром условного прохода меньше 40 мм приняты стальные водогазопроводные трубы по ГОСТ 3262-75, для трубопроводов с диаметром условного прохода больше 50 мм приняты электросварные трубы по ГОСТ 10705-91. Для трубопроводов поквартирной разводки применяются металлопластиковые трубы фирмы «Herz-armaturen».

На каждом этаже устанавливается 2 групповых узла ввода которые обеспечивают необходимый поквартирный расход теплоносителя.

Схема поквартирной разводки принята лучевой. В каждой квартире устанавливается распределительный коллектор.

Подводка трубопроводов осуществляется снизу, под полом в защитном кожухе. Присоединение к радиатору выполняется при помощи присоединительного узла ГЕРЦ 3000.

Схема отопления для стояков на лестничной клетке принята также двухтрубной.

Стояки системы отопления предусмотрено размещать от ограждающей конструкции на расстоянии 150мм.

Для регулирования поступления тепла в квартиру радиаторы снабжаются терморегулирующей головкой, клапан в радиаторах установлен заранее. Регулирование расхода теплоносителя в радиаторах на лестничной клетке и мусорокамере предусмотрено при помощи регулирующего крана фирмы ГЕРЦ.

Отопительные приборы предусмотрены проектом марки Logatrend VK-Profil, изготавливаемые фирмой «Buderus». На лестничной клетке устанавливаются радиаторы марки Logatrend VK-Profil. Избыточное рабочее давление теплоносителя для данных приборов составляет до 1,0 МПа.

Удаления воздуха из системы осуществляется автоматически, регулирующими клапанами радиаторов. В стояках на лестничной клетке предусмотрена установка кранов конструкции Маевского на самых верхних радиаторах на стояке. Также при помощи кранов конструкции Маевского в распределительных коллекторах (гребенках).

В качестве запорной арматуры на стояках предусмотрена установка кранов шаровых латунных муфтовых проходных и муфтовых вентилей; на магистралях и стояках диаметром больше 50 мм предусмотрена установка стальных фланцевых шаровых кранов с ручками. Проектом предусмотрена возможность опорожнения стояков и магистралей от теплоносителя на случай ремонта с помощью шаровой запорной арматуры.

Для учета тепловой энергии потребляемой всем здание устанавливается теплосчетчик фирмы Danfoss "Логика 9943-У4" в узле ввода ИТП.

Для поквартирного учета тепловой энергии устанавливается теплосчетчик фирмы «ГРАН Система-С» Струмень ТС-05 для каждого группового ввода. Данный счетчик осуществляет учет тепловой энергии сразу по 4 контурам (квартирам).

Для защиты магистральных трубопроводов системы отопления, расположенных в подвальной части здания, от коррозии предусмотрено покрытие их антикоррозионной краской за два слоя с последующим покрытием теплоизоляционным материалом.

Теплоизоляционный покров выполняется из цилиндров минераловатных.

Защитное покрытие теплоизоляции предусмотрено выполнить рулонированным стеклопластиком типа РСТ.

1.3.1 Размещение отопительных приборов

Установка отопительных приборов осуществляется под оконными проемами (Рисунок 4).

Для лестничной клетки предусмотрена установка радиаторов увеличенной мощности сразу после тамбура.

Для отопления мусорной камеры проектом предусмотрена групповая установка отопительных элементов: конвекторы "Универсал-20".

Рисунок 4 - Схема размещения отопительного прибора

Рисунок 5 - Схема крепления магистральных трубопроводов

1.4 Гидравлический расчет системы

1.4.1 Метод расчета и расчетные формулы

Гидравлический расчет выполняется для двухтрубной, независимой системы отопления.

Специфика выполнения расчета такой системы состоит в том, что диаметры труб и потери давления в кольце определяются по задаваемой оптимальной скорости движения теплоносителя в каждом участке основного циркуляционного кольца.

Скорость теплоносителя в горизонтальных участках рекомендуется принимать не менее 0,25 м/с, чтобы обеспечить удаление воздуха из них.

Оптимальная скорость движения теплоносителя в стальных трубах 0,3 - 0,7 м/с, для металлопластиковых 0,5 - 0,7 м/с.

Удельные потери давления на трение должны находиться в пределах 100 - 200 Па/м.

Максимальная скорость движения теплоносителя не должна превышать скорость, при которой возникает шум громкостью превышающей нормативную.

На основании результатов расчета основного циркуляционного кольца определяются диаметры трубопроводов со схожим расходом.

Для контуров, отличающихся от основного циркуляционного кольца, диаметр трубопроводов определяется исходя из расхода теплоносителя на каждом участке и оптимальной скорости движения.

Данным проектом предусмотрено зонирование системы отопление, как следствие система отопления является двухконтурной. Исходя из специфики такой системы, требуется установка циркуляционного насоса на каждый контур.

Для этого выполняется гидравлический расчет главного циркуляционного кольца для каждого контура.

Главное циркуляционное кольцо условно разбито на три участка:

- система теплоснабжения между распределителями.

- система теплоснабжения от распределителя (ГУВ) №52.

- радиаторный узел подключения и термостатический клапан.

Расчет настройки балансировочных и термостатических клапанов проектом не предусмотрен.

Таблица 1.9 - Гидравлический расчет системы теплоснабжения между распределителями магистрали Т12,22.

№ уч.	Qуч. Вт	Vуч. л/с	lуч. м	D мм	V м/с	R Па/м	R*l Па	?ж	Z Па	?Pуч. Па
1	120400	1,45	7,2	50	0,45	91,1	655,92	1,5	150	805,92
2	104390	1,25	45,9	50	0,38	66,7	3061,53	3	225	3286,53
3	96360	1,16	2,9	50	0,36	60,1	174,29	1	70	244,29
4	88330	1,06	2,9	50	0,33	51,1	148,19	1	60	208,19
5	80300	0,97	2,9	50	0,31	43,2	125,28	1	50	175,28
6	72270	0,87	2,9	40	0,68	351,2	1018,48	1	220	1238,48
7	64240	0,77	2,9	40	0,62	299,1	867,39	1	200	1067,39
8	56210	0,68	2,9	40	0,54	232,6	674,54	1	150	824,54
9	48180	0,58	2,9	40	0,46	179,3	519,97	1	100	619,97
10	40150	0,48	2,9	40	0,38	121,6	352,64	1	80	432,64
11	32120	0,39	2,9	40	0,3	82,3	238,67	1	40	278,67
12	24090	0,29	2,9	25	0,55	421	1220,9	1	150	1370,9
13	16060	0,19	2,9	25	0,36	191	553,9	1	70	623,9
14	8030	0,10	2,9	20	0,3	193	559,7	1,5	70	629,7
14'	8030	0,10	2,9	20	0,3	193	559,7	1,5	70	629,7
13'	16060	0,19	2,9	25	0,36	191	553,9	1	70	623,9
12'	24090	0,29	2,9	25	0,55	421	1220,9	1	150	1370,9
11'	32120	0,39	2,9	40	0,3	82,3	238,67	1	40	278,67
10'	40150	0,48	2,9	40	0,38	121,6	352,64	1	80	432,64
9'	48180	0,58	2,9	40	0,46	179,3	519,97	1	100	619,97
8'	56210	0,68	2,9	40	0,54	232,6	674,54	1	150	824,54
7'	64240	0,77	2,9	40	0,62	299,1	867,39	1	200	1067,39
6'	72270	0,87	2,9	40	0,68	351,2	1018,48	1	220	1238,48
5'	80300	0,97	2,9	50	0,31	43,2	125,28	1	50	175,28
4'	88330	1,06	2,9	50	0,33	51,1	148,19	1	60	208,19
3'	96360	1,16	2,9	50	0,36	60,1	174,29	1	70	244,29
2'	104390	1,25	45,9	50	0,38	66,7	3061,53	3	225	3286,53
1'	120400	1,45	7,2	50	0,45	91,1	655,92	1,5	150	805,92
	?Pуч.с.т.1 =	23612,8

Таблица 1.10 - Гидравлический расчет системы теплоснабжения от рапределителя (ГУВ) № 52 магистрали Т12,22.

№ уч.	Qуч. Вт	Gуч. кг/ч	lуч. м	D мм	V м/с	R Па/м	R*l Па	?ж	Z Па	?Pуч. Па	Примечание
Циркуляционное кольцо через прибор Q = 1000 Вт ветки «А»
1	1000	43,27	9,5	14	0,16	48,2	457,9	0,5	20	477,9
2	3580	154,90	10,5	16	0,35	161	1690,5	3,65	225	1915
3	8030	347,45	0,3	20	0,3	193	57,9	1	70	847,9	?Pсчетч. = 220 ?Pкл.1 = 500 ?Pсф. = 750
3'	8030	347,45	0,3	20	0,3	193	57,9	2,5	125	182,9
2'	3580	154,90	10,5	16	0,35	161	1690,5	3,65	225	1915
1'	1000	43,27	9,5	14	0,16	48,2	457,9	0,5	20	477,9
Потери давления участка ?Pуч.рс.1 =	7288
Определение диаметров трубопроводов веток не входящих в главное циркуляционное кольцо
а	2090	90,43	-	14	0,33	-	-	-	-	-
а'	2090	90,43	-	14	0,33	-	-	-	-	-
б	1490	64,47	-	14	0,24	-	-	-	-	-
б'	1490	64,47	-	14	0,24	-	-	-	-	-
в	1820	78,75	-	14	0,29	-	-	-	-	-
в'	1820	78,75	-	14	0,29	-	-	-	-	-
а2	4920	212,88	-	16	0,52	-	-	-	-	-
а2'	4920	212,88	-	16	0,52	-	-	-	-	-

Таблица 1.11 - Гидравлический расчет узла подключения радиатора и термостатического клапана магистрали Т12,22.

№ кл.	Gкл. кг/ч	ГЕРЦ 3000 ?Pуп.	Характеристики встроенного термостатического клапана Buderus типа «N»
			?Pкл.2	Kv, м3/ч	n
2	43,24	115	1240	0,38	5,0 задались
Потери давления участка ?Pуч.рд.1 =	1355

Таблица 1.12 - Гидравлический расчет системы теплоснабжения между распределителями магистрали Т13,23.

№ уч.	Qуч. Вт	Vуч. л/с	lуч. м	D мм	V м/с	R Па/м	R*l Па	?ж	Z Па	?Pуч. Па
1	120400	1,45	7,2	50	0,45	91,1	655,92	1,5	150	805,92
2	104390	1,25	13,2	50	0,38	66,7	3061,53	3	225	1105,44
3	96360	1,16	2,9	50	0,36	60,1	174,29	1	70	244,29
4	88330	1,06	2,9	50	0,33	51,1	148,19	1	60	208,19
5	80300	0,97	2,9	50	0,31	43,2	125,28	1	50	175,28
6	72270	0,87	2,9	40	0,68	351,2	1018,48	1	220	1238,48
7	64240	0,77	2,9	40	0,62	299,1	867,39	1	200	1067,39
8	56210	0,68	2,9	40	0,54	232,6	674,54	1	150	824,54
9	48180	0,58	2,9	40	0,46	179,3	519,97	1	100	619,97
10	40150	0,48	2,9	40	0,38	121,6	352,64	1	80	432,64
11	32120	0,39	2,9	40	0,3	82,3	238,67	1	40	278,67
12	24090	0,29	2,9	25	0,55	421	1220,9	1	150	1370,9

Таблица 1.13 - Гидравлический расчет системы теплоснабжения от рапределителя (ГУВ) № 52 магистрали Т13,23.

№ уч.	Qуч. Вт	Gуч. кг/ч	lуч. м	D мм	V м/с	R Па/м	R*l Па	?ж	Z Па	?Pуч. Па	Примечание
Циркуляционное кольцо через прибор Q = 1000 Вт ветки «А»
1	1000	43,27	9,5	14	0,16	48,2	457,9	0,5	20	477,9
2	3580	154,90	10,5	16	0,35	161	1690,5	3,65	225	1915
3	8030	347,45	0,3	20	0,3	193	57,9	1	70	847,9	?Pсчетч. = 220 ?Pкл.1 = 500 ?Pсф. = 750
3'	8030	347,45	0,3	20	0,3	193	57,9	2,5	125	182,9
2'	3580	154,90	10,5	16	0,35	161	1690,5	3,65	225	1915
1'	1000	43,27	9,5	14	0,16	48,2	457,9	0,5	20	477,9
Потери давления участка ?Pуч.рс. 2 =	7288
Определение диаметров трубопроводов веток не входящих в главное циркуляционное кольцо
а	2090	90,43	-	14	0,33	-	-	-	-	-
а'	2090	90,43	-	14	0,33	-	-	-	-	-
б	1490	64,47	-	14	0,24	-	-	-	-	-
б'	1490	64,47	-	14	0,24	-	-	-	-	-
в	1820	78,75	-	14	0,29	-	-	-	-	-
в'	1820	78,75	-	14	0,29	-	-	-	-	-
а2	4920	212,88	-	16	0,52	-	-	-	-	-
а2'	4920	212,88	-	16	0,52	-	-	-	-	-

Таблица 1.14 - Гидравлический расчет узла подключения радиатора и термостатического клапана магистрали Т13,23.

№ кл.	Gкл. кг/ч	ГЕРЦ 3000 ?Pуп.	Характеристики встроенного термостатического клапана Buderus типа «U»
			?Pкл.2	Kv, м3/ч	n
2	43,24	115	1240	0,38	5,0 задались
Потери давления участка ?Pуч.рд. 2 =	1355

1.5 Индивидуальный тепловой пункт

Исходные данные:

Давление в подающей и обратной магистрали тепловой сети соответственно: P11 = 754 кПа, P21 = 367 кПа;

Температура теплоносителя в подающей и обратной магистрали тепловой сети соответственно: T12,13 = 120 0C, T22,23 = 70 0C;

Статическое давление в независимых магистралях теплоснабжения принимается равным: P12,22 = 400 кПа, P13,23 = 800 кПа;

Общие теплопотери здания Qзд = 460 кВт.

Тепловая нагрузка магистралей Т12,22 и Т13,23 равна 230 кВт на каждый контур.

Общий объем теплоносителя в системы равен 2,51 м3. Объем теплоносителя в системе Т12,22 = 1,13 м3. Объем теплоносителя в системе Т13,23 = 1,38 м3.

Расчетные формулы:

(1.18)

?Pг.ц.к. = ?Pуч.с.т + ?Pуч.рс. + ?Pуч.рд., Па; (1.19)

где Gзд - расход теплоносителя на здание, кг/ч;

Qзд - Общие тепловых потерь отапливаемых помещений здания, Вт/ч;

?t - разность температур между подающей и обратной магистралью теплоснабжения.

?Pг.ц.к. - линейные потери давления главного циркуляционного кольца

?Pуч.с.т - линейные потери давления в главном циркуляционном кольце на участках между групповыми узлами ввода.

?Pуч.рс. - линейные потери давления в главном циркуляционном кольце на участке между групповым узлом и самым нагруженным радиатором.

?Pуч.рд. - линейные потери давления в узле подключения радиатора.

1.5.1 Определение параметров системы отопления для подбора БТП (Расчеты)

G1 = G2 = 9,95 м3/ч;

?Pг.ц.к.1 = 23612,8+7288+1355 = 32255,8 Па;

?Pг.ц.к.2 = 19250,6+7288+1355 = 27893,6 Па.

1.5.2 Подбор индивидуального блочного теплового пункта

Проектом предусматривается установка блочного индивидуального теплового пункта фирмы Danfoss.

В данный моноблок не входят: узел ввода, узел учета тепла и расширительный бак.

Исходя из рассчитанных и основных данных, принимаем тепловой узел марки LJ-1 и конфигурацией DR-2-0,5-0,25.22.11-0,25.22.11-0,0.00.00-0,0.00.11

1.5.3 Подбор оборудования индивидуального теплового пункта.

1.5.3.1 Расширительный бак

Исходя из схемы теплового пункта, необходимо подобрать два расширительных бака. Первый для контура Т12,22, второй для Т13,23.

Расчетные формулы:

(1.20)

где Vр.б. - рабочий расчетный объем открытого расширительного бака, л;

Vс.о - расчетный объем воды в системе отопления, л.

1.5.3.2 Расчет и подбор расширительных баков

Исходя из расчетного объема баков и параметров системы теплоснабжения, принимаем расширительные баки фирмы «Reflex».

Для системы теплоснабжения Т12,22:

Мембранный расширительный бак Reflex NG 80 с параметрами:

рабочее давление 6 бар (0,6 МПа);

рабочая температура бака 120 0C;

рабочая температура мембраны 70 0C.

Для системы теплоснабжения Т12,22:

Мембранный расширительный бак Reflex S 80 с параметрами:

рабочее давление 10 бар (0,6 МПа);

рабочая температура бака 120 0C;

рабочая температура мембраны 70 0C.

1.6 Подбор отопительных приборов

Подбор отопительных приборов выполняется исходя из теплопотерь помещения с учетом коэффициентов на добавочные теплопотери. В связи с тем что поквартирная система отопления предоставляет возможность гибкой настройки предусматривается дополнительная мощность радиатора в размере 15%.

Расчетные формулы:

где Qt - расчетная тепловая мощность отопительного прибора, Вт;

Q - расчетные теплопотери помещения, Вт/ч;

в1 - коэффициент учета дополнительного теплового потока от устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины, в1 для радиаторов Buderus с шагом номенклатурного ряда 180 Вт равен 1,04. Для конвекторов с шагом номенклатурного ряда 100 Вт равен 1,01;

в2 - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами, расположенными у наружных ограждающих конструкций, для радиаторов Buderus равен 1,04. Для конвекторов с кожухом 1,02;

x - коэффициент запаса равный 1,15;

F - коэффициент пересчета, принимаемый по тех. паспорту радиаторов Buderus.

Сводная таблица расчета представлена в Приложении 1.

1.7 Определение количества материалов на систему

Таблица 1.15 - Подсчет количества отопительных приборов

Типоразмер радиатора	Количество
Vk-profil 21/500/700	150
Vk-profil 21/500/800	203
Vk-profil 21/500/900	161
Vk-profil 21/500/1000	1
Vk-profil 21/500/1200	11
K-profil 10/500/500	25
K-profil 33/900/600	2
K-profil 33/900/700	3
КН-20-1,15(п)	1

Таблица 1.16 - Подсчет количества трубопроводов по магистралям

Ду, мм	Количество руб по участкам	Всего, м	Арматура, шт.
20	4,55+4,85+3,1+3,2	15,7	КШ 14 шт.
32	22,6+23,2+23,5+24,0	93,3	КШ 8 шт.
50	18,4+18,75+19,05+19,7	75,9	КШ 8 шт.
80	7,1+7,3+7,5+7,7+10,5+10,5	50,6	КШ 4 шт.

Таблица 1.18 - Подсчет количества металопластиковых трубопроводов

№ стояка	Трубы металлопластиковые фирмы HERZ	Трубы металлопластиковые фирмы HERZ	Терморегулирующие головки фирмы HERZ	Краны шаровые
				Проходной	С отборным устройством
	14x2,0	16x2,0
1	412,6	16,1	21	4	16
2	441,1	-	22	4	16
3	441,1	-	22	4	16
4	441,1	-	22	4	16
5	441,1	-	22	4	16
6	441,1	-	22	4	16
7	441,1	-	22	4	16
8	441,1	-	22	4	16
9	441,1	-	22	4	16
10	441,1	-	22	4	16
11	441,1	-	22	4	16
12	441,1	-	22	4	16
13	441,1	-	22	4	16
14	441,1	-	22	4	16
15	441,1	-	22	4	16
16	441,1	-	22	4	16
Итого	7029,1	16,1	315	64	256

1.8 Аэродинамический расчет естественной канальной системы вентиляции

Согласовано СНБ 3.02.04-03 "Жилые здания" удаление воздуха в пределах одной квартиры допускается с одним каналом с подключением к нему следующих помещений:

-кухня, ванная или душевая

-уборная, ванная (душевая) и сушильный шкаф.

В данном проекте удаления воздуха из уборной и ванной предусмотрено отдельным каналом размером 420х420; удаление воздуха из кухни предусмотрено одновременно при помощи канала размером 420х420.

Удаление воздуха из жилых комнат квартир предусмотрено через вытяжные каналы кухонь и санитарных узлов для чего в этих помещениях предусмотрена возможность перетекания удаляемого воздуха, для чего зазор между дверью и полом этих помещений должен быть не менее 0,02 мІ.

Для выполнения расчета естественной вентиляции принимаем:

1. Объемы удаляемого воздуха, V мі/ч, их кухонь принимаем 60 мі/ч (для кухонь с электроплитами); из ванной и уборной 50 мі/ч [7, таблица В.1.].

2. Воздухоприемные решетки с подвижными жалюзи, предусмотрено установить под потолок при этом расстояние от пола до низа решеток должно быть не менее 2м.

3. Расчетная температура наружного воздуха принимается +5°С; внутренняя температура в кухнях, санузлах +18°С.

4. Располагаемое естественное давление определено по формуле:

, Па; (1.22)

гдеh - расстояние по вертикали от центра вытяжной решетки до верха вытяжного канала, м;

в - плотность внутреннего воздуха при температуре +18°С, кг/мі;

н - плотность наружного воздуха при температуре +5°С, кг/мі;

g - ускорение свободного падения, м/сІ.

5. Удельные потери давления [R, Па/м] принимаются по таблице для аэродинамического расчета круглых воздуховодов [13].

6. Потери давления в каналах определяется с учетом широховатости строительных конструкции, в=1,2.

7. Эквивалентный диаметр определяется по выражению:

(1.23)

где a, b - размеры сторон прямоугольного воздуха, мм.

8. Скорость движения воздуха определена по выражению:

(1.24)

гдеV - расход воздуха на участке, мі/ч

- площадь живого сечения канала, мІ.

9. Местные сопротивления на участках 1-26 состоят:

а) Жалюзийная решетка ж =0,5

б) Тройник на всасывании:

10. Динамический напор определяется по [13]:

11. Естественное давление расходуется на преодоление линейный сопротивлений:

(1.25)

12. Избыток или недостаток располагаемого давления на участке определяем по выражению:

(1.26)

13. Недостаток располагаемого давления на 15-16 этажах кухонь устраняем путем установки в вентблок канального вентилятора ВК-8УХ Л4.2 "Самал".

Избыток давления устраняется путем установки решеток с регулируемыми жалюзи. Расчет сводим в таблице 1 и 2.

Подбор решеток:

Площадь живого сечения решеток определяем по формуле:

(1.27)

где - скорость воздуха в решетке, м/c (не должна превышать 1 м/c).

Для кухни:

Исходя из номенклатурного ряда вентиляционных решеток РС2 выбираем решетку с размерами 200х150, в соответствии с паспортными данными площадь живого сечения данной решетки соответствует расчетной.

Для ванной и уборной:

Исходя из номенклатурного ряда вентиляционных решеток РС2 выбираем решетку с размерами 200х100, в соответствии с паспортными данными площадь живого сечения данной решетки соответствует расчетной.

Избыток площади сечения устранятся при помощи регулирующих клапанов (жалюзи).

1.9 Охрана окружающей природной среды, энергосбережение

В данном дипломном проекте отражены следующие вопросы по энергосбережению с целью охраны окружающей среды:

1. Проектом предусмотрено наличие теплоизоляционного слоя в наружных стенах, материал теплоизоляции принят с малым коэффициентом проводимости тепла.

2. Окна в проектируемом здании приняты с трехслойным остеклением.

3. Трубы для системы отопления (стояков) приняты водогазопроводные и электросварные.

4. Предусмотрена тепловая изоляция магистральных трубопроводов и стояков.

5. Регулирование теплового потока осуществляется при помощи термостатической головки устанавливаемой на клапан радиатора, а также в регулируется в распределительной гребенке.

6. В индивидуальном тепловом узле предусмотрена установка регулятора температуры, позволяющий изменять количество потребляемой тепловой энергии на здание, а также теплового счетчика «Логика 9943-У4».

7. Проектом предусмотрена поквартирное регулирование тепла. Что способствует экономии энергоресурсов либо повышению комфортабельности жилища.

8. Изготовление системы отопления предусмотрена на заводе СТЗ. В результате монтаж системы отопления предусмотрено выполнить из унифицированных узлов с минимальной их типизацией. Это позволяет улучшить качество системы отопления, уменьшить трудозатраты, повысить эксплуатационные характеристики системы.

Данные мероприятия позволяют уменьшить расход металла, труда и энергии. В конечном счете способствуют охране окружающей среды. Аэродинамический расчет естественной канальной вентиляции; вытяжка из кухни и уборной представлен в Приложении 2.

2 .ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ ЧАСТЬ

2.1 Цели и задачи разработки проекта производства работ

Проект производства работ является руководящим документом для организации и производства работ на объектах строительства и составления с целью создания необходимых условий для своевременного и планомерного выполнения строительно-монтажных работ, а так же для ежедневного контроля за ходом работы

Задачи проекта производства работ:

определение объема строительно-монтажных ресурсов и потребности в материально-техническом снабжении и рабочей силе;

наиболее рациональное использование материальных ресурсов и рабочих при выполнении строительно-монтажных работ в установленные сроки;

определение наиболее рациональных технологий производства работ с увязкой их с общестроительными работами.

Для планирования работ на объекте применяются календарные и сетевые планы. При составлении планов необходимо сформулировать, рассчитать и оптимизировать все конкурентно-способные методы организации работ с оценкой и сравнением по следующим критериям:

сокращения сроков строительства;

совмещения строительно-монтажных работ;

непрерывность использований трудовых ресурсов;

освоение фронтов работ.

После составления разнообразных вариантов и их оценки применяют наиболее совершенный и приемлемый для данной монтажной организации.

2.2 Технологическая последовательность монтажных работ

Монтаж системы центрального отопления должен быть тесно увязан с общестроительными и другими работами.

Монтаж системы выполняется в следующей последовательности:

приём объекта под монтаж по акту;

доставка нагревательных приборов, блоков, монтажных узлов на строительный объект и их разгрузка;

подбор и комплектование материалов и изделий по сортаменту, подъем их на этажи с разноской к месту монтажа:

разметка мест установки средств крепления трубопроводов, кронштейнов под нагревательные приборы, сверление отверстий с установкой креплений;

монтаж магистральных трубопроводов, узла управления, установка нагревательных приборов и конвекторов;

монтаж стояков и подводок к нагревательным приборам;

промывка системы;

испытание системы на плотность гидравлическим давлением;

тепловая изоляция трубопроводов и оборудования;

проверка на подогрев нагревательных приборов и регулировка системы;

окраска трубопроводов и нагревательных приборов;

окончательная проверка системы центрального отопления при сдаче в эксплуатацию.

2.3 Методы определение объема работ и трудовых затрат на монтажные работы

На основании составленной спецификации на материалы и оборудование по рабочим и монтажным чертежам внутренних систем отопления, а так же с учетом принятых методов производства работ применяемых приспособлений, видов машин определяются объемы работ по монтажу внутренних систем. При этом необходимо учитывать рекомендации сборников РСН по подсчету объемов работ. Единицы измерения рабочих процессов должны быть приняты в соответствии с приведенными в таблицах сборниках.

При определении объемов необходимо разграничить работы, проводимые ниже и выше отметки 0.000 здания.

При определении объема работ по прокладке труб учитывается их сортамент и место прокладки (открытое, в траншеях, строительных конструкциях).

Данные по подсчету объемов работ вносят в таблицу 2.1 в графы "Объем".

Трудовые затраты определяются по всем рабочим процессам монтажа внутренних систем центрального отопления.

Устанавливается технологическая последовательность монтажа систем с увязкой их с общестроительными работами.

По каждому рабочему процессу или операции в графах таблицы 2.1 указывается:

шифр нормативного источника;

наименование работ;

объем работ в единицах измерения, соответствующих сборнику РСН;

норма расхода на единицу измерения;

нормативная трудоемкость на полный объем соответствующей работы;

затраты труда машинистов нормативные и на весь объем;

определение состава звена.

Затраты труда во всех позициях исчисляются в человеко-часах. Перед тем, как применить ту или иную норму расхода, необходимо внимательно ознакомиться с составом и технологической последовательностью работ, предусмотренных нормой.

Определяя затраты труда машинистов учитывается, что для вертикального и горизонтального перемещения материалов и оборудования используются грузоподъемные, транспортные средства данной строительной организации. Определение объёмов работ и трудовых затрат на монтажные работы представлено в Приложении 3.

2.4 Составление сводной ведомости трудовых затрат

После определения трудовых затрат на каждый процесс или операцию составляется сводная ведомость трудовых затрат на монтажные работы и расчет сводится в таблицу 2.1.

В графе таблицы «Наименование работ» перечисляются основные виды работ по монтажу систем со всеми сопутствующими работами и с учетом технологической последовательности монтажа. Единицы измерения принимаются по основному виду работ.

Нормативная трудоемкость определяется путем сложения трудоемкости по основным и сопутствующим видов работ в чел.-днях. При этом необходимо учитывать продолжительность рабочего дня и количество смен, установленных монтажной организацией. В проекте принята одна смена продолжительностью в 8 часов. Плановая трудоемкость работ определяется с учетом перевыполнения норм выработки. Перевыполнения норм рекомендуется принимать равной 110 - 120% за счет внедрения индустриальных методов монтажа, научной организации труда в бригадах, применения современных средств малой механизации.

2.5 Обоснование календарного плана-графика производства работ

Исходными данными для составления календарного плана-графика являются:

разработанный строительный проект (курсовой проект по дисциплине "отопление");

монтажный проект;

спецификация на материалы и оборудование;

квалификационный состав рабочих монтажной организации;

наличие грузоподъемных машин и механизмов, приспособлений и инструментов.

При составлении графика необходимо ориентироваться на директивные сроки строительства

Календарный план-график определяет сроки выполнения отдельных видов работ, общий срок окончания монтажных работ, методы выполнения работ, а так же численность рабочих занятых на том или ином виде работ

Календарный план-график состоит из 2-х частей: левой и правой.

В левой части приводятся данные которые характеризуют выполняемые работы. Графы заполняются на основании данных сводной ведомости трудовых затрат. Количество рабочих на каждый вид работ определяется на основании состава звена, затрат труда, продолжительности работ в днях зависит от сменности и её продолжительности (8 часов).

Правая часть представляет собой собственно календарный план- график. Каждая клетка графика означает определенный отрезок времени (рабочий день, неделя, месяц). Горизонтальными линиями указывается продолжительность выполнения отдельных видов работ. Длинна линии откладывается в масштабе времени, затраченного на данный вид работ. Цифра над прямой линией обозначает количество рабочих.

При составлении графика устанавливается технологическая последовательность выполнения работ. Работы совмещаются таким образом, чтобы один вид работ не мешал выполнению других работ и открывал фронт для последующих работ.

Календарный план-график монтажных работ применяется на основании сравнения различных его вариантов и выбора наилучшего.

2.6 Составление графика движения рабочих

График движения рабочих по объекту строиться с целью определения правильности составления календарного плана-графика.

В графике движения рабочих на горизонтальной линии откладываются рабочие дни (Т) в таком же масштабе, что и на календарном плане-графике, а на вертикальной линии - количество рабочих (R). При построении на вертикальной линии отмечают точками количество рабочих, занятых на объекте ежедневно, и, соединяя эти точки, получаем график.

Распределение рабочих на объекте должно быть равномерным и колебание численности не должно превышать 20-25%. Если указанный предел превышается, то необходимо внести корректировки в составленный календарный план-график путем перестановки некоторых видов работ или изменением численности рабочих.

Для оценки степени равномерности движения рабочих служит коэффициент неравномерности загрузки рабочей силы К, который определяется по формуле:

(2.1)

где Rмакс - максимальное число рабочих, занятых на выполнении монтажных работ и принимается по графику движения рабочих;

Rср - среднее число рабочих на объекте, определяется по формуле:

(2.2)

где Q - суммарная фактическая трудоемкость работ по объекту которая представляет собой площадь графика движения рабочих в чел.-дн.;

Т - продолжительность выполнения работ по объекту в чел.-дн. принимается по календарному плану-графику.

Коэффициент неравномерности загрузки рабочей силы должен быть как можно меньше и не превышать 1,3.

На графике движения рабочих необходимо указать среднее число рабочих штриховой линией.

2.7 Определение потребности в механизмах, приспособлениях и инструментах для производства монтажных работ

Для выполнения монтажных санитарно-технических работ в отведенные сроки необходимо применять более современные монтажные механизмы, приспособления и инструменты, материалы, что значительно облегчает труд монтажников, повышает производительность труда и качества работ и снижает стоимость монтажных работ.

Максимально должны механизироваться погрузочно-разгрузочные работы, подъем материалов на этажи, установка креплений и испытание системы.

Для производства санитарно-технических работ используется подъемная техника строителей:

башенные краны;

транспорт для перевозки грузов;

средства малой механизации;

компрессоры;

сварочные аппараты для стальных труб;

слесарные инструменты.

Количество машин, сроки поставки материалов, и продолжительность их использования определяется по календарному плану-графику.

График поставки оборудования, изделий и заготовок составляется таким образом, чтобы к началу определенного вида работ всё необходимое было доставлено к месту монтажа.

Потребность в инструменте, приспособлениях, шаблонах и другом определяется численностью человек в бригаде.

2.8 Составление локального сетевого графика

Сетевая модель монтажа санитарно-технических систем позволяет установить четкую связь между отдельными работами, возможность изменения внутренней структуры графика после начала строительства, отображение в графике большого количества работ, возможность применения вычислительной техники.

Сетевая модель изображается в виде графика, состоящего из стрелок и кружков. Каждой стрелке соответствует определенная работа. Кружки называют событиями, а внесенные в них цифры в верхнем секторе обозначают очередное событие.

Работа в сетевом графике - производственный процесс, требующий затрат трудовых и материальных ресурсов, а так же времени. Изображается сплошной стрелкой, а в нижнем - номер предыдущего события.

Работа в сетевом графике - производственный процесс, требующий затрат трудовых и материальных ресурсов, а так же времени. Наименование работ указывают над стрелкой, а длительность в рабочих днях, количество смен и число рабочих в смену - под стрелкой.

Ожидание - организационный или технологический перерыв между работами, в течение которого не потребляются трудовые и материальные ресурсы, а требуется только затрата времени - изображается штриховой стрелкой.

Зависимость (фиктивная работа) не связана с расходом ресурсов во времени. Она вводится для отражения взаимосвязей между реальными работами с учетом технологии монтажа. Событие - начало или окончание одной либо нескольких работ. Каждому событию присваивается свой номер (код). Все работы ограничиваются двумя событиями и тоже имеют код из двух чисел (начального и конечного события).

Событие считается свершившимся, если закончены все входящие в него работы, и только после этого могут начинаться работы, выходящие из этого события.

Начальное событие для монтажных работ не имеет предшествующих работ.

Конечное событие для монтажных работ не имеет последующих работ.

Между двумя событиями показывается только одна стрелка. Код начального события должен быть меньше кода конечного события.

Путь - непрерывная последовательность работ. На сетевом графике путь ограничивается начальным и конечным событием монтажных работ, а его длина равна суммарной продолжительности составляющих его работ.

При обозначении пути все коды образующих его событий записываются в порядке возрастания.

В данном курсовом проекте рассчитаны 2 пути.

Путь 1 - Р1 = Р1-2 + Р2-3 + Р3-4 + Р4-5= 44,5+4,5+3,0+4,0+1,5=56,0 дней

Путь 2 - Р2 = Р1-6 + Р6-7 + Р7-8 + Р8-9 + Р10-11 + Р11-12 + Р2-3 + Р3-4 + Р4-5 = 1+1,5+0,5+5,5+14,5+13,0+4,5+3,0+4,0+1,5 =51,5,0 дней

Критический путь для данного проекта является №1 и составляет 56 дней.

Частный резерв времени - время, на которое можно перенести начало работы или увеличить ее продолжительность, не изменяя раннего начала последующих работ.

Общий резерв времени - время, на которое можно отодвинуть начало работы или увеличить ее продолжительность без изменения ее позднего окончания и критического пути.

Секторный метод сетевых графиков: события - кружки делятся на четыре сектора:

Рисунок 6 - Секторный метод сетевых графиков

Правило расчета:

раннее начало работ, выходящих из первого события, равно нулю. Это значение записывается в левом секторе исходного значения;