2

Министерство образования и науки Российской Федерации

Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет

Кафедра конструкций из дерева и пластмасс

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К

КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ:

«Проектирование деревянных конструкций

одноэтажного промышленного здания»

Выполнил:

гр. СЗПГСуст3

Воронцов А.М

16200136

Проверил:

Санкт-Петербург

2019

Оглавление

Исходные данные ………………………………………………………………..4

1. Расчет конструкций покрытия……………………………………………….…..…5

1.1. Кровля………………………………………………………………………………5

1.4. Расчет рабочего настила………………..…………………………………………6

1.5. Расчет прогона………………..…………………………………………………..10

2. Двускатная дощатоклееная балка прямоугольного сечения пролётом 16,0м………………………………………………………………………..13

3. Расчет клеедощатой стойки………………………………………….....18

3.1 Сбор нагрузок на колонну……………………………………………………….18

3.2 Определение усилий в стойке……………………………………………………19

3.3 Проверка прочности………………………………………………………………19

3.4 Проверка устойчивости…………………………………………………………..20

3.5 Расчет анкерного крепления стойки………….………………………………….20

4 Защита конструкций………………………………………………………………..21

4.1 Защита от загнивания……………………………………………………………..21

4.2 Защита от возгорания……………………………………………………………..22

4.3 Защита деревянных конструкций при транспортировке, складировании и хранении……………………………………………………………………………….23

Список литературы……………………………………………………………………23

Исходные данные:

Район строительства Чита

Режим эксплуатации 1А

Покрытие Из листовой кровельной стали по прогонам

Несущая конструкция Двускатная клеедощатая балка

Длина здания 60,0 м

Стойка (колонна) клеедощатая

Уровень ответственности здания нормальный

Пролёт 16 м Высота колонны 10 м

Класс пожарной безопасности здания С0

1. Расчет конструкций покрытий

1.1. Кровля

Принимаем кровлю из оцинкованной листовой стали по прогонам. Основанием под кровлю из листовой стали является деревянная обрешетка из брусков сечением 50Ч50 мм или досок 50Ч120, 50Ч140 мм хвойных пород (ГОСТ 24454). На свесе кровли из листовой стали и алюминия основание под кровельные листы следует предусматривать из сплошного дощатого настила шириной не менее 700 мм, а далее в сторону конька - из брусков обрешетки, располагаемых параллельно свесу с шагом не более 150 мм. Верхний настил выполняют из кровельной стали, соответствующей ГОСТ 14918.

Рабочий настил рассчитывают на прочность и жесткость. При этом скатные составляющие не учитывают. Расчет настила ведут только на вертикальную нагрузку, поскольку скатная составляющая мала из-за небольших уклонов подобных кровель.

Расчет нагрузок на прогиб из-за кратковременности их действия при втором сочетании не производят. Расчет выполняют по схеме двухпролетной балки для полосы настила шириной 100 см. Рабочий настил рассчитывают на прочность и жесткость для наиболее пологих верхних участков кровли, пренебрегая ее незначительным уклоном.

Доски рабочего настила выполняются из древесины 3-го сорта (сосна) с расчетным сопротивлением изгибу R_и =19,5 МПа, согласно табл. 3, СП64.13330.2017.

Прогоны выполняются из досок древесины сосны II категории влажностью 15% , имеющей характеристики согласно табл. 3 СП 64.13330.2017:

- модуль упругости -- Е = 10000 МПа;

- расчетное сопротивление растяжению -- R_р = 10,5 МПа (элементы из цельной древесины);

- расчетное сопротивление изгибу -- R_и = 19,5 МПа;

- расчетное сопротивление сжатию -- R_с = 19,5 МПа;

- расчетное сопротивление скалыванию при изгибе -- R_ск = 2,4 МПа.

Жесткость древесины зависит от направления действия нагрузок по отношению к волокнам, их длительности и влажности древесины. Жесткость определяется модулем упругости Е.

Для хвойных пород вдоль волокон Е = 15000 МПа.

В СП 64.13330.2017 модуль упругости для любой породы древесины Е_о =

10000 МПа, Е₉₀ = 400 МПа.

При повышенной влажности, температуры, а также при совместном дей-

ствии постоянных и временных нагрузок значение Е снижается коэффициен-

тами условия работы m_в, m_т, m_д < 1 (по табл. 9…13 СП 64.13330.2017).

1.2. Расчет рабочего настила

Сбор нагрузок на рабочий настил Таблица 1

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка q, кН/м	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка q, кН/ м
Листовая кровля толщиной 0,6мм 0,0006х78	0,05	1,05	0,0525
Сплошная обрешетка из досок толщиной 25мм 0,025х5	0,125	1,1	0,1375
Пароизоляция «Изоспан С» Толщиной 2мм 0,002х100	0,002	1,3	0,0026
Стропила из бруса 50мм с шагом 600мм	0,021	1,1	0,231
Постоянная нагрузка Временная нагрузка (снеговая) S0•cosб = 0,5•0,995 = 0,498	0,198 0,498	1,4	0,216 0,697
Итого	0,696		0,913

Расчет нормативного значения снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия производился по формуле S₀=с₀·с_t·м·S_g = 1,0·1,0·1,0·0,5 = 0,5 кН/м²,

где S_g - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м² горизонтальной поверхности земли, принимаемое 0,5 кН/м² по табл. 10.1 СП 20.13330.2016 для снегового района I;

с₀ - коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под дей-

ствием ветра или иных факторов, принимаемый 1,0 в соответствии с п.10.6 СП

20.13330.2016;

c_t - термический коэффициент, принимаемый 1,0 в соответствии с п. 10.10

СП 20.13330.2016;

м - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой

нагрузке на покрытие, принимаемый 1,0 для покрытий с углом наклона менее 30°

в соответствии с прил. Б СП 20.13330.2016.

В соответствии с п. 10.12 СП 20.13330.2016 коэффициент надежности по нагрузке г_f для снеговой нагрузки следует принимать равным 1,4.

Доски, образующие рабочий настил, по крайней мере, перекрывают два промежутка между прогонами, и настил следует рассчитывать, как двухпролетную неразрезную балку. Расчет ведется на полосе шириной 1 м на два случая нагружения.

Первое сочетание соответствует периоду нормальной эксплуатации конструкции. Здесь рассматривают равномерно распределенную постоянную нагрузку от собственного веса конструкции и временную от снега.

Условие прочности настила обеспечивается при

M_max1 - максимальный изгибающий момент от действия равномерно распределенных расчетных нагрузок от снега и собственного веса

W_расч - расчетный момент сопротивления настила из досок толщиной h и шириной расчетного сечения

R_u - расчетное сопротивление изгибу. Для элементов настила под кровлю из древесины 2 сорта

где m_сс=1,0 - коэффициент надежности конструкции по сроку службы для

расчета на изгиб;

m_в=1,0 - коэффициент условий эксплуатации для режима 1;

m_дл=0,66 - коэффициент длительной прочности для типа загружения В;

R^А_и = 19,5 МПа - расчетное сопротивление древесины сосны при изгибе

(СП 64.13330.2016, табл. 3, п. 1а).

Максимальный изгибающий момент М возникает в сечении над средней опорой и определяется выражением:

G_расч - расчетная постоянная нагрузка от собственного веса

S_расч - расчетная временная нагрузка от снега

В - ширина нагрузочной площадки, В = 1,0 м

l - пролет - расстояние между стропильными ногами, l = 1,5 м

Расчетный момент сопротивления

b - ширина расчетного сечения

h - толщина досок настила

k_зап - коэфициент заполнения = 1/12

Условие жесткости (проверка по прогибу) с учетом двухпролетной схемы изгибаемого элемента, загруженного равномерно распределенной нагрузкой:

f - максимальный прогиб в неразрезном изгибаемом элементе от действия равномерно распределенных нормативных нагрузок от снега и собственной массы конструкции (формула 61СП16.13330.2017)

где f₀ - прогиб балки постоянного сечения высотой без учета деформаций

сдвига;

k - коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения,

принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения;

c - коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от

поперечной силы;

h - наибольшая высота сечения;

l - пролет балки.

Расчетный момент инерции настила

b - ширина расчетного сечения;

h - толщина досок настила

k_зап - коэфициент заполнения = 1/12

Согласно [2] приложение Е таблица Е.4:

;

Предельный прогиб;

E - модуль упругости древесины вдоль волокон, Е = 1000 кН/см² ([2], п. 3.5.)

Проверка на прочность:

Условие выполнено

Второе сочетание соответствует периоду монтажа или ремонта. Здесь рассматривают равномерно распределенную постоянную нагрузку от собственного веса конструкции и сосредоточенную монтажную нагрузку Р = 1,0 кН, учитывающей вес человека с инструментом.

При двойном настиле (рабочем и защитном) при расчете настила на второе сочетание расчетных нагрузок сосредоточенную монтажную нагрузку распределяем на ширину 500 мм рабочего настила.

Наиболее невыгодное приложение нагрузок во втором сочетании - это равномерное распределение нагрузки от собственной массы по всей длине и сосредоточенный груз на расстоянии х = 0,432·l от крайней опоры.

Расчетное значение монтажной нагрузки Р = 1,0 · 1,2 = 1,2 кН

1,2 - коэффициент перегрузки

Условие прочности настила обеспечивается при

М_max2 - максимальный изгибающий момент возникает в сечении в точке приложении сосредоточенной силы и определяется выражением:

g - нагрузка от собственного веса настила на 500 мм

Р - величина сосредоточенной силы, Р = 1,2 кН

l - пролет - расстояние между стропильными ногами, l = 1,5 м

Проверка на прочность:

= 26 кН см

Условие выполнено

1.2. Расчет прогона

Принимаем неразрезную схему прогонов, уложенных по балкам. Намечаем сечение прогона из двух досок 10х20,0 см, сбитых друг с другом гвоздями.

Сбор нагрузок на прогон Таблица 2

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка q, кН/м	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка q, кН/ м
Кровля	0,198		0,216
Собственный вес прогона 5,0х2х0,1х0,2х1,0/1,5	0,133	1,1	0,147
Постоянная нагрузка Временная нагрузка (снеговая) S0•cosб = 0,5•0,995 = 0,498	0,331 0,498	1,4	0,363 0,697
Итого	0,829		1,06

Нагрузка на прогон:

Условие выполняется

Предельный прогиб:

Полный прогиб:

Условие выполняется

2. Двускатная дощатоклееная балка прямоугольного сечения пролётом 16,0м.

Несущая конструкция покрытия - клеедощатая двускатная балка. Сплош-

ные балки имеют меньшую высоту по сравнению с фермами, что уменьшает кубатуру помещения и более просты в изготовлении. Доски, из которых набирается пакет, стыкуются между собой по длине «на зубчатый шип». Допускается также комбинированное решение, при котором в нижней зоне балки с наибольшими растягивающими напряжениями высотой 0,1h, но не менее трех нижних слоев, доски по длине стыкуются «на зубчатый шип», а в пределах вышерасположенной части пакета - «впритык». Расстояние между стыками «на зубчатый шип» в соседних по высоте слоях должно приниматься не менее 300 мм. Высота балок на опоре с повышенного конца назначается не менее 1/15 расчетного пролета. Ширину балок целесообразно принимать минимальной из условия опирания несущих элементов кровли, руководствуясь сортаментом пиломатериалов и с учетом припусков на фрезерование боковых поверхностей.

Для получения более технологичного конструктивного решения целесообразно принимать клееный пакет, состоящий по ширине из одной доски.

Уклон верхних плоскостей двускатных балок может быть принят i=0,06…0,1. Принимаем угол уклона б=6є, sinб=0,105, cosб=0,995, i=tgб=0,105.

Клееные пакеты выполняются из пиломатериалов сосны 2 сорта по ГОСТ8486-86, ГОСТ 24454-80. Плотность древесины - 500 кг/м3 (для режима 1).

Модуль упругости древесины E=1000 кН/см2. Древесина - сосна. Материалы: сухие сосновые доски 1-го сорта толщиной 33 мм.

Собственный вес балки, пролетом 16,0 м(К_СВ =5,0)

Сбор нагрузок на балку Таблица 3

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка q, кН/м	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка q, кН/ м
Покрытие	0,331	-	0,363
Собственный вес балки	0,072	1,1	0,079
Постоянная нагрузка Временная нагрузка (снеговая) S0•cosб = 0,5•0,995 = 0,498	0,403 0,498	1,4	0,442 0,697
Итого на 1м грузовой площади	0,901		1,139
Итого на 6м грузовой площади	0,901•6=5,46		1,139•6=6,84

Нагрузка: расчетная 6,84 кН/ м ; нормативная 5,46 кН/ м .

Ширина поперечного сечения клееного пакета b определяется из условия устойчивости плоской формы деформации:

где l_р.с. - расстояние между точками закрепления сжатой кромки балки от смещения в плоскости изгиба (расстояние между прогонами).

k_ф - коэффициент, зависящий от формы эпюры огибающих моментов, в случае равномерно распределенной нагрузки - 1,13;

k_ж.м. - коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения при отсутствии закрепления из плоскости изгиба по растянутой от изгибающего момента кромки балки (для двускатной балки )

Из условия обеспечения монтажной жесткости:

Из условия, исключающего существенное влияние возможного непроклея швов на несущую способность пакета

Принимаем ширину поперечного сечения b = 14 см, высоту в середине пролёта h = 115,5 см, в пределах (l/10…l/15)L и кратно толщине доски 33 мм , тогда высота на опоре Принимаем кратно толщине доски 33мм - h_o = 0,759м

Проверяем максимальные нормальные напряжения в расчетном сечении:

Высота в этом сечении:

Поперечная сила на опоре:

Расчетный изгибающий момент:

Момент сопротивления:

Проверка прочности по нормальным напряжениям:

где

m_сс=1,0 - коэффициент надежности по сроку службы (изгиб);

m_в=1,0 - коэффициент условий эксплуатации для режима 1;

m_дл=0,66 - коэффициент длительной прочности для типа загружения В;

m_б=0,825 - коэффициент, учитывающий масштабный фактор, принимается в зависимости от высоты пакета (при h_ср=1,155 м);

m_сл=1,0 - коэффициент, зависящий от принятой толщины слоя (доски) в

пакете, принимаем 33 мм;

R^А_и= 21,0 МПа - расчетное сопротивление древесины сосны при изгибе

(СП 64.13330.2017, табл. 3, п. 1а)

Из условия прочности по касательным напряжениям:

Условие выполнено

Проверка жесткости балки производится в соответствии с СП64.13330.2017:

Условие выполнено

Длину площадки опирания балки шириной сечения 14 см на опорную подушку определяем из условия прочности древесины на смятие поперек волокон:

где Q_max - максимальная поперечная сила (на опоре);

- расчетное сопротивление древесины сосны смятию поперек волокон.

b - ширина сечения балки.

Принимаем обвязочный брус сечением 20х15м

3. Расчет клеедощатой колонны.

3.1.Сбор нагрузок на колонну.

Вертикальная нагрузка:

Постоянные нагрузки:

Зададимся высотой сечения стойки

Для изготовления стоек используем сосновые доски 2-го сорта толщиной 40 мм. После острожки толщина досок составит 33 мм. Окончательно принимаем стойку 195х759 мм (23 слоя досок).

Собственный вес стойки:

Полная и постоянная нагрузки:

Ветровая нагрузка:

Скоростной напор ветра для II района: 0,3 кН/м²;

Расчетное значение ветровой нагрузки:

где B - шаг несущих конструкций;

с - аэродинамический коэффициент (0,8 - с наветренной стороны; 0,5 - с заветренной стороны);

г_f = 1,4 - коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

q_o - нормативное значение ветровой нагрузки

- с наветренной стороны

- с заветренной стороны

Сосредоточенная сила от ветровой нагрузки на уровне верха фермы:

где h=0,759 м - высота несущей конструкции покрытия над стойкой.

3.2.Определение усилий в стойке.

Определим неизвестную силу

Изгибающий момент и поперечная сила у основания стойки:

;

.

Усилия в стойке
Усилие	Сечение 1	Сечение 2
N кН	0	62,86
М кН*м	0	99,2
Q кН	0	20,02

3.3.Геометрические характеристики сечения.

- Площадь сечения

- Момент инерции.

- Момент сопротивления .

- Радиус инерции приведенного сечения.

- Гибкость колонны.

где

m_сс=1,0 - коэффициент надежности по сроку службы (изгиб);

m_в=1,0 - коэффициент условий эксплуатации для режима 1;

m_дл=0,66 - коэффициент длительной прочности для типа загружения В;

m_б=0,912 - коэффициент, учитывающий масштабный фактор, принимается в зависимости от высоты пакета (при h=0,759 м);

m_сл=1,0 - коэффициент, зависящий от принятой толщины слоя (доски) в

пакете, принимаем 33 мм;

R^А_с= 19,5 МПа - расчетное сопротивление древесины сосны смятию

(СП 64.13330.2017, табл. 3)

3.4.Проверка прочности.

1. Расчет на прочность стойки по нормальным напряжениям.

Прочность стойки по нормальным напряжениям обеспечена

- Проверка прочности на скалывание.

где

Условие выполнено

3.5.Проверка устойчивости.

Проверка устойчивости плоской формы деформирования сжатоизгибаемого стержня:

где k_ф=2,9 - коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке 10,0 м, определяем по приложению Е табл. Е.1 СП64.13330.2017;

L₀=2,2L=2,2·1000=2200 см.

В плоскости изгиба прочность обеспечена

- Проверка устойчивости из плоскости изгиба стойки

Расчет производим на продольную силу без учета изгибающего момента:

Для установки стенового ограждения устанавливаем прогоны с шагом 150 см по длине стойки.

Устойчивость из плоскости изгиба обеспечена

3.6.Расчет крепления стойки к фундаменту.

Определение диаметра анкеров.

Напряжения растяжения и сжатия у основания стойки:

- Требуемое сечение анкеров

Принимаем 2 анкерных болта из стали Ст3пс2 с по табл. Г.7 [3] для диаметра болта 24ч30мм

где - учитывает возможную неравномерность работы анкерных болтов.

m_осл - коэффициент, учитывающий ослабление резьбой;

m_к - коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений в резьбе

Требуемый диаметр анкера:

Принимаем диаметр анкера по сортаменту 27 мм, по табл. Г.9[3].

Принимаем для траверсы уголок L100Ч10 , , ;

Погонная нагрузка на уголок:

Изгибающий момент:

Проверка прочности:

Прочность обеспечена.

Расчет горизонтальных болтов

Максимальный диаметр болтов для крепления накладок из условия расстановки в 2 ряда:

Принимаем диаметр болтов 2мм

Несущая способность одного болта смятию древесины:

Несущая способность одного болта изгибу:

Количество болтов:

где - число расчетных швов нагеля.

Конструктивно принимаем 8 болтов в два ряда,

Длина накладки:

4 Защита конструкций

4.1 Защита от загнивания

Защитная обработка и конструктивные меры защиты древесины должны предусматривать сохранность конструкций при транспортировании, хранении и монтаже, а также увеличить их долговечность в процессе эксплуатации.

Конструктивные меры должны обеспечивать предохранение древесины от непосредственного увлажнения атмосферными осадками, грунтовыми и талыми водами, промерзания, капиллярного и конденсационного увлажнения.

Деревянные конструкции должны быть открытыми, хорошо проветриваемыми, по возможности доступными для осмотра и возобновления защитной обработки. Опорные части несущих элементов должны быть не только антисептированы, но и защищены тепло- и водоизоляционными материалами. Целесообразно применять открытые несущие конструкции. В отапливаемых зданиях и сооружениях несущие конструкции следует располагать так, чтобы они

целиком находились либо в пределах отапливаемого помещения, либо вне его.

При эксплуатации несущих конструкций в условиях, где возможно выпадение конденсата на металлических поверхностях, следует принимать меры по предохранению древесины от увлажнения в местах контакта с металлом. Для этой цели до постановки металлических деталей на место поверхности, контактирующие с древесиной, рекомендуется промазывать мастикой («Изол», «Вента», «Лило», Гиссар-1 (ТУ 21-27-89-90), тиоколовой и др.) таким образом, чтобы при постановке на место делали плотно прилагали к древесине, а мастика, выдавливаясь, хорошо заполняла зазоры между металлами, древесиной, при постановке крепежных деталей (уголков, болтов, и т.п.) вместо мастик можно использовать прокладки из рулонных гидроизоляционных материалов (изола, стеклорубероида, гидроизола и др.), эластичные прокладки и уплотнительные ленты.

Для защиты несущих и ограждающих конструкций от увлажнения должны применяться лакокрасочные материалы, тиоколовые мастики и составы на основе эпоксидных смол.

Химическая защита древесины необходима в тех случаях, когда её увлажнение в процессе эксплуатации неизбежно, или когда используемая древесина имеет влажность более 20% (но не более 25%).

Химическая защита заключается в пропитке их ядовитыми для грибов веществами - антисептиками.

4.2 Защита от возгорания

При проектировании предпочтительнее выбирать конструкции прямоугольного массивного сечения, поскольку они имеют относительно малую поверхность, смываемую воздухом.

Ограждающие конструкции, особенно плиты покрытий, в пожарном отношении более опасны, чем несущие конструкции, и требуют особого внимания к вопросам защиты от возгорания. Для повышения огнестойкости ограждающих конструкций рекомендуется использовать обшивки и утеплители из несгораемых или трудносгораемых материалов, а сами плита с гладким потолком.

Для защиты конструкций от возгорания рекомендуется применить пропиточные и окрасочные составы.

Для глубокой пропитки древесины рекомендуются водорастворимые огнезащитные составы. Обработанная древесина относится к группе трудновоспламеняемых материалов.

В качестве огнезащитных покрытий для защиты древесины от возгорания рекомендуются покрытия на основе перхлорвиниловой эмали ХВ-5169, фосфатное ОФП-9, вспучивающееся ВПД.

4.3 Защита деревянных конструкций при транспортировке,

складировании и хранении

При транспортировке конструкций рекомендуется укрывать их водонепроницаемой бумагой или полиэтиленовой пленкой, можно применять и гидроизоляционные материалы (пакеты конструкций). На плиты покрытий под рулонную кровлю рекомендуется прямо на заводе-изготовителе наклеивать первый слой рулонного ковра.

Конструкции, как несущие, так и ограждающие, рекомендуется хранить на базисных складах в закрытых помещениях или под навесом, на перегрузочных и приобъектных складах под навесом или на открытых площадках.

Список литературы

1. ГОСТ 24454-80*. Пиломатериалы хвойных пород. Размеры

2. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для вузов/Ю. В. Слицкоухов,

В. Д. Буданов, М. М. Гаппоев и др.; под ред. Г. Г. Карлсена и Ю. В. Слицкоухова. - 5-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1986. - 543 с.

3. Индустриальные деревянные конструкции. Примеры проектирования: Учеб. пособие для вузов / Ю. В. Слицкоухов, И. М. Гуськов, Л. К.Ермоленко и др.; Под ред. Ю. В. Слицкоухова. - М.: Стройиздат, 1991. - 256 с.: ил.

4. Расчет конструкций из дерева и пластмасс: учеб. пособие для студ. вузов /, В. М. Головина, Э. М. Улицкая; под. ред Ф. А. Байтемирова. - 2-е изд., перераб. И доп. - М.: Издательский центр «Академия», 2006. - 160 с.

5. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 2006. 90 с.

6. ГОСТ 19903-74. Прокат листовой горячекатаный. Сортамент.

7. СП 20.13330.2016. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* - М.: ФГУП ЦПП, 2016.

8. СП 64.13330.2017. Деревянные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-25-80 - М.: ФГУП ЦПП, 2017.

9. СНиП 3.04.03-85. Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии. - М.: Стройиздат, 1985. 85с.