Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

«НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Институт инженерно-экологического строительства и механизации

Кафедра «Отопление и вентиляция»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине

«Инженерные системы зданий и сооружений. Теплогазоснабжение и вентиляция»

Тема: «Отопление и вентиляция жилого здания»

Исходные данные

№ варианта	Две последние цифры зачетной книжки	Тема курсовой работы	Район строительства	Ориентация главного фасада	Вариант плана/вариант размеров	Вариант наружной стены	Система отопления	Марка отопительных приборов	Перепад давления, кПа
10	9	Отопление и вентиляция жилого здания	Грозный	З	План 4, размеры 2	2	Однотрубная верхняя тупиковый розлив	МС-140	112

Примечание:

Этажность здания - 2 (высота первого этажа , высота второго этажа , высота вентиляционной шахты и отметка входа (земли) ).



Часть 1. Строительная теплофизика и теплотехника, микроклимат искусственной среды обитания

1.1 Определение климатических характеристик района строительства

Климатические параметры холодного периода года принимаем по СП 131. 13330.2012 «Строительная климатология. Актуализированная версия СНиП 23-01-99*» (табл. 2 и рис. 2 методических указаний) и заносим в таблицу 1.

Таблица 1.

Климатические характеристики района строительства

Район строительства	, °С (далее )	, °С	, сут	, м/с	, %	Зона влажности
Грозный	-17	0,9	159	3,8	87	Сухая

где , °С - средняя температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92; , °С - средняя температура наружного воздуха за отопительный период со среднесуточной температурой воздуха ? 8 °С; , сут - продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой наружного воздуха ? 8 °С (при температуре наружного воздуха ? 10 °С продолжительность стояния больше на 15-20 суток); , м/с - скорость ветра, максимальная из средних скоростей по румбам за январь; , % - средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца;

Зону влажности определили по карте зон влажности территории РФ (рис. 2 []).



1.2 Определение параметров внутреннего микроклимата проектируемого здания

Расчетные условия и характеристики внутреннего микроклимата здания принимаем согласно ГОСТ 30494-2011 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях» и СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003» (табл. 3 []) и выписываем в таблицу 2.

Таблица 2.

Расчетные условия и характеристики внутреннего микроклимата жилого здания

tв для помещений, °С	, %	Влажностный режим помещения
Жилая комната угловая	Жилая комната рядовая	Кухня	Лестничная клетка	Туалет / Ванна / Совмещенный санузел
22	20	19	14	19 / 24 / 24	55	Нормальный

1.3 Расчет теплотехнических характеристик и определение толщины теплоизоляции

Рис.1 - Конструкция наружной стены



Теплотехнические показатели строительных материалов заданного варианта конструктива стены выбираем по СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003» (приложение А []) и записываем в таблицу 3.

Таблица 3.

Теплотехнические показатели строительных материалов.

Наименование материалов	Условия эксплуатации ограждений	Плотность ?0, кг/м2	Коэф. теплопроводности л, Вт/м°С	Коэф. паропроницаемости м, мг/(м ч Па)	№ слоя на рис.1/его толщина, м
Раствор цементно-песчаный (штукатурка)	А	1800	0,76	0,09	1/0,01
Кладка из кирпича глиняного обыкновенного (ГОСТ 530) на цементно-песчаном растворе	А	1800	0,7	0,11	2/0,250
Маты минераловатные прошивные (ГОСТ 21880)	А	75	0,058	0,49	3/ с шагом 10 мм
Раствор цементно-песчаный (штукатурка)	А	1800	0,76	0,09	4/0,01

Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций принимаем по СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003» (таблица 5 [])

Таблица 4. Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций

Наименование конструкции	Дtн, °С	n	бв, Вт/(м2°С)	бн, Вт/(м2°С)
Наружные стены (НС)	4	1	8,7	23
Пол над неотапливаемым подвалом (ПЛ)	2	0,6	8,7	6
Чердачные перекрытия (ПТ)	3	0,9	8,7	12

Примечание:

Дt^н, °С - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции;

n - коэффициент учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;

б_в, Вт/(м²°С) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции;

б_н, Вт/(м²°С) - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции.

Градусо-сутки отопительного периода, ⁰С·сут/год

Базовые значения требуемого сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций определяем по таблице 6 методических указаний, методом интерполяции:

· наружной стены (НС):

· перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами (ПЛ, ПТ):

Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции

(1)

где - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. Значения коэффициента для стен принимаем не менее 0,63, для светопрозрачных конструкций не менее 0,95 и не менее 0,8 для остальных ограждающих конструкций.

· наружной стены (НС):

· перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами (ПЛ, ПТ):

Расчетное сопротивление теплопередаче наружной стены , определяется по формуле

(2)

Термическое сопротивление теплопередаче слоя утеплителя , определяется по формуле

(3)

(4)

Принимаем

где - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции;

- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции.

Фактическое сопротивление теплопередаче наружной стены:

Коэффициенты теплопередачи ограждающих конструкций:

· наружной стены (НС):

· перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами (ПЛ, ПТ):

Примечание: при определении коэффициента теплопередачи для перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами (ПЛ, ПТ), фактическое сопротивление теплопередаче перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами, , принимается равным нормируемому значению приведенного сопротивления теплопередаче перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами, .

1.4 Проверка возможности конденсации водяных паров на внутренней поверхности и в толще наружного ограждения

Конденсации водяных паров на внутренней поверхности наружного ограждения не происходит, если температура на данной поверхности , выше температуры точки росы т.е. выполняется условие:

(5)

Температура на внутренней поверхности стены,

(6)

Температура точки росы

(7)

где - относительная влажность внутреннего воздуха, Па. Принята ранее для нормального режима в помещении ;

- упругость водяных паров, Па. Установили по данным таблицы 7 [1], при (по жилой рядовой комнате), .

Проверим выполнение условия на выпадение конденсата на внутренней поверхности наружного ограждения

Условие выполняется, соответственно конденсации водяных паров на внутренней поверхности наружного ограждения происходить не будет.

Конденсации водяных паров в толще ограждающей конструкции не происходит, если в какой-либо точке ограждения парциальное давление водяных паров не превосходит по величине давление насыщенного водяного пара при той же температуре, т.е. выполняется условие:

(8)



1. Определяем распределение температуры по сечению наружной стены:

Рис. 2 - Схема изменения температуры по сечению стены

(9)

где - средняя температура наиболее холодного месяца - января, ⁰С.

.

2. Определяем парциальное давление водяных паров влажного воздуха в состоянии насыщения соответствующее температуре в расчетных сечениях наружной стены по таблице 7 [1].

Сечение
Внутренний воздух	20	2338
Внутренняя поверхность	18,38	2113
1	18,2	2090
2	13,18	1515
3	5,88	928
4	-1,43	541
Наружная поверхность	-1,61	535
Наружный воздух	-2,2	508

3. Определяем парциальное давление водяного пара в наружном и внутреннем воздухе:

Парциальное давление водяных паров во внутреннем воздухе, Па:

Парциальное давление водяных паров в наружном воздухе, Па:

4. Определяем общее сопротивление паропроницанию наружной стены, :

(10)

где и - сопротивление влагоотдаче на внутренней и наружной поверхностях стены, м²·ч·Па/мг.

- паропроницаемость материала слоя .

5. Значения упругости водяных паров на границах отдельных слоев находим по формуле

(11)

где - сопротивление паропроницанию части наружной стены от рассматриваемой точки до внутреннего воздуха, .



Полученные результаты сводим в таблицу 5.

Таблица 5.

Распределение значений t, C, e, Па, и E, Па в сечении наружной стены

Сечение:	t, C	E, Па	e, Па
Внутренний воздух	20	1285,9	2338
Внутренняя поверхность	18,38	1278	2113
1	18,2	1244	2090
2	13,18	546	1515
3	5,88	527	928
4	-1,43	509	541
Наружная поверхность	-1,61	474	535
Наружный воздух	-2,2	442,0	508

Результаты расчета оформляем в виде графика распределения значений температуры парциального давления водяного пара и давления насыщенного водяного пара .

Рис. 3 - Схема распределения t, ⁰С, e, E, Па по сечению наружной стены (определение зоны возможной конденсации в толще стены).



На участках, где давление насыщения E, Па, оказывается меньше или равным значению давления водяного пара e, Па, возможна конденсация водяных паров.

1.5 Выбор заполнения оконных проемов

Тип и конструкция заполнения светового проема выбираются исходя из требований по теплозащите, так и требований по сопротивлению воздухопроницанию.

Выбор типа и конструкции заполнения оконного проема исходя из требований по теплозащите:

По данным таблицы 9 [1] выбирается тип заполнения светопроема таким образом, чтобы:

(12)

где - требуемое сопротивление теплопередаче для окна, м²·єС/Вт;

Градусо-сутки отопительного периода были определены ранее, величина составляет .

Базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче по таблице 6 [1] для окон (ОК):

Принимаем тип заполнения светопроема: двойное остекление в спаренных переплетах .

Уточнение типа и конструкции заполнения оконного проема исходя из требований по сопротивлению воздухопроницанию:

Проверяем принятый тип заполнения оконных проемов на воздухопроницаемость и подбираем тип уплотнения притворов по условию:



(13)

где (по таблице 9[1] для выбранного типа остекления - двойное остекление в спаренных переплетах;

- требуемое сопротивление воздухопроницанию окна:

(14)

Принимаем для окон жилых зданий и помещений в деревянных переплетах;

- разность давлений воздуха по обе стороны окна, при которой проводится исследования воздухопроницаемости окон ;

- разность давлений на наружной и внутренней поверхности окон, Па, определяется по формуле:

(15)

где - высота здания (от нижней отметки входа в здание до устья вентиляционной шахты), м.

Рассматривается двухэтажное жилое здание: высота первого этажа , высота второго этажа , высота вентиляционной шахты и отметкой низа входа (земли) .

(таблица 1).

- удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха:



(16)

где из таблицы 1.

(17)

где (по таблице 2 для рядовой жилой комнаты).

Проверяем выполнение условия для принятого типа заполнения оконного проема:

(18)

Окончательно принимаем тип заполнения оконных проемов: двойное остекление в спаренных переплетах и заполнением аргоном со следующими характеристиками:

число уплотнительных притворов 1 шт.

Коэффициенты теплопередачи окна (ОК), Вт/(м²·єС):



Часть 2. Отопление и вентиляция

2.1 Определение тепловой мощности системы отопления

Определение тепловой мощности системы отопления производится после составления уравнения теплового баланса по каждому из помещений здания:

(19)

где - тепловые потери через ограждающие конструкции помещений, Вт;

- теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха, Вт;

- бытовые тепловыделения, Вт.

Примечание: в рамках курсовой работы, в связи со сложностью прогнозирования заселенности квартир и укомплектованности электробытовыми приборами (количества источников бытовых тепловыделений), пренебрегаем бытовыми тепловыделениями , Вт, при определении тепловой мощности системы отопления по уравнению теплового баланса, , Вт.

Расчет тепловой мощности системы отопления сводится в таблицу 6.

Тепловые потери через ограждающие конструкции помещения определяются следующим образом:

(20)

где - коэффициент теплопередачи отдельной ограждающей конструкции, Вт/(м²·єС);

- расчетная площадь поверхности ограждения, вычисленная по правилам обмера, м²;

- внутренняя температура воздуха в помещении, ⁰С;

- расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года, при расчете теплопотерь через наружные ограждения (или температура воздуха за внутренним ограждением, через которое рассчитываются тепловые потери, ⁰С);

- коэффициент учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;

- коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери в долях от основных.

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха рассчитываются для разных типоразмеров окон для каждого этажа, по формуле

(21)

где - массовая теплоемкость воздуха, равная 1,005 кДж/(кг·єС);

- экономайзерный коэффициент, зависящий от конструкции окна. Для окон в раздельных переплетах ;

- внутренняя температура воздуха в помещении, ⁰С;

- расчетная температура наружного воздуха для холодного периода, ⁰С;

- площадь окна, м²;

- удельный расход инфильтрующегося воздуха, кг/(м²·ч);

(22)

где - фактическое сопротивление воздухопроницанию окна, (м²·ч)/кг;

- расчетная разность давлений, Па, с двух сторон окон



(23)

где - расчетная скорость ветра для холодного периода, как максимальная из средних скоростей по румбам за январь, повторяемость которой не ниже 16%, м/с;
- высота от середины окна до устья вентиляционной шахты, м;

- плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м³.

(24)

Для помещения 101 (угловая жилая комната (УК)):

По заданию габариты окон в комнатах - 2 м х 1,5 м

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Высота от середины окна до устья вентшахты, м:

(25)

где - принятая высота от пола первого этажа до низа окна.

Для помещения 201 (угловая жилая комната (УК)):

Высота от середины окна до устья вентшахты, м:



(26)

где - принятая высота от пола первого этажа до низа окна.

Для помещения 103 (кухня на первом этаже (КХ)):

По заданию габариты окон в комнатах - 1,5 м х 1,5 м

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Для помещения 203 (кухня на первом этаже (КХ)):

По заданию габариты окон в комнатах - 1,5 м х 1,5 м

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Для лестничной клетки (ЛК):

В соответствии с заданием окна на лестничных клетках - 1,5х1,5 м.

Высота от середины окна до устья вентшахты, м:

где - принятая высота от пола первого этажа до низа окна.

Таблица 6.

Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

№ помещения	Наименование помещения	tв, 0С	Характеристика ограждения	Ko, Вт/кв.м*С	tн, 0С	n	(tв-tн), 0С	(tв-tн)*n, 0С	Qосн, Вт	Добавки в	Qтп, Вт	Qинф, Вт
			Наим.огр.	Ориентация	Ширина а, м	Высота b, м	Площадь А, м2							на ориентацию	прочие	(1+Ув)
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
ПЕРВЫЙ ЭТАЖ
101	ЖК (У)	22	НС	Ю	3,045	3,5	10,66	0,633	-17	1	39	39	263	0		1	263
		22	ОК	Ю	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0		1	218	163
		22	НС	З	6,065	3,5	21,23	0,633	-17	1	39	39	524	0,05		1,05	550
		22	ОК	З	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,05		1,05	229	163
		22	ПЛ		2,715	5,735	15,57	0,383	5	0,6	17	10,2	61			1	61
																	1321	326
ИТОГО	1647
102	ЖК	20	НС	З	3,05	3,5	10,68	0,633	-17	1	37	37	250	0,05		1,05	263
		20	ОК	З	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,05		1,05	217	135
		20	ПЛ		3,05	3,565	10,87	0,383	5	0,6	15	9	37			1	37
																	517	135
ИТОГО	652

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
103	КХ	19	НС	З	2,85	3,5	9,98	0,633	-17	1	36	36	227	0,05		1,05	238
		19	ОК	З	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,05		1,05	159	110
		19	ПЛ		2,85	3,565	10,16	0,383	5	0,6	14	8,4	33			1	33
																	430	110
ИТОГО	540
104	КХ	19	НС	З	2,85	3,5	9,98	0,633	-17	1	36	36	227	0,05		1,05	238
		19	ОК	З	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,05		1,05	159	110
		19	ПЛ		2,85	3,565	10,16	0,383	5	0,6	14	8,4	33			1	33
																	430	110
ИТОГО	540
105	ЖК	20	НС	З	3,05	3,5	10,68	0,633	-17	1	37	37	250	0,05		1,05	263
		20	ОК	З	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,05		1,05	217	135
		20	ПЛ		3,05	3,565	10,87	0,383	5	0,6	15	9	37			1	37
																	517	135
ИТОГО	652
106	ЖК (У)	22	НС	С	3,045	3,5	10,66	0,633	-17	1	39	39	263	0,1		1,1	289
		22	ОК	С	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,1		1,1	240	163
		22	НС	З	6,065	3,5	21,23	0,633	-17	1	39	39	524	0,05		1,05	550
		22	ОК	З	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,05		1,05	229	163
		22	ПЛ		2,715	5,735	15,57	0,383	5	0,6	17	10,2	61			1	61
																	1369	326
ИТОГО	1695
107	КХ	19	НС	С	3,72	3,5	13,02	0,633	-17	1	36	36	297	0,1		1,1	327



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
		19	ОК	С	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,1		1,1	166	110
		19	ПЛ		3,72	2,755	10,25	0,383	5	0,6	14	8,4	33			1	33
																	526	110
ИТОГО	636
108	ЖК (У)	22	НС	С	5,565	3,5	19,48	0,633	-17	1	39	39	481	0,1		1,1	529
		22	ОК	С	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,1		1,1	240	163
		22	НС	В	3,27	3,5	11,45	0,633	-17	1	39	39	283	0,1		1,1	311
		22	ПЛ		2,94	5,235	15,39	0,383	5	0,6	17	10,2	60			1	60
																	1140	163
ИТОГО	1303
109	ЖК (У)	22	НС	В	3,065	3,5	10,73	0,633	-17	1	39	39	265	0,1		1,1	292
		22	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,1		1,1	240	163
		22	НС	С	1,365	3,5	4,78	0,633	-17	1	39	39	118	0,1		1,1	130
		22	ПЛ		4,985	2,795	13,93	0,383	5	0,6	17	10,2	54			1	54
																	716	163
ИТОГО	879
110	КХ (У)	19	НС	В	3,065	3,5	10,73	0,633	-17	1	36	36	245	0,1	0,05	1,15	282
		19	ОК	В	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,1	0,05	1,15	174	110
		19	НС	Ю	1,365	3,5	4,78	0,633	-17	1	36	36	109	0	0,05	1,05	114
		19	ПЛ		3,715	2,9	10,77	0,383	5	0,6	14	8,4	35			1	35



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
																	605	110
ИТОГО	715
111	ЖК	20	НС	В	3,05	3,5	10,68	0,633	-17	1	37	37	250	0,1		1,1	275
		20	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,1		1,1	228	135
		20	ПЛ		3,05	5,235	15,97	0,383	5	0,6	15	9	55			1	55
																	558	135
ИТОГО	693
112	ЖК	20	НС	В	2,85	3,5	9,98	0,633	-17	1	37	37	234	0,1		1,1	257
		20	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,1		1,1	228	135
		20	ПЛ		2,85	4,315	12,3	0,383	5	0,6	15	9	42			1	42
																	527	135
ИТОГО	662
113	ЖК	20	НС	В	2,85	3,5	9,98	0,633	-17	1	37	37	234	0,1		1,1	257
		20	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,1		1,1	228	135
		20	ПЛ		2,85	4,315	12,3	0,383	5	0,6	15	9	42			1	42
																	527	135
ИТОГО	662
114	ЖК	20	НС	В	3,05	3,5	10,68	0,633	-17	1	37	37	250	0,1		1,1	275
		20	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,1		1,1	228	135
		20	ПЛ		3,05	5,235	15,97	0,383	5	0,6	15	9	55			1	55
																	558	135
ИТОГО	693
115	КХ (У)	19	НС	В	3,065	3,5	10,73	0,633	-17	1	36	36	245	0,1	0,05	1,15	282



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
		19	ОК	В	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,1	0,05	1,15	174	110
		19	НС	С	1,365	3,5	4,78	0,633	-17	1	36	36	109	0,1	0,05	1,15	125
		19	ПЛ		3,715	2,9	10,77	0,383	5	0,6	14	8,4	35			1	35
																	616	110
ИТОГО	726
116	ЖК (У)	22	НС	В	3,065	3,5	10,73	0,633	-17	1	39	39	265	0,1		1,1	292
		22	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,1		1,1	240	163
		22	НС	Ю	1,365	3,5	4,78	0,633	-17	1	39	39	118	0		1	118
		22	ПЛ		4,985	2,795	13,93	0,383	5	0,6	17	10,2	54			1	54
																	704	163
ИТОГО	867
117	ЖК (У)	22	НС	Ю	5,565	3,5	19,48	0,633	-17	1	39	39	481	0		1	481
		22	ОК	Ю	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0		1	218	163
		22	НС	В	3,27	3,5	11,45	0,633	-17	1	39	39	283	0,1		1,1	311
		22	ПЛ		2,94	5,235	15,39	0,383	5	0,6	17	10,2	60			1	60
																	1070	163
ИТОГО	1233
118	КХ	19	НС	Ю	3,72	3,5	13,02	0,633	-17	1	36	36	297	0		1	297
		19	ОК	Ю	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0		1	151	110
		19	ПЛ		3,72	2,755	10,25	0,383	5	0,6	14	8,4	33			1	33
																	481	110
ИТОГО	591



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
ВТОРОЙ ЭТАЖ
201	ЖК (У)	22	НС	Ю	3,045	3,2	9,74	0,633	-17	1	39	39	240	0		1	240
		22	ОК	Ю	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0		1	218	137
		22	НС	З	6,065	3,2	19,41	0,633	-17	1	39	39	479	0,05		1,05	503
		22	ОК	З	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,05		1,05	229	137
		22	ПТ		2,715	5,735	15,57	0,383	-17	0,9	39	35,1	209			1	209
																	1399	274
ИТОГО	1673
202	ЖК	20	НС	З	3,05	3,2	9,76	0,633	-17	1	37	37	229	0,05		1,05	240
		20	ОК	З	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,05		1,05	217	127
		20	ПТ		3,05	3,565	10,87	0,383	-17	0,9	37	33,3	139			1	139
																	596	127
ИТОГО	723
203	КХ	19	НС	З	2,85	3,2	9,12	0,633	-17	1	36	36	208	0,05		1,05	218
		19	ОК	З	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,05		1,05	159	92
		19	ПТ		2,85	3,565	10,16	0,383	-17	0,9	36	32,4	126			1	126
																	503	92
ИТОГО	595
204	КХ	19	НС	З	2,85	3,2	9,12	0,633	-17	1	36	36	208	0,05		1,05	218
		19	ОК	З	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,05		1,05	159	92
		19	ПТ		2,85	3,565	10,16	0,383	-17	0,9	36	32,4	126			1	126
																	503	92
ИТОГО	595



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
205	ЖК	20	НС	З	3,05	3,2	9,76	0,633	-17	1	37	37	229	0,05		1,05	240
		20	ОК	З	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,05		1,05	217	127
		20	ПТ		3,05	3,565	10,87	0,383	-17	0,9	37	33,3	139			1	139
																	596	127
ИТОГО	723
206	ЖК (У)	22	НС	С	3,045	3,2	9,74	0,633	-17	1	39	39	240	0,1		1,1	264
		22	ОК	С	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,1		1,1	240	137
		22	НС	З	6,065	3,2	19,41	0,633	-17	1	39	39	479	0,05		1,05	503
		22	ОК	З	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,05		1,05	229	137
		22	ПТ		2,715	5,735	15,57	0,383	-17	0,9	39	35,1	209			1	209
																	1445	274
ИТОГО	1719
207	КХ	19	НС	С	3,72	3,2	11,9	0,633	-17	1	36	36	271	0,1		1,1	298
		19	ОК	С	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,1		1,1	166	92
		19	ПТ		3,72	2,755	10,25	0,383	-17	0,9	36	32,4	127			1	127
																	591	92
ИТОГО	683
208	ЖК (У)	22	НС	С	5,565	3,2	17,81	0,633	-17	1	39	39	440	0,1		1,1	484
		22	ОК	С	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,1		1,1	240	137
		22	НС	В	3,27	3,2	10,46	0,633	-17	1	39	39	258	0,1		1,1	284
		22	ПТ		2,94	5,235	15,39	0,383	-17	0,9	39	35,1	207			1	207
																	1215	137



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
ИТОГО	1352
209	ЖК (У)	22	НС	В	3,065	3,2	9,81	0,633	-17	1	39	39	242	0,1		1,1	266
		22	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,1		1,1	240	170
		22	НС	С	1,365	3,2	4,37	0,633	-17	1	39	39	108	0,1		1,1	119
		22	ПТ		4,985	2,795	13,93	0,383	-17	0,9	39	35,1	187			1	187
																	812	170
ИТОГО	982
210	КХ (У)	19	НС	В	3,065	3,2	9,81	0,633	-17	1	36	36	224	0,1	0,05	1,15	258
		19	ОК	В	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,1	0,05	1,15	174	128
		19	НС	Ю	1,365	3,2	4,37	0,633	-17	1	36	36	100	0	0,05	1,05	105
		19	ПТ		3,715	2,9	10,77	0,383	-17	0,9	36	32,4	134			1	134
																	671	128
ИТОГО	799
211	ЖК	20	НС	В	3,05	3,2	9,76	0,633	-17	1	37	37	229	0,1		1,1	252
		20	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,1		1,1	228	127
		20	ПТ		3,05	5,235	15,97	0,383	-17	0,9	37	33,3	204			1	204
																	684	127
ИТОГО	811
212	ЖК	20	НС	В	2,85	3,2	9,12	0,633	-17	1	37	37	214	0,1		1,1	235
		20	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,1		1,1	228	127
		20	ПТ		2,85	4,315	12,3	0,383	-17	0,9	37	33,3	157			1	157
																	620	127



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
ИТОГО	747
213	ЖК	20	НС	В	2,85	3,2	9,12	0,633	-17	1	37	37	214	0,1		1,1	235
		20	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,1		1,1	228	127
		20	ПТ		2,85	4,315	12,3	0,383	-17	0,9	37	33,3	157			1	157
																	620	127
ИТОГО	747
214	ЖК	20	НС	В	3,05	3,2	9,76	0,633	-17	1	37	37	229	0,1		1,1	252
		20	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	37	37	207	0,1		1,1	228	127
		20	ПТ		3,05	5,235	15,97	0,383	-17	0,9	37	33,3	204			1	204
																	684	127
ИТОГО	811
215	КХ (У)	19	НС	В	3,065	3,2	9,81	0,633	-17	1	36	36	224	0,1	0,05	1,15	258
		19	ОК	В	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0,1	0,05	1,15	174	92
		19	НС	С	1,365	3,2	4,37	0,633	-17	1	36	36	100	0,1	0,05	1,15	115
		19	ПТ		3,715	2,9	10,77	0,383	-17	0,9	36	32,4	134			1	134
																	681	92
ИТОГО	773
216	ЖК (У)	22	НС	В	3,065	3,2	9,81	0,633	-17	1	39	39	242	0,1		1,1	266
		22	ОК	В	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0,1		1,1	240	137
		22	НС	Ю	1,365	3,2	4,37	0,633	-17	1	39	39	108	0		1	108
		22	ПТ		4,985	2,795	13,93	0,383	-17	0,9	39	35,1	187			1	187
																	801	137



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
ИТОГО	938
217	ЖК (У)	22	НС	Ю	5,565	3,2	17,81	0,633	-17	1	39	39	440	0		1	440
		22	ОК	Ю	2	1,5	3	1,867	-17	1	39	39	218	0		1	218	137
		22	НС	В	3,27	3,2	10,46	0,633	-17	1	39	39	258	0,1		1,1	284
		22	ПТ		2,94	5,235	15,39	0,383	-17	0,9	39	35,1	207			1	207
																	1149	137
ИТОГО	1286
218	КХ	19	НС	Ю	3,72	3,2	11,9	0,633	-17	1	36	36	271	0		1	271
		19	ОК	Ю	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	36	36	151	0		1	151	92
		19	ПТ		3,72	2,755	10,25	0,383	-17	0,9	36	32,4	127			1	127
																	549	92
ИТОГО	641
ЛЕСТНИЧНЫЕ КЛЕТКИ
А	ЛК	14	НС	З	3,065	6,7	17,9	0,633	-17	1	31	31	351	0,05	0,05	1,1	386
		14	ОК	З	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	31	31	130	0,05	0,05	1,1	143	77
		14	ДД	З	1,2	2,2	2,64	1,563	-17	1	31	31	128	0,05	2,83	3,88	497
		14	НС	С	1,365	6,7	9,15	0,633	-17	1	31	31	180	0,1	0,05	1,15	207
		14	ПЛ		6,435	2,9	18,66	0,383	5	0,6	9	5,4	39	0		1	39
		14	ПТ		6,435	2,9	18,66	0,383	-17	0,9	31	27,9	199	0		1	199
																	1471
ИТОГО	1471
Б	ЛК	14	НС	З	3,065	6,7	17,9	0,633	-17	1	31	31	351	0,05	0,05	1,1	386
		14	ОК	З	1,5	1,5	2,25	1,867	-17	1	31	31	130	0,05	0,05	1,1	143	77



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
		14	ДД	З	1,2	2,2	2,64	1,563	-17	1	31	31	128	0,05	2,83	3,88	497
		14	НС	Ю	1,365	6,7	9,15	0,633	-17	1	31	31	180	0	0,05	1,05	189
		14	ПЛ		6,435	2,9	18,66	0,383	5	0,6	9	5,4	39	0		1	39
		14	ПТ		6,435	2,9	18,66	0,383	-17	0,9	31	27,9	199	0		1	199
																	1453
ИТОГО	1453

2.2 Конструирование и гидравлический расчет системы отопления

Конструирование системы отопления начинают с размещения отопительных приборов, стояков, магистралей и узла управления. Тип системы отопления по заданию: однотрубная система с верхним розливом и тупиковым движением теплоносителя. Марка отопительных приборов МС 140.

Как правило, отопительные приборы размещают под светопроемами в местах, доступных для осмотра, ремонта и очистки.

В жилых зданиях массового строительства стояки из стальных труб прокладываются, как правило, открыто на расстоянии 15-20 мм от стен. На лестничных клетках делают отдельные стояки с присоединением отопительных приборов по проточной нерегулируемой системе.

Магистральные трубопроводы прокладываются открыто, вдоль стен здания на кронштейнах на расстоянии не менее 100 мм от стен. Участки магистралей и стояков, проходящие через неотапливаемые помещения, выполняются в теплоизоляции. Подающая магистраль на чердаке прокладывается на высоте 200-300 мм от верха перекрытия, на расстоянии от 1 до 1,5 м от наружных стен и соединяется с нанесенными на план стояками. В верхних точках, как правило, на предпоследних участках отдельных ветвей с верхней разводкой подающей магистрали, располагают проточные горизонтальные воздухосборники.

Как правило, при верхнем расположении подающей магистрали главный стояк системы отопления прокладывается на лестничной клетке.

Магистральные трубопроводы прокладываются с уклоном не менее 0,002, обеспечивающим удаление воздуха и опорожнение системы.

Тепловой пункт располагаем в подвале, в центре здания у лестничной клетки. Элеваторный узел управления крепится на кронштейнах к капитальным стенам подвала на высоте, удобной для обслуживания запорно-регулирующей арматуры. Ось элеватора располагается на высоте 1-1,2 м от пола, обратный трубопровод - ниже элеватора на 0,5-0,7 м.

Температура подающей и обратной воды в однотрубных системах отопления , .

Определяем расчетное циркуляционное давление

(27)

где - коэффициент, равный для однотрубных систем отопления ;

- давление, создаваемой элеватором в системе отопления, Па.

(28)

где - перепад давления в теплосети, Па;

- коэффициент смешения в элеваторе

(29)

где - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети, ⁰С;

- температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети, ⁰С;

- температура воды в подающем трубопроводе системы отопления, ⁰С.

- естественное давление от остывания теплоносителя в отопительных приборах, Па.

Для однотрубных систем определяется по формуле



(30)

где - температура воды в обратном трубопроводе системы отопления, ⁰С;

- высота от центра отопительного прибора 1-го этажа до оси элеватора, м;

- тепловая нагрузка расчетного стояка, равная сумме тепловых нагрузок приборов, присоединенных к нему, Вт;

- тепловая нагрузка отопительного прибора i-го этажа, Вт, и высота от центра отопительного прибора до оси элеватора.

Гидравлический расчет системы отопления сводим в таблицу 7.



Таблица 7.

Гидравлический расчет системы отопления.

№ уч-ка	Нагрузка Q,Вт	Расход воды G, кг/ч	Длина l, м	Расчет (предварительный)	Расчет (окончательный)
				d, мм	Скорость v, м/с	Уд. потери давления Pу, Па/м	Полные потери давления P, Па	d, мм	Скорость v, м/с	Уд. потери давления Pу, Па/м	Полные потери давления P, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	34908	857,7	2,8	20	0,63	580	1624	25	0,42	175	490
2	34908	857,7	8,5	20	0,66	830	7055	25	0,42	290	2465
3	17679	434,4	5,8	15	0,62	670	3886	15	0,62	670	3886
4	8943	219,7	2,3	15	0,33	220	506	15	0,33	220	506
5	7534	185,1	2,7	15	0,28	150	405	15	0,28	150	405
6	6030	148,2	2,9	15	0,22	105	304,5	15	0,22	105	304,5
7	4516	111,0	3	15	0,16	69	207	15	0,16	69	207
8	2655	65,2	5,2	15	0,1	22	114,4	15	0,1	22	114,4
9	2655	65,2	11,2	15	0,1	35	392	15	0,1	35	392
10	2655	65,2	4,4	15	0,1	22	96,8	15	0,1	22	96,8
11	4516	111,0	4,9	15	0,16	69	338,1	15	0,16	69	338,1
12	6030	148,2	2,4	15	0,22	105	252	15	0,22	105	252
13	7534	185,1	2,7	15	0,28	150	405	15	0,28	150	405
14	8943	219,7	3,2	15	0,33	220	704	15	0,33	220	704
15	17679	434,4	6,2	15	0,62	670	4154	15	0,62	670	4154
16	34908	857,7	3,1	20	0,63	580	1798	25	0,42	175	542,5
Всего, м	71,3	Всего, Па	22242	Всего, Па	15262

По данным предварительного расчета таблицы 7, суммируем значения полных потерь давления () по всем участкам ОЦК и сравниваем с расчетным циркуляционным давлением

Разница должна быть не более 5-10%.

Выполнения условия достигаем посредством изменения диаметра на некоторых участках в меньшую сторону, производим повторный окончательный расчет.

Определим невязку после перерасчета:

конденсация водяной пар отопление нагрев

2.3 Расчет поверхности нагрева и подбор отопительных приборов

Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора , определяется следующим образом

(31)

где - поверхностная плотность теплового потока прибора, Вт/м², определяемая по формуле

(32)

где - номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м² (на одну секцию для МС 140 - 650 Вт/м²);

- температурный напор, ⁰С:

(33)

где - температура воздуха в помещении, ⁰С;

- температура теплоносителя на входе и выходе отопительного прибора, ⁰С.

В однотрубной системе температура греющей воды уменьшается, последовательно проходя через приборы.



Для -го прибора по ходу движения теплоносителя в стояке:

(34)

(35)

где - тепловая нагрузка расчетного стояка, равная сумме тепловых нагрузок всех приборов, присоединенных к нему, Вт;

- суммарная тепловая нагрузка всех отопительных приборов, начиная от подающей магистрали до рассматриваемого прибора, Вт;

- суммарная тепловая нагрузка всех отопительных приборов, начиная от подающей магистрали, включая рассматриваемый прибор, Вт.

- коэффициент, учитывающий направление движения воды в приборе;

- экспериментальные показатели, учитывающие влияние типа отопительного прибора, направление движения и количество проходящей воды.

Относительный расход теплоносителя , кг/ч, рассчитывается по формуле, для однотрубных систем:

(36)

Для секционных радиаторов расчетное число секций в отопительном приборе определяется по формуле:

(37)

где - поверхность одной секции, м². Для отопительных приборов марки МС 140 - 0,244 м²;

- коэффициент, учитывающий способ установки прибора, принимается равным 1;

- коэффициент, учитывающий число секций в приборе

(38)

В пояснительной записке подробный расчет выполняем для прибора 201 помещения, установленного у стояка 1. Расчет всех отопительных приборов сводим в таблицу 8.

По таблице 6 п.2.1 расчетные теплопотери 201 помещения составляют 1673 Вт. В помещении установлено два отопительных прибора, соответственно нагрузка прибора составит 836,5 Вт. Рассмотрим отопительный прибор у Ст.1.

Принимаем марку отопительного прибора МС 140, в соответствии с заданием.

Подключение отопительных приборов сверху-вниз.

Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора

где поверхностная плотность теплового потока прибора, Вт/м²

Температурный напор, ⁰С

Из схемы видно, что температура на входе в рассматриваемый прибор , равна температуре воды в подающей магистрали, , т.е. .

При подключении отопительных приборов по схеме сверху-вниз по таблице 12 [1] .

Относительный расход теплоносителя

Предварительно определяем расчетное число секций

Коэффициент, учитывающий число секций в приборе

Полученное число секций, округляем до целых значений с границей округления 0,28, принимая установочное количество секций . Т.е. в помещении 201 будет установлено 2 отопительных прибора марки МС 140 с количеством секций по 5 шт.

Таблицы 8.

Расчет нагревательной поверхности (длины или числа секций) отопительных приборов

Расчет отопительных приборов
№ пом.	Тепл.нагр.на ОП Qп, Вт	Тем. в-ха в пом. tв, °С	tвх, °С	tвых, °С	Темпер.напор Дt, °С	Схема присоединения	Поверхностная плотность тепл.потока прибора qп, Вт/м2	Расч.пов.нагрева ОП Ар, м2	Коэф.,уч.число секций в2	Число секций Nр	Число секций установочное N
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
201	836,5	22	105	87,36	74,18	сверху-вниз	657	1,27	0,96	4,99	5
101	823,5	22	87,36	70	56,68	сверху-вниз	461	1,79	0,99	7,25	7
201	836,5	22	105	87,36	74,18	сверху-вниз	657	1,27	0,96	4,99	5
101	823,5	22	87,36	70	56,68	сверху-вниз	461	1,79	0,99	7,25	7
202	723	20	105	86,6	75,80	сверху-вниз	673	1,08	0,94	4,12	4
102	652	20	86,6	70	58,30	сверху-вниз	476	1,37	0,96	5,42	6
203	595	19	105	86,65	76,83	сверху-вниз	681	0,87	0,91	3,25	3
103	540	19	86,65	70	59,33	сверху-вниз	484	1,12	0,94	4,30	4
204	595	19	105	86,65	76,83	сверху-вниз	681	0,87	0,91	3,25	3
104	540	19	86,65	70	59,33	сверху-вниз	484	1,12	0,94	4,30	4
205	723	20	105	86,6	75,80	сверху-вниз	673	1,08	0,94	4,12	4



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
105	652	20	86,6	70	58,30	сверху-вниз	476	1,37	0,96	5,42	6
206	859,5	22	105	87,38	74,19	сверху-вниз	658	1,31	0,96	5,14	5
106	847,5	22	87,38	70	56,69	сверху-вниз	461	1,84	0,99	7,48	8
207	859,5	22	105	87,38	74,19	сверху-вниз	658	1,31	0,96	5,14	5
107	847,5	22	87,38	70	56,69	сверху-вниз	461	1,84	0,99	7,48	8
207	683	19	105	86,88	76,94	сверху-вниз	685	1,00	0,93	3,78	4
107	636	19	86,88	70	59,44	сверху-вниз	487	1,31	0,96	5,13	5
208	1352	22	105	87,18	74,09	сверху-вниз	666	2,03	1,00	8,34	8
108	1303	22	87,18	70	56,59	сверху-вниз	466	2,79	1,02	11,72	12
209	982	22	105	86,53	73,77	сверху-вниз	655	1,50	0,97	5,99	6
109	879	22	86,53	70	56,27	сверху-вниз	458	1,92	1,00	7,84	8
210	799	19	105	86,53	76,77	сверху-вниз	686	1,16	0,95	4,52	5
110	715	19	86,53	70	59,27	сверху-вниз	487	1,47	0,97	5,84	6
211	811	20	105	86,13	75,57	сверху-вниз	672	1,21	0,95	4,70	5
111	693	20	86,13	70	58,07	сверху-вниз	474	1,46	0,97	5,82	6
212	747	20	105	86,44	75,72	сверху-вниз	672	1,11	0,94	4,28	4
112	662	20	86,44	70	58,22	сверху-вниз	475	1,39	0,97	5,52	6
213	747	20	105	86,44	75,72	сверху-вниз	672	1,11	0,94	4,28	4



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
113	662	20	86,44	70	58,22	сверху-вниз	475	1,39	0,97	5,52	6
214	811	20	105	86,13	75,57	сверху-вниз	672	1,21	0,95	4,70	5
114	693	20	86,13	70	58,07	сверху-вниз	474	1,46	0,97	5,82	6
215	773	19	105	86,95	76,98	сверху-вниз	688	1,12	0,94	4,33	4
115	726	19	86,95	70	59,48	сверху-вниз	490	1,48	0,97	5,91	6
216	938	22	105	86,81	73,91	сверху-вниз	656	1,43	0,97	5,68	6
116	867	22	86,81	70	56,41	сверху-вниз	459	1,89	1,00	7,70	8
217	1286	22	105	87,13	74,07	сверху-вниз	664	1,94	1,00	7,91	8
117	1233	22	87,13	70	56,57	сверху-вниз	465	2,65	1,02	11,08	11
218	641	19	105	86,79	76,90	сверху-вниз	683	0,94	0,92	3,53	4
118	591	19	86,79	70	59,40	сверху-вниз	486	1,22	0,95	4,74	5
А	1471	14	105	70	73,50	сверху-вниз	661	2,23	1,01	9,20	9
Б	1453	14	105	70	73,50	сверху-вниз	661	2,20	1,01	9,08	9

2.4 Конструирование и подбор оборудования ИТП здания (подбор элеваторного узла)

В рамках курсовой работы, тепловой пункт располагается в подвале, в центре здания у лестничной клетки. Элеваторный узел управления крепится на кронштейнах к капитальным стенам подвала на высоте, удобной для обслуживания запорно-регулирующей арматуры. Ось элеватора располагается на высоте 1-1,2 м от пола, обратный трубопровод - ниже элеватора на 0,5-0,7 м.

Подбор элеваторного узла производится в соответствии с рекомендациями СП 41-101-95 «Проектирование тепловых пунктов».

Температурные параметры тепловой сети

Температура подающей и обратной воды в однотрубных системах жилых зданий

Расчетная разность давления в подающем и обратном теплопроводе тепловой сети (по заданию) .

Расход воды в системе отопления .

Полные потери давления в системе отопления

Коэффициент смешения в элеваторе

Диаметр горловины элеватора

(39)

где - расчетный расход воды на отопление из тепловой сети, т/ч;

- коэффициент смешения;

- потери напора в системе отопления после элеватора при расчетном расходе воды, м.

Исходя из полученного диаметра горловины, принимаем по таблице 14 [1] элеватор № 1.

Минимально необходимый напор , м, перед элеватором для преодоления гидравлического сопротивления элеватора и присоединенной к нему системы отопления

(40)

Напор перед элеватором (при расчетной разности давления в подающем и обратном теплопроводе тепловой сети ).

, т.е., располагаемый напор достаточен для обеспечения работы элеватора.

Диаметр сопла элеватора

(41)

где - напор перед элеватором, м.

окончательно выбираем элеваторный узел №1 с диаметром горловины и диаметром сопла .



Рис.4. Схема местного теплового пункта при зависимом присоединении системы водяного отопления к наружным теплопроводам со смешением воды с помощью водоструйного элеватора:

1 -- задвижка; 2 -- грязевик; 3 -- термометр; 4 -- ответвления к системам вентиляции и горячего водоснабжения; 5 -- регулятор расхода; 6 -- обратный клапан; 7 -- водоструйный элеватор; 8 -- манометр; 9 -- тепломер; 10 -- регулятор давления

2.5 Конструирование и расчет систем вентиляции

В жилых зданиях квартирного типа предусматривается естественная канальная вытяжная вентиляция с удалением воздуха из санузлов и кухонь. Приток неорганизованный, через неплотности в ограждениях.

Воздухообмен рассчитывается для каждой типовой квартиры.

Воздухообмен в кухнях и санузлах, м³/ч, принимается по следующим норма:

- кухня с 4-х конфорочной газовой плитой - 90 м³/ч;

- ванная индивидуальная - 25 м³/ч;

- уборная индивидуальная - 25 м³/ч;

- совмещенный санузел - 50 м³/ч.

Расчет воздухообмена сводим в таблицу 9.

Таблица 9.

Расчетный воздухообмен в помещениях здания.

№ помещений и квартиры	Ап, м2	Lжк, м3/час	Lкух, м3/час	Lс/у, м3/час	Lванная, м3/час	Lрасч, м3/час
1	2	3	4	5	6	7
Типовая квартира 1: 101, 201 (жилая комната); 118, 218 (кухня с 2-х комф. плитой); санузел, ванная	15,57	46,71	60	25	25	110
Типовая квартира 2: 106, 206 (жилая комната); 107, 207 (кухня с 2-х комф. плитой); санузел, ванная	15,57	46,71	60	25	25	110
Типовая квартира 3: 116, 216, 117, 217 (жилая комната); 115, 215 (кухня с 2-х комф. плитой); санузел, ванная	29,32	87,96	75	25	25	125
Типовая квартира 4: 108, 208, 109, 209 (жилая комната); 110, 210 (кухня с 2-х комф. плитой); санузел, ванная	29,32	87,96	75	25	25	125

Примечание: за расчетный воздухообмен квартиры принимается большая из двух величин: суммарного воздухообмена для жилых комнат и суммарного воздухообмена для помещений общего пользования.

Аэродинамический расчет проводим в следующей последовательности:

1) Вычерчиваем аксонометрическую схему системы, разбиваем на расчетные участки.

2) Определяем длину каждого участка и путем последовательного суммирования расхода воздуха, проходящего по участку, находим его нагрузку. Эти величины вписываем на схему в виде дроби (в числителе - расход, м³/ч, в знаменателе - длина, м).

3) Определяем естественное гравитационное давление для каналов ветвей каждого этажа, по формуле



(42)

где - естественное давление для каналов i-го этажа, Па;

- разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа, м;

- плотность внутреннего воздуха, кг/м³;

- плотность наружного воздуха при температуре 5 ⁰С, кг/м³.

для второго этажа:

для первого этажа:

В качестве главной расчетной ветви выбираем ветвь, удельное располагаемое давление в которой будет наименьшее. Так как , то расчетной будет ветвь, идущая через канал второго этажа (при наименьшем располагаемом давлении).

Таблица 10.

Аэродинамический расчет системы вентиляции.

№ участка	Расход L, м3/ч	Длина l, м	Предварительный (окончательный) расчет.
			a Ч b, мм	А, м2	v, м/с	R, Па/м	Rl, Па	Рд, Па	??	Pп, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1	75	-	150х200	0,0173	1,20	0	0	0,8701148	1,2	1,0441378
2	75	0,8	140х270	0,0378	0,55	0,095	0,076	0,1822574	1,5	0,3493861
3	150	1,3	250х220	0,055	0,76	0,05	0,065	0,3443526	1,5	0,5815289
4	250	3,9	250х320	0,08	0,87	0,05	0,195	0,4521123	1,3	0,7827459
Суммарные потери давления	2,7577988
Невязка, %	7,77

5) Запас давления на неучтенные потери



СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Методические указания к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого здания» и требования к оформлению (с примерами выполнения).

2. СНиП 23-01-99 Строительная климатологи, Москва, Госстрой, 1999*. - 133с.

3. ГОСТ 30494 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещении, Москва, Госстрой, 1999. - 7с.

4. СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий, Москва, Госстрой, 2003. - 31 с.

5. СП 23-101-2033 Проектирование тепловой защиты зданий, Москва, Госстрой, 2003. - 144с.

6. СП 54.13330.2011 «Здания жилые многоквартирные».

7. Малявина Е.Г. Теплопотери здания. Справочное пособие/ Е.Г. Малявина. - 2-е изд., испр. М.: АВОК-ПРЕСС, 2011. - 144 с.

8. Внутренние и санитарно-технические устройства. Часть 1 - Отопление. Под редакцией Староверова И.Г. Справочник проектировщика. 1990г.

9. Внутренние и санитарно-технические устройства. Часть 2 - Вентиляция. Под редакцией Староверова И.Г. Справочник проектировщика. 1990г.

10. Тихомиров К.В., Сергиенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция: Учебник для вузов. - 4-е., изд., перераб. и доп. -М.: Стройиздат, 1991. - 480 с.: ил.

Размещено на Allbest.ru