Влияние условий термического старения на структурно-механические свойства ПВХ пластиката
Совершенствование рецептуры и снижение сырьевой себестоимости поливинилхлоридных пластикатов. Замена части диоктилфталата на различные смесевые пластификаторы. Существенное снижение содержания фталатов. Технологический процесс термического старения.
Рубрика | Строительство и архитектура |
Вид | статья |
Язык | русский |
Дата добавления | 25.11.2018 |
Размер файла | 152,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Влияние условий термического старения на структурно-механические свойства ПВХ пластиката
Д.И. Лямкин, А.Н. Жемерикин,
А.В. Кобец, П.А. Черкашин,
С.В. Черепенников, В.М. Шедько,
РХТУ им.Д.И. Менделеева, Москва,
*ООО "Полимерформация", Москва
Введение
Совершенствование рецептуры и снижение сырьевой себестоимости ПВХ пластикатов в России в настоящее время идет в направлении замены части диоктилфталата (ДОФ) на различные смесевые пластификаторы типа ЭДОС, хлорпарафин (ХП) [1] и др. При этом достигается существенное снижение содержания фталатов, что важно для материалов используемых в быту (линолеум, облицовочные материалы и т.д.).
Особое внимание уделяется сохранению не только структурно-механических свойств и термодинамической совместимости, но и термостабильности ПВХ пластиката.
Важным параметром, характеризующим термическую стабильность ПВХ пластиката, является сохранение относительного удлинения при разрыве (не менее 80%) после теплового старения при 1000С в течение 7 суток. Между тем, особенности технологического процесса, связанные с частой сменой рецептур в зависимости от качества сырья и непрерывной отгрузкой пластиката потребителю, требуют ускорения оценки параметра термической стабильности в течение 1 суток для гарантированного обеспечения качества ПВХ пластиката.
В задачу настоящей работы входило исследование влияния соотношения пластификаторов ДОФ, ХП и ЭДОС на структурно-механические свойства ПВХ пластиката и выбор режимов старения для ускоренной оценки параметра термической стабильности.
Экспериментальная часть
Объектами исследования служили модельные образцы ПВХ пластикатов на основе ПВХ С 7058М и пластификаторов ДОФ (ГОСТ 14332-78), ЭДОС (ТУ 2493-003-1300-4749-93), Хлорпарафин ХП-470 маки "А" (ТУ 2493-379-05763441-2002). Стабилизаторы: трехосновный сульфат свинца, стеарат кальция, ирганокс - 561 и дифенилолпропан (ДФП). В состав пластиката состава 1 вводили наполнитель - мел марки М-60. Пластикаты 2 - изготовлены без наполнителя. Пластикаты получены на лабораторно-промышленной установке.
Термическое старение проводили при 1000С вплоть до 11 суток, а при 1600С до 9 часов. Согласно ГОСТ 5960-72 величина потери в массе определяется после термообработки пластины пластиката при 1600С расположенной на твердой подложке, а для оценки сохранения относительного удлинения, вырубленные образцы в виде лопаточек подвешиваются на специальном кронштейне в воздушном термостате, нагретом до 1000С.
Условия массообмена в этих двух случаях существенно различаются. В первом случае пластификатор испаряется, в основном, с одной поверхности пластины, тогда как во втором реализуется двухсторонний массообмен. Для более корректной оценки взаимосвязи между величиной потери в массе и деформационными характеристиками пластиката термостатирование образцов проводилось в одинаковых условиях. Для оценки истинной потери в массе пластины пластиката размером 60402 мм подвешивались на металлических крючках на кронштейны вместе с лопатками для физико-механических испытаний и устанавливались в специальную сборку, которая помещалась на верхней полке воздушного термостата в непосредственной близости от термометра.
Физико-механические испытания проводили в соответствии с ГОСТ 270-75 на разрывной машине Р-5. Ориентировочную оценку термодинамической устойчивости проводили на основе ГОСТ 14332-69 "Метод пятна" [2], согласно которому оценивали размер пятна пластификатора на подложке из чертежной кальки, выдавленного из таблетки высотой 4 мм при воздействии напряжения 1 кгс/см2 в течение 14 суток. При этом оценивали константу термодинамической устойчивости (Ктду) представляющую собой отношение диаметров пятна и исходной таблетки. Температуру стеклования оценивали на дифференциальном сканирующем калориметре DCK-822 "Мettler" при скорости нагревания 100С/мин.
термическое старение поливинилхлоридный пластикат
Результаты и обсуждение
Повышение концентрации ХП в смеси с ЭДОС от 50 до 90% при общем содержании пластификатора 70% к ПВХ (табл.1) практически не оказывает влияния на механические свойства ПВХ пластиката и температуру стеклования. Вместе с тем потеря массы резко снижается после 70% ХП, что связано с его меньшей летучестью по сравнению с ЭДОС.
Таблица 1. Влияние соотношения ХП/ЭДОС на свойства ПВХ пластиката 1
№ п/п |
Содержание ХП в смеси с ЭДОС, % |
Тg,0С |
ур, МПа |
ер,% |
Потери в массе, % 1000 С, 7с. |
|
1 |
50 |
-18,2 |
21,5 |
328 |
3,9 |
|
2 |
60 |
-17,7 |
19,3 |
324 |
3,8 |
|
3 |
65 |
-18,8 |
20,3 |
300 |
3,9 |
|
4 |
70 |
-18,8 |
18,9 |
320 |
3,82 |
|
5 |
80 |
-18,9 |
20,5 |
325 |
2,49 |
|
6 |
90 |
-19,6 |
22,8 |
314 |
2,2 |
Рис.1. Кривые ТГА для ЭДОС (1), ЭДОС/ХП = 50/50 (2), ХП (3), ДОФ (4).
Из данных термогравиметрического анализа (ТГА) пластификаторов видно (рис.1), что изменение массы ДОФ и ХП начинается при более высоких, а ЭДОС и смеси ЭДОС/ХП=50/50 при более низких температурах. Между тем с ростом концентрации ХП в смеси с ЭДОС термодинамическая совместимость понижается. При 80% ХП Величина Ктду достигает критического значения 1,4 (рис.2) при котором визуально наблюдается появление капель пластификатора на поверхности пластиката и поэтому предельная концентрация ХП очевидно не должна превышать 80%.
Рис 2. Влияние содержания ХП в смеси с ЭДОС на Ктду ПВХ пластиката 1
Если термическая стабильность ПВХ пластиката оценивается по параметру "сохранение относительного удлинения" после теплового старения при 1000С в течение 7 суток, то летучесть пластификаторов из вальцованных пластин пластиката анализируется по потере массы при более высокой температуре 1600С в течение 6 часов. Представляло интерес выяснить, существует ли связь между потерей массы и механическими свойствами ПВХ пластиката с целью ускорения оценки параметра термической стабильности.
Из зависимостей параметра сохранения относительного удлинения (а) и потери массы (б) от времени старения при 1600С ПВХ пластикатов на основе ДОФ, смеси ХП/ЭДОС=50/50 и ЭДОС (рис.3) следует, что изменение характеристик для пластиката на основе ДОФ выражено в меньшей степени, чем для ЭДОС и его смеси с ХП, что очевидно связано с меньшей летучестью. Аналогичные зависимости при 100 и 1600С получены для пластикатов с различным общим содержанием пластификаторов и с различным соотношением ХП/ЭДОС.
Рис.3. Зависимости сохранения относительного удлинения (а) и потери массы (б) пластиката 1 на основе пластификаторов ДОФ (1), ХП/ЭДОС (2), ЭДОС (3) от времени старения при 1600С.
В общем случае, стабильность механических свойств при старении повышается с ростом содержания пластификатора и с увеличением концентрации ХП в смеси с ЭДОС, а потери в массе снижаются с увеличением концентрации ХП и уменьшением общего содержания пластификатора.
С ростом потерь в массе наблюдается тенденция к увеличению прочности и происходит заметное снижение деформируемости (рис.4). Причем критические значения потерь в массе, ниже которых относительное удлинение уменьшается более чем на 20%, составляют для пластиката 1 (а) - 4% а для пластиката 2 (б) - 6%.
Важно отметить, что изменение показателей механических свойств в процессе старения при 100 и 1600С подчиняется единым зависимостям от потери в массе. Можно полагать, что старение в этих режимах протекает по единому механизму и связано, главным образом, с испарением (улетучиванием) пластификатора.
Рис.4. Зависимости сохранения относительного удлинения пластикатов от потери массы при 100 и 1600 С пластикатов 1 (а) 2 (б).
Необходимо было убедиться, что изменение механических свойств при старении действительно связано с уменьшением концентрации пластификатора, а не с процессами структурного перерождения материала в результате дегидрохлорирования и окисления полимера, приводящих к его структурированию и деструкции [3]. С этой целью проведены исследования величины приведенной вязкости растворов пластикатов в тетрагидрофуране (ТГФ) в зависимости от времени термического старения. Концентрация растворов по отношению к ПВХ исходного пластиката до старения составляла 1%. При расчете приведенной вязкости учитывали увеличение концентрации полимера в пластикате за счет улетучивания пластификатора.
Таблица 2. Значения приведенной вязкости 1% растворов ПВХ пластиката после термического старения
№ п/п |
Марка пластиката |
Режим старения |
уд/С, г/дл |
|
1 |
1 |
исходный |
1,69 |
|
2 |
1600 С, 3ч. |
1,68 |
||
3 |
1600 С, 6ч. |
1,70 |
||
4 |
1600 С, 9ч. |
1,84 |
||
5 |
1000 С, 7сут. |
1,69 |
||
6 |
2 |
исходный |
1,51 |
|
7 |
1600 С, 3ч. |
1,48 |
||
8 |
1600 С, 6ч. |
1,49 |
||
9 |
1000 С, 7сут. |
1,51 |
Из данных таблицы 2 следует, что приведенная вязкость, пропорциональная молекулярной массе ПВХ, практически не изменяется при старении в режиме 1000С, 7 суток и при 1600С вплоть до 6 часов, а заметное увеличение ее значений наблюдается только при 9 часах термостатирования. Потеря растворимости ПВХ пластиката в ТГФ в результате структурирования наблюдается только после 12 часов старения при 1600С. Поэтому, в выбранных режимах старения заметного структурирования или термодеструкции ПВХ не происходит.
Параметрами наиболее чувствительными к изменению содержания пластификатора в композициях ПВХ являются величина относительного удлинения и температура стеклования. В связи с этим проведено сравнение этих показателей для эталонных пластикатов марки ОМ-40 с различным содержанием пластификатора (50, 75 и 100) % к массе ПВХ и пластикатов 1 после термического старения. Содержание пластификатора в образцах после старения было перерасчитано в сторону уменьшения с учетом потери в массе, которая рассматривалась как улетучившийся пластификатор. С уменьшением содержания пластификатора наблюдается закономерное снижение разрывной деформации и увеличение температуры стеклования (рис.5), а значения показателей эталонных и состаренных образцов ложатся на единые зависимости от содержания пластификатора.
Рис.5. Зависимость относительного удлинения при разрыве (а) и температуры стеклования (б) от содержания пластификатора для эталонных (черные точки) и состаренных (белые точки) пластикатов 1
Таким образом, изменение показателей структуро-механических свойств при выбранных условиях старения обусловлено, главным образом, уменьшением содержания пластификатора. Это может служить основанием для отработки метода ускоренного старения ПВХ пластиката при повышенной температуре 1600С.
В простейшем случае для перерасчета времени достижения одной и той же степени "состаренности" полимерных материалов при различных температурах широко используется уравнение Аррениуса [4] вида:
t = tо еxp (-E/R (1/To-1/T));
где: t и tо - продолжительность температурного воздействия при ускоренных и стандартных испытаниях соответственно;
T и To - температуры ускоренных и стандартных испытаниях соответственно;
Е - энергия активации процесса старения.
В нашем случае tо = 168 часов, а To =373 0К.
Уравнение применимо при неизменности энергии активации старения в выбранном температурном диапазоне. Определение кажущихся значений энергии активации проводилось двумя способами: на основании кинетических зависимостей сохранения относительного удлинения и потери в массе при 4 температурах (100, 120, 140, 160) 0С.
Все зависимости логарифма измеряемых величин от обратной температуры имеют линейный характер (рис.6), что подтверждает вывод о неизменности механизма старения в диапазоне 100-160 0С. Значения энергий активации и расчетных времен старения при 1600С приведены в таблице 3.
Рис.6. Зависимости логарифма скорости изменения сохраняемости относительного удлинения (а) и потери массы (б) от обратной температуры для пластикатов 1
Таблица 3. Значения энергий активации и расчетных времен старения при 1600С пластикатов 1 и 2.
№ п/п |
Пластикат |
Способ оценки Е |
Е, кДж/моль |
Расчетное время старения при1600С, час |
|
1 |
1 |
Сохраняемость отн. удлиннения |
90,8 |
2,94 |
|
2 |
Потери в массе |
87,3 |
3,44 |
||
3 |
2 |
Сохраняемость отн. удлиннения |
89,8 |
3,07 |
|
4 |
Потери в массе |
89,3 |
3,14 |
Значения энергии активации по параметру сохранения деформации и потере массы (около 90 кДж/моль) близки к среднему значению энергии активации испарения пластификатора ДОФ (87,5 кДж/моль), рассчитанного по данным давления пара [5].
Из данных таблицы следует также, что при Т=1600С время эквивалентное достижению такой же степени состаренности как при стандартном режиме (1000С, 7 суток) близко к 3 часам.
Из рис.7 видно, что между параметрами сохранение относительного удлинения пластикатов 1 и 2 измеренными в режимах 1600С, 3 час. и 1000С, 7 суток существует линейная корреляционная связь. Поэтому предложенный режим старения 1600С, 3час может быть использован для ускоренной ориентировочной оценки параметра термостабильности ПВХ пластикатов.
Рис.7. Корреляционные зависимости сохранения относительного удлинения пластикатов 1 (а) и 2 (б) при двух режимах старения (1600 С, 3час.) и (1000 С,7 сут.)
Литература
1. Готлиб Е.М., Лиакумович А.Г., Соколова А.Г. Новый пластификатор полимерных строительных материалов. М.: ЦМПИКС. 1997.33 с.
2. Овчинников Ю.В., Стесиков В.П., Ступень Л.В. // Высокомолек. соединения.Б. 1973. Т.15. № 2. С.278-282.
3. Минскер К.С., Козлов Б.Ф., Заиков Г.Е. Старение и стабилизация полимеров на основе винилхлорида. М.: Наука. 1982.272 с.
Бочкарев Р.Н. Старение материалов на основе поливинилхлорида в условиях холодного климата. Новосибирск: Наука. 1990.118 с.
4. Павлов Н.Н. Старение пластмасс в естественных и искусственных условиях. М.: Химия. 1982.222 с.
5. Барштейн Р.С., Кириллович В.И., Носовский Ю.Е. Пластификаторы для полимеров. М.: Химия. 1982.200 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Расчет сметной стоимости строительства термического цеха в городе Мозырь Минская области. Ведомость подсчета объемов работ. Стоимость материальных ресурсов. Технико-экономическое обоснование решений строительства в соответствии с проектными материалами.
курсовая работа [128,8 K], добавлен 17.07.2014Аргументы в пользу фасадного остекления зданий: высокая тепло- и звукоизоляция помещений, абсолютная экологичность, существенное снижение затрат на освещение. Виды стекла для фасадного остекления. Выбор стекла с учетом его достоинств и недостатков.
курсовая работа [200,9 K], добавлен 04.12.2009Оценка инженерно-геологических условий промышленной площадки. Физико-механические свойства и полное наименование грунтов основания. Определение нагрузок на ленточный фундамент. Расчет основных размеров ленточного фундамента в бесподвальной части здания.
курсовая работа [2,6 M], добавлен 19.07.2011Химическая формула поливинилхлорида. Свойства пластифицированных поливинилхлоридных пленок. Реализация процесса экструзии. Преимущества поливинилхлорида в строительстве, его теплоизоляционные свойства. Система утилизации отработанных оконных блоков.
реферат [656,2 K], добавлен 29.04.2014Оценка деформаций грунтов и расчет осадки фундаментов, свойства и деформируемость структурно неустойчивых грунтов. Передача нагрузки на основание при реконструкции зданий. Механические свойства грунтов, стабилометрический метод исследования их прочности.
курсовая работа [236,8 K], добавлен 22.01.2012Характеристика сульфатостойкого портландцемента с минеральными добавками. Требования к сырью. Технологический процесс производства. Расчет состава двухкомпонентной шихты для получения клинкера. Описание работы вращающейся печи для обжига сырьевой смеси.
курсовая работа [315,2 K], добавлен 19.10.2014Теплотехнический расчет оптимальных ограждающих конструкций и их общего термического сопротивления. Основные и добавочные виды теплопотерь и суммарная поверхность нагрева котлов. Помещение встроенной котельной и двухтрубной водяной системы отопления.
курсовая работа [232,0 K], добавлен 14.09.2010Расчет сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции. Определение толщины слоя утеплителя при вычисленном сопротивлении. Вычисление фактического значения термического сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции и коэффициента теплопередачи.
контрольная работа [139,9 K], добавлен 23.03.2017Свойства битума: цвет плотность, растворимость, плавление, вязкость и показатели его качества. Классификация асфальтовых бетонов по ГОСТу. Сортамент металлических строительных материалов. Сиккативы, пластификаторы и ингибиторы в красочном составе.
контрольная работа [1,2 M], добавлен 15.03.2011Свойства керамической плитки: механические, термогигрометрические, химические характеристики основы и поверхности. Факторы, определяющие безопасность плитки, ее типы и технологическая схема получения. Изделия керамические для внутренней облицовки.
курсовая работа [403,4 K], добавлен 20.01.2013