Прочность железобетонных сборно-монолитных и монолитных конструкций гидротехнических сооружений с учётом строительных швов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Прочность железобетонных сборно-монолитных и монолитных конструкций гидротехнических сооружений с учётом строительных швов

ВВЕДЕНИЕ

железобетонный конструкция статический физический

Актуальность. Натурными исследованиями и мониторингом за состоянием эксплуатируемых железобетонных конструкций гидротехнических и энергетических сооружений, установлено, что сложный спектр воздействий, включая многократно повторяющиеся температурные и статические воздействия, может привести к нарушению сцепления между блоками бетонирования, а также в местах контакта сборного и монолитного бетона. В результате происходит раскрытие швов и негативное изменение напряжённо-деформированного состояния всей конструкции, а именно увеличение напряжений в арматуре и сжатом бетоне, и, как следствие, снижение несущей способности и увеличение деформативности всей конструкции.

Влияние швов бетонирования, расположенных нормально к продольной оси изгибаемых элементов, на работу конструкции изучено достаточно подробно, разработаны методы расчёта по их учёту, составлены соответствующие нормативные документы. К конструкциям с подобными швами относятся подпорные и шлюзовые стенки, элементы зданий ГЭС и насосных станций, и др. сооружения.

Физические, численные и аналитические исследования по учёту влияния строительных швов, параллельных продольной оси и перпендикулярных к плоскости изгиба, на работу конструкций комплексно не производились. К сооружениям, с продольными швами могут относиться: перекрытия зданий ГЭС, водоприёмники, перекрытия отсасывающих труб, фундаментные плиты, понуры, а также конструкции, возведённые в несъёмной опалубке: подпорные и шлюзовые стенки, перекрытия и стены боксов атомных электрических станций (АЭС).

Как правило, контактные поверхности слоёв бетона находятся внутри сечений железобетонных элементов, поэтому часто при визуальном обследовании конструкций не удаётся выявить их предаварийное состояние (рис 1 б). Отсутствие визуального доступа к местам предполагаемого разрушения на гидротехническом или энергетическом объекте может привести к внезапной аварии. Проблема скрытых дефектов особенно актуальна в настоящее время, так как первоочередное значение приобретает проблема повышения надёжности и безопасности гидротехнических сооружений (ГТС) в рамках реализации Закона РФ «О безопасности гидротехнических сооружений», требующего безаварийной эксплуатации ГТС. Такой подход коренным образом отличается от подходов и тенденций предыдущего периода, направленных на экономию строительных материалов.

Нарушение контактов в швах и снижение длительной прочности бетона происходит в течении длительного времени, годами. В настоящее время достаточная надёжность железобетонных конструкций ГТС объясняется значительными коэффициентами запаса, заложенными при их проектировании по нормам допускаемых напряжений и разрушающих нагрузок. Меньшие запасы имеют железобетонные конструкции сконструированные по нормам предельных состояний. Наглядной иллюстрацией явилось проведение дорогостоящих, трудоёмких ремонтных работ по усилению 8^ми массивных перекрытий 4^х блоков АЭС.

Целью работы является разработка методики инженерного расчёта, совершенствование методов физического и математического (численного) моделирования напряжённо-деформированного состояния (НДС) и прочности массивных сборно-монолитных и монолитных железобетонных конструкций ГТС с учётом продольных строительных швов.

Задачи исследования:

· анализ современных методов расчёта массивных железобетонных конструкций с учётом блочного возведения;

· совершенствование методов физического моделирования двухслойных статически неопределимых балочных конструкций при комплексных статических и температурных воздействиях;

· разработка рекомендаций по применению численной методики расчёта железобетонных конструкций с прогрессирующим трещинообразованием с аппроксимацией поперечного и многоярусного продольного армирования, а так же моделированием строительных швов;

· разработка аналитического (инженерного) метода расчёта рассматриваемых конструкций на все виды усилий с применением аппаратов сопротивления материалов, механики стержневых систем и правил расчёта железобетонных конструкций;

· конкретизация методики расчёта «нагельной» способности арматуры на базе теории деформирования железобетона с трещинами;

· разработка методики определения ресурса железобетонной конструкции;

· комплексный анализ результатов модельных испытаний, а также численных и аналитических расчётов.

Достоверность научных положений и выводов обеспечивается хорошим соответствием инженерных расчётов с результатами численного анализа и экспериментальными данными.

Научную новизну работы составляют:

· методика физического моделирования двухслойных балочных конструкций на сложное сочетание циклических статических и температурных воздействий;

· определённые экспериментально нетипичные схемы трещинообразования и форма разрушения, отличающиеся от обычного представления, характерного для цельномонолитных конструкций;

· рекомендации по математическому моделированию железобетонных конструкций методом конечных элементов (МКЭ) с применением нелинейных моделей материалов с блочными швами и с аппроксимацией продольной и поперечной арматуры;

· результаты модельных испытаний, численных и аналитических расчётов с проведением комплексного сравнительного анализа;

· аналитическая (инженерная) методика расчёта двухслойных железобетонных конструкций на все виды усилий, с продольными строительными швами;

· конкретизация методики расчёта «нагельной» способности продольной арматуры на воздействие поперечной силы;

· методика оценки ресурса железобетонной конструкции.

Практическое значение работы:

· разработка инженерной методики расчёта НДС массивных сборно-монолитных и монолитных железобетонных конструкций ГТС с учётом строительных швов;

· разработка рекомендаций по применению численных методов расчёта конструкций ГТС с блочными швами с целью проверки продольного и поперечного армирования с учётом прогрессирующего трещинообразования до стадии разрушения;

· корректировка эпюры противодавления воды в трещинах, принимаемой по СНиП 2.06.08-87, с учётом высоты сжатой зоны, определяемой из условия раздельной работы слоёв железобетонной конструкции;

· проверка прочности перекрытий блоков Курской и Смоленской АЭС на физических моделях, а также расчётными (численным и аналитическим) методами;

· обоснование схемы усиления, на моделях с учётом циклических температурных воздействий. Результаты работы направлены в ФГУП институт «Атомэнергопроект», и внедрены в проект усиления перекрытий;

· предложен практический метод определения ресурса железобетонных конструкций.

Внедрение.. Результаты диссертационной работы внедрены в проект усиления 8^ми перекрытий боксов барабанов-сепараторов пара на Курской и Смоленской АЭС.

Апробация работы. Результаты работы докладывались и обсуждались на:

· XXIII Международной молодёжной научно-технической конференции «Гидроэнергетика в XXI веке (Москва, 6-10 сентября 2004 года);

· научно-технической конференции «ГИДРОЭНЕРГЕТИКА. Новые разработки и технологии» (Санкт-Петербург, 7-9 декабря 2005 года);

· научно-технической конференции «Новые конструктивные решения пространственных покрытий и перекрытий зданий и сооружений» (Москва, 20 декабря 2005 года);

· II научно-технической конференции «ГИДРОЭНЕРГЕТИКА. Новые разработки и технологии» (Санкт-Петербург, 4-6 октября 2006 года).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 5 статей. Автор принял участие в разработке нормативного документа РД ЭО 0624-2005 «Мониторинг строительных конструкций АЭС»

На защиту выносятся:

· данные натурных наблюдений;

· методика и результаты экспериментальных исследований конструкций с продольными швами на физических моделях перекрытия;

· инженерная методика расчёта НДС железобетонных конструкций с продольными швами;

· результаты численных исследований НДС железобетонных конструкций с продольными швами с прогрессирующим трещинообразованием;

· результаты проверки разработанного инженерного метода на основе сопоставления результатов расчетов с результатами экспериментальных исследований, а также с результатами расчетов, полученных на основе численного анализа методом конечных элементов.

Структура и объём диссертации.

Диссертация состоит из введения, 5^ти глав, заключения содержащего основные выводы, списка литературы из 105 наименований и приложения. Полный объём диссертации 200 стр., включая 100 стр. текста, 11 таблиц и 87 рисунков.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность и практическая значимость диссертационной работы

Первая глава посвящена анализу результатов технических обследований массивных железобетонных конструкций гидротехнических и энергетических сооружений, а также особенностям методов их расчёта.

Анализ характера трещинообразования и разрушения стенок шлюзов канала им. Москвы, устоя водосброса Хантайской ГЭС, подпорной стенки Загорской ГАЭС, разделяющего устоя Широковской ГЭС, бычков и фундаментных плит насосных станций каналов Иртыш-Караганда и канала Днепр-Кривой Рог, фундаментной плиты Кислогубской ПЭС (в строительный период), боксов Курской и Смоленской АЭС, указывают на значительные отличия в сопротивлении массивного железобетона, в первую очередь гидротехнических сооружений, от железобетона промышленных и гражданских сооружений. Это происходит из-за интенсивного раскрытия строительных (блочных) швов, которому способствует сложный спектр нагрузок и, как следствие, возникновение неблагоприятного напряжённого состояния.

К конструктивным особенностям гидротехнического железобетона также можно отнести низкие проценты армирования, высокие сечения, большие диаметры арматуры. Отмеченные особенности приводят к образованию значительного шага трещин, к незначительной высоте сжатой зоны в железобетонных конструкциях и, следовательно, к изменению вторичного поля напряжений, и, как следствие, возникновению значительных растягивающих напряжений поперечных продольной оси конструкции. На эти особенности при исследовании НДС блоков, отделённых трещинами, впервые обратили внимание И. Б. Соколов и П. И. Васильев. Значительные работы в этом направлении были выполнены в НИСе «Гидропроекта» А. П. Кириловым, В. Б. Николаевым, О. Д. Рубиным и продолжены в направлении совершенствования метода определения вторичных полей напряжений С. Е. Лисичкиным. В направлении совершенствования методов расчёта с использованием блочной модели следует указать теоретические работы В. В. Белова и Е. Н. Пересыпкина, значительно расширившие представление о сопротивлении массивных железобетонных конструкций действию механических усилий. Для решения задач использовался метод линий влияния для перемещений контурных точек под действием единичных сосредоточенных сил, разработанный Л. П. Трапезниковым и В. И. Пащенко. В приведённых выше методиках развитие трещин и определение прочности предлагалось производить с позиций феноменологических теорий прочности бетона. В. Г. Орехов и М. Г. Зерцалов в рамках линейной механики разрушения предложили и провели успешную апробацию расчётной модели с тонкой эллиптической трещиной. Апробация развития (нагрузка страгивания и угол наклона) наклонных трещин проводилась на железобетонных моделях подпорных стенок, испытанных В. Б. Николаевым и О. Д. Рубиным.

Массивный железобетон следует разделить как на массивные железобетонные конструкции, так и на массивы, в которых геометрия соразмерна.

В направлении расчёта массивов значительные работы были проведены Н. И. Карпенко, который предложил рассматривать равновесие выделенного октайдэра, одна из поверхностей которого совпадает с плоскостью действия главных напряжений, ориентируемых тремя направляющими косинусами. При этом он использовал предложенную им ранее деформационную теорию железобетона.

В диссертации отмечается, что натурные и лабораторные исследования показывают: очаги образования трещин и создание неблагоприятного поля напряжений, связанного с переносом касательных напряжений в незначительную по сравнению с высотой сечения сжатую зону, прежде всего, возникает в блочных швах.

На основании анализа литературных источников отмечается, что изучению влияния швов бетонирования, расположенных нормально к продольной оси изгибаемых элементов, на работу конструкций посвящено значительное количество теоретических и экспериментальных исследований. Работа массивных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений с продольными швами, плоскость которых расположена нормально к плоскостям изгиба, изучена недостаточно. Имеющиеся исследования таких конструкций проводились в двух направлениях. Первое направление - влияние строительных швов на несущую способность конструкции в зоне действия поперечных сил с учётом первичных наклонных трещин, простирающихся по строительным швам. В этом направлении необходимо отметить работы А. С. Залесова и С. Е. Лисичкина. Эти исследования проводились с позиции разработанного ранее метода вторичных полей напряжений. Вторым направлением в исследовании конструкций с продольным швом, являлось определение влияния гидростатического давления свежеуложенного бетона 2^го слоя на напряжённое состояние 1^го яруса бетонирования. Здесь необходимо назвать работы А. П. Кириллова, О. Б. Ляпина, Т. В. Черняк. Последние десятилетия параллельно с совершенствованием аналитических методик расчёта железобетонных конструкций, развиваются численные методы, которые получают всё большее и большее применение благодаря развитию вычислительной техники. Численные решения позволяют, минуя определение усилий, определить напряжённое состояние арматуры и бетона и проверить правильность подбора арматуры. В этом направлении значительные достижения с доведением до получения практических результатов были получены В. П. Устиновым, В. И. Кудашевым, В. П. Агаповым, В. А. Савостьяновым, а также А. В. Нефёдовым, С. Е. Лисичкиным и др.

Проведённый анализ литературных источников по исследованию двухслойных железобетонных конструкций показал:

· отсутствие инженерных методик определения НДС железобетонных конструкций с продольными швами бетонирования, пользуясь которыми можно рассчитывать сооружения по всем группам предельных состояний и определять армирование;

· отсутствие методик физического моделирования двухслойных железобетонных конструкций;

· отсутствие методик математического моделирования двухслойных железобетонных конструкций, в которых прочность шва-контакта ниже прочности слоёв и с аппроксимацией, как продольной, так и поперечной арматурой;

По результатам обзорного анализа сформулированы цели и задачи диссертационной работы.

Глава вторая посвящена разработке методики проведения экспериментальных исследований железобетонных конструкций с продольными швами. Конкретизированы критерии подобия при моделировании железобетонных конструкций при действии статических и температурных нагрузок, в том числе в стадии трещинообразования. Разработаны армокаркасы, моделирующие все виды арматуры: рабочую продольную и поперечную, распределительную и конструктивную. Выполнены исследования по подбору состава бетона и технологии его укладки в модели, отвечающие заданным требованиям. Представлена классификация изготовленных физических моделей (таблица 1).

Третья глава посвящена результатам исследований, полученных на физических моделях. Эксперименты показали, что способность сопротивляться действию изгибающего момента двухслойных моделей с нарушенным сцеплением ниже, чем монолитных моделей на 15% ч 30%. Важным результатом, полученным при испытании моделей, явился нетипичный характер трещинообразования, отличающийся от обычного представления трещинообразования в монолитных конструкциях: в опорной зоне не наблюдалось наклонных магистральных трещин. Трещина, по которой происходило разрушение, формировалась над опорой с вертикальным простиранием (рис. 1). Максимальное раскрытие трещин фиксировалось не на верхней максимально растянутой для монолитной конструкции грани, а внутри сечения - на верхней грани нижнего слоя. В верхнем слое с продольной рабочей арматурой образовалась микротрещина (в некоторых случаях < 0.05 мм) по всей высоте монолитного слоя конструкции. Нетипичный характер трещинообразования объясняется несовместной работой слоев сборного и монолитного бетона, недостаточным количеством продольной растянутой арматуры верхней грани сборного элемента (или первого яруса бетонирования в случае монолитного возведения конструкции), а так же тем, что значительная часть нагрузки воспринимается сборным элементом, имеющим более значительную изгибную жёсткость, чем монолитный слой. При зафиксированном характере трещинообразования способность сопротивляться действию поперечных сил конструкции в опорном сечении значительно снижена из-за практически отсутствующей сжатой зоны бетона и исключения из работы поперечной арматуры. Поэтому перерезывающее усилие воспринимается только за счёт «нагельного» эффекта продольной арматуры.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Четвёртая глава посвящена разработке методики расчёта железобетонных конструкций с продольными строительными швами, плоскость которых сориентирована нормально к плоскости изгиба конструкции.

Приведены основные положения методики расчёта железобетонных конструкций с продольными строительными швами на действие изгибающих моментов. Рассматривается выделенная из плиты полоса единичной ширины и изучается поведение полученных верхней и нижней балок, разделённых строительным швом. Балки деформируются совместно и их прогибы описываются одним и тем же уравнением упругой линии:

т.е. правые части этого уравнения для каждой балки равны друг другу:

(1)

где: М_В, M_Н - изгибающие моменты соответственно для верхней и нижней балок;

D_В, D_Н - изгибные жесткости соответственно верхней и нижней балок;

Ось x - продольная ось балки.

В каждом слое действует продольная сила (N_ф) являющаяся интегральной суммой касательных напряжений в шве;

(2)

где: ф_xy - касательные напряжения в плоскости шва; (в соответствии с формулой Журавского либо с использованием методики, учитывающей трещинообразование)

b - ширина балки;

S - статический момент сечения верхней балки относительно нейтральной оси всей полосы;

J - момент инерции сечения всей балки;

Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении;

y - расстояние от строительного шва до центральной оси балки;

k - коэффициент ослабления касательных напряжений в строительном шве (?1)

Изгибающий момент для каждой балки может быть представлен в виде суммы следующих величин:

· доли момента М₀, вызывающего чистый изгиб балки (может отсутствовать);

· момента касательных напряжений в строительном шве относительно нейтральной оси балки М_t.

(3)

Поскольку при чистом изгибе слои не взаимодействуют между собой, доли постоянного момента m_В и m_Н, приходящиеся соответственно на верхнюю и нижнюю балки из условия равенства прогибов и всей полосы, определяются по формулам:

; (4)

где: D - изгибная жёсткость всего сечения.

Выражая через указанные величины М_В и M_Н получаем:

(5)

(6)

где: y_B, y_H - расстояния от строительного шва до нейтральных осей соответственно верхней и нижней балок;

n - доля пролётного момента, приходящаяся на верхнюю балку

Подставляя выражения (5), (6) в уравнение (1), получаем:

(7)

Откуда:

(8)

Определив значения m и n, предварительно оценив значение k, можно получить по уравнениям (5) и (6) изгибающие моменты для обеих балок и, используя их, определить соответствующие каждой балке компоненты напряжений и прогибы известными способами. При этом следует иметь ввиду, что касательные напряжения в строительном шве создают продольную силу N_ф (2), а момент М₀ - продольную силу N, действующие вдоль нейтральной оси каждой балки, которые определяются по зависимостям (2) (9)

(9)

Эти силы должны быть учтены при определении напряжений.

Далее в 4^ой главе приводится методика расчёта несущей способности продольной арматуры на действие поперечных сил. При зафиксированном экспериментально характере трещинообразования, способность сопротивляться действию поперечных сил конструкции в опорном сечении значительно занижена, из-за практически отсутствующей сжатой зоны бетона и исключения из работы поперечной арматуры (рис. 3). Поэтому перерезывающее усилие воспринимается только продольной арматурой работающей во взаимодействии с бетоном на срез. При этом предельная поперечная сила воспринимаемая системой «арматура-бетон» определяется из условия достижения предела прочности бетона на раскалывание. Методика определения «нагельного» эффекта была конкретизирована по результатам исследований, проведённых профессором Н. И. Карпенко, по изучению касательных напряжений в арматурных стержнях железобетона с трещинами и адаптированная специалистами ОАО «НИИЭС» для арматуры больших диаметров. В результате были предложены конкретные зависимости и номограммы по определению «нагельной» способности продольной арматуры в зависимости от её диаметров в диапазоне 12 мм-40 мм и прочности бетона.

Пятая глава посвящена разработке рекомендаций по применению численного моделирования методом конечных элементов железобетонных конструкций с продольными швами и последующего сравнительного анализа результатов расчётов, выполненных по разработанной инженерной методике, численных и модельных испытаний.

Расчёты по МКЭ были проведены с использованием нелинейных моделей материалов по программе ADINA. Для описания работы арматуры применялась упругопластическая билинейная математическая модель с упрочнением, а для бетона - математическая модель, сформулированная Купфером. В приведённых нелинейных расчётах был использован метод, позволяющий определить не только напряжённо-деформированное состояние, но и характер трещинообразования.

Было смоделировано и рассчитано несколько математических моделей. Для аппроксимации бетона использовались твёрдотельные 8^ми узловые элементы типа solid, а для моделирования арматуры - стержневые 2^х узловые элементы типа truss. Все модели выполнены двухслойными, связь слоёв осуществлялась за счёт поперечной арматуры. Шов-контакт аппроксимирован следующим образом: элементы при расчёте МКЭ связаны друг с другом только через узлы, в связи с этим для аппроксимации шва в его плоскости, поперечная арматура и слои бетона имели различные несвязанные между собой узлы: арматура проходит сквозь шов, не взаимодействуя с ним; для совместных деформаций (не проникновения слоя в слой), между слоями была введена контактная группа. В целях полноты проведённого численного анализа, несмотря на неоспоримые преимущества применённого метода (возможность аппроксимации всей продольной и поперечной арматуры, учёта нелинейного деформирования материалов, поэтапность нагружения), следует отметить и некоторые негативные особенности. Расчётом с применением модели материала с критерием прочности Купфера возможно определить только зоны образования трещин и направленность последних. Количество трещин и их шаг не определяется. Линии, обозначающие зоны образования трещин, имеются в каждом конечном элементе (рис 2 а). Математическая модель, в которой свойства бетона учитываются критерием прочности Купфера, не учитывает проскальзывание арматуры в бетоне в зоне трещин. На всех ступенях загружения коэффициент полноты эпюры нормальных напряжений в продольной арматуре (ш_s) равен 1, что не соответствует работе арматуры в зоне расположения трещин.

Главным критерием при оценке сходимости численного расчёта является сопоставление прогибов, полученных численными расчётами и результатов экспериментальных исследований. Отмеченные недостатки численного метода не повлияли на результат анализа: получена удовлетворительная сходимость результатов численных расчётов с экспериментальными данными (рис 3). На основе сопоставления прогибов математических моделей установлено, что деформативность рассмотренных двухслойных моделей в 2-4 раза больше цельномонолитных. Напряжения в растянутой арматуре второго ряда (внутри сечения) в двухслойной модели достигают предела текучести при нагрузке в 3^ри раза меньшей, чем в модели без шва (рис. 2). При достижении арматурой 1 предела текучести, резко возрастают напряжения в арматуре 3 (см. пунктир на графике). Представленное напряжённое состояние арматуры 1^ого и 2^ого яруса бетонирования согласуется с характером развития нормальной магистральной трещины, полученное на железобетонных моделях: раскрытие внутренней трещины первого яруса значительно превышает раскрытие трещин во втором ярусе (рис. 1).

На основе выполненных исследований определён ресурс массивных перекрытий электростанций с нарушенным сцеплением контакта сборной конструкции с монолитным ярусом бетонирования (рис. 4).

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Экспериментальными исследованиями на физических моделях установлено, что способность сопротивляться действию изгибающего момента двухслойных моделей с нарушенным сцеплением ярусов бетонирования значительно ниже, чем монолитных моделей.

2. Характер трещинообразования, механизм сопротивления и разрушения железобетонных конструкций, имеющих продольный шов, плоскость которого располагается нормально к плоскости изгиба изгибаемой конструкции, значительно отличается от обычного представления трещинообразования в монолитных конструкциях. Максимальное раскрытие трещины разрушения зафиксировано не на верхней максимально растянутой для монолитной конструкции грани сечения, а внутри сечения в плоскости шва - на грани элемента, имеющего более значительную изгибную жёсткость.

3. Эпюру противодавления воды в трещинах принимаемую по СНиП 2.06.08-87, предлагается корректировать с учётом высоты сжатой зоны, определяемой из условия раздельной работы слоёв железобетонной конструкции и выявленного характера трещинообразования.

4. Разработана инженерная методика расчета поэтапно возводимых железобетонных конструкций ГТС. Методика позволяет рассчитать конструкцию по всем группам предельных состояний.

5. Разработан ряд рекомендаций по конечно-элементной аппроксимации железобетонных конструкций ГТС с блочными швами.

6. Выполнена апробация инженерного метода расчёта путём сопоставления результатов расчета с экспериментальными данными, а также с результатами численного моделирования. На основе сопоставлений результатов расчета по предложенной автором методике с результатами расчета по МКЭ и экспериментальными данными отмечена удовлетворительная сходимость, по деформациям, напряжениям в арматуре. Сделан вывод, что разработанная методика расчета железобетонных конструкций с продольным швом может быть использована при проектировании.

7. Предложена методика определения остаточного ресурса железобетонной конструкции.

8. Результаты диссертационной работы внедрены в проект усиления 8^ми перекрытий боксов барабанов-сепараторов пара на Курской и Смоленской АЭС.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ

1. Николаев Д. В. Исследование сборно-монолитных железобетонных перекрытий в массивных сооружениях / "Промышленное и Гражданское Строительство", 2007 г., № 4, с. 47-48;

2. Николаев Д. В. Физическое и математическое моделирование железобетонных гидротехнических конструкций с учётом продольных строительных швов // "Гидротехническое строительство", 2007 г., № 9, с.21-23;

3. Николаев Д. В. Исследование массивных сборно-монолитных железобетонных перекрытий энергетических сооружений // Безопасность энергетических сооружений / Научно-технический и производственный сборник, ОАО "НИИЭС", М.: 2007, Вып. 16, с. 45-55;

4. Петрашень И. Р., Николаев Д. В. Исследование трещинообразования и несущей способности массивных перекрытий ГЭС и АЭС, возводимых поэтапно, и усиление перекрытий для продления срока их эксплуатации // Гидроэнергетика. Новые разработки и технологии. Научно-техническая конференция Доклады и выступления. СПб.: Издательство "ВНИИГ им. Веденеева", том 2, 2006. г., с. 298-304;

5. Петрашень И. Р., Николаев Д. В. Исследование трещинообразования и несущей способности массивных перекрытий ГЭС и АЭС, возводимых поэтапно, и усиление перекрытий для продления срока их эксплуатации // Тезисы докладов научно-технической конференции: "Гидроэнергетика. Новые разработки и технологии", СПб.: Издательство ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, с. 149-150;

6. РД ЭО 0624-2005 «Мониторинг строительных конструкций АЭС»

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на Allbest.ru