Проект строительства десятиэтажного жилого дома в городе Павлодар

1.8 Теплотехнический расчёт

1.8.1 Расчет наружного стенового ограждения

Согласно СНиП II-3-79* -условия эксплуатации -1В, зона влажности -1.Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП), °С·сут, определяем

ГСОП = (tв - tот.пер.) zот.пер. , (1.1)

где tв - расчетная температура внутреннего воздуха, С, принимаемая согласно ГОСТ 12.1.005-88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений, равная 20;

tот.пер. - средняя температура, С, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8°С /1, таб.1/;

zот.пер. - продолжительность, сут, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 С /1, таб.1/

ГСОП = (20-(-0,6))·171 = 2523

По /2, таб.1б*/, интерполируя, определяем требуемое сопротивление теплопередаче из условия энергосбережения для стены =1,15 м2С/Вт.

Требуемое сопротивление теплопередаче , м2С/Вт, ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), из условия санитарно-гигиенических и комфортных условий, определяют по формуле

, (1.2)

где п - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, равный 1 /2, таб.3*/;

tв - расчетная зимняя температура наружного воздуха, С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, равная -22 /1, таб.1/;

tн - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, равный для стен 4 /2, таб.2*/;

в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкций, принимаемый по /2, таб.4*/, равный 8,7

Принимаем наибольшее значение , то есть 1,21.

Термическое сопротивление R, м2С/Вт, многослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

 , (1.3)

где i - толщина i-го слоя равная, м; i - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(мС), принимаемый по /2, прил.3*/.

Примем предварительно толщину утеплителя тогда

для двухслойного стенового ограждения

,

где 0,47 - коэффициент теплопроводности кирпичной кладки, при гп =1600 кг/м3;

0,56 - коэффициент теплопроводности цем.песч. раствора, гп =1800 кг/м3

Сопротивление теплопередаче Ro, м2С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле

, (1.4)

где н - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции. Вт/(м С), принимаемый по /2, таб.6*/, равный 23;

.

Так как =1,21 м2С/В < Ro = 1,25 м2С/В, то данная конструкция стены удовлетворяет расчету.

1.8.2 Расчёт покрытия

По /2, таб.1б*/, интерполируя, определяем требуемое сопротивление теплопередаче из условия энергосбережения для покрытия =1,33 м2С/Вт.

Требуемое сопротивление теплопередаче , м2С/Вт, покрытия из условия санитарно-гигиенических и комфортных условий, по формуле (1.2)

Принимаем наибольшее значение , то есть 1,61.

Термическое сопротивление многослойного покрытия Rк, м2С/Вт, по определяем формуле (1.3)

где 0,14 - коэффициент теплопроводности гравия, при гп = 600 кг/м3;

0,17 - коэффициент теплопроводности рубероида, при гп = 600 кг/м3;

0,56 - коэффициент теплопроводности цем.песч. раствора, гп = 1800 кг/м3;

0,07 - коэффициент теплопроводности минераловатных плит гп = 200 кг/м3;

1,69 - коэффициент теплопроводности ЖБ плиты, при гп = 2500 кг/м3.

Сопротивление теплопередаче Ro, м2С/Вт, покрытия,

по формуле (1.4)

.

Так как =1,61 м2С/В < Ro = 1,96 м2С/В, то данная конструкция покрытия удовлетворяет расчету.

2. Расчётно-конструктивная часть

2.1 Исходные данные

Рассчитываемая ширина лестничного марша для лестницы жилого дома 1200м., высота этажа 2,7м., уклон наклона марша =300; ступени размером 1530 см; бетон класса по прочности на сжатие В25: ;Rb=13,05МПа; Rbt=0,95МПа; Rb,ser=18,5МПа; Rbt,ser=1,60 МПа; Еb=2,05·104МПа.

Для армирования маршей приняты стержневая арматурная сталь класса А-III: Rs,ser=390МПа; Rs=365МПа; Еs=2,0·105МПа, и арматурная проволока класса Вр-I: Rs,ser=395МПа; Rs=360МПа; Rsw=260МПа; Еs=1,7·105МПа.

К трещиностойкости марша предъявляются требования 3й категории.

2.2 Сбор нагрузок

Нагрузка на 1м2 горизонтальной проекции

Таблица 2.1

Подсчет нагрузок приведен в таблице 2.1

Уклон марша характеризуется величинами:

tgб=15/30=0,5; б=30є; cosб=0,866.

Нагрузки на 1м длины марша, действующие по нормали к его оси:

- расчетная полная

q=8400·1,2·0,866=7638Н/м=7,64КН/м;

- нормативная полная

qn=6800·1,2·0,866=6183Н/м=6,18кН/м;

- нормативная длительно действующая

qnl=3800·1,2·0,866=3455Н/м=3,45кН/м;

- нормативная кратковременная:

qn,sh=3000·1,2·0,866=2728Н/м=2,73кН/м

Расчетный пролет при длине площадки опирания с=9см, l0=l-2/3с=303-2/3·9=294см.

Усилия от расчетной нагрузки:

изгибающий момент:

М= , (2.1)

где: q - полная расчетная нагрузка;

l0 - расчетный пролет.

М=,

поперечная сила:

Q (2.2)

Q

Усилия от нормативной нагрузки:

полной

;

Qn=0,5·6,18·2,94=7,13кН

длительно действующей

Мnl=;

Qnl=0,5·3,45·2,94=3,98кН.

кратковременной

Мn,sh;

Qn,sh=0,5·2,73·2,94=3,15кН.

2.3 Расчет лестничного марша

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента.

За расчетное сечение марша принимаю тавровое высотой h=20,1см, ширина ребра b=22см, шириной полки bfґ=105см и толщиной полки hfґ=3см.

Рис.1. Расчетное сечение

Определяю площадь сечения продольной рабочей арматуры. Назначаю защитный слой а. При а=3см рабочая высота сечения:

h0 = h - а, (см), (2.3)

строительство жилой дом

где h - высота сечения элемента, (см).

h0 = 20,1-3=17,1см.

Вычисляю коэффициент, характеризующий сжатую зону бетона:

, (2.4)

где - коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона( =0,85 для тяжелого бетона).

Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы (МПа).

щ=0,85-0,008·13,05=0,746 МПа.

В зависимости от вида арматуры и наличия предварительного напряжения определяю значение - напряжение в предварительно-напряженной арматуре, (МПа);

= Rs - для арматуры класса А-I, A-II, A-III;

= 360МПа.

Устанавливаю - напряжение в поперечной арматуре, которое зависит от коэффициента напряжения бетона.

= 500 Мпа, если < 1.

Вычисляю - высоту сжатой зоны бетона по формуле:

; (2.5)

Вычисляю АR - коэффициент, характеризующий сжатую зону бетона по формуле:

АR= (1-0,5); (2.6)

АR= 0,604(1-0,5·0,604)=0,422.

Вычисляю Mf - внутренний момент, воспринимаемый сжатой зоной таврового сечения, (кН·м), по формуле:

Mf = bfґ· hfґ·Rb(h0-0,5 hfґ), (2.7)

Mfґ=105·3·13,05(17,1-0,5·3) ·100=6412770Н·см=64кН·м.

Проверяю условие:

М Mf, (2.8)

Mf=64кН·м >М=5,09 кН·м,

т. к. условие соблюдается, то нейтральная ось проходит в пределах полки, и сечение рассматриваю как прямоугольное шириной bfґ=105см.

Вычисляю А0 - коэффициент, характеризующий сжатую зону бетона по формуле:

А0= (2.9)

А0=

Проверяю условие:

А0< АR, (2.10)

А0=0,127< АR=0,422,

условие соблюдается.

По сортаменту нахожу - коэффициент, характеризующий в сжатую зону бетона: о=0,23;

Нахожу требуемую площадь сечения арматуры, (см2):

Аs= о· bfґ· h0 (2.11)

Аs= 0,23·105· 17,1=14,76см2.

Принимаю для армирования продольных ребер 2Ш32-А-III (Аs=16,08см2).

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента.

Вычисляю b1 - коэффициент, который оценивает способности различных видов бетона к перераспределению усилий :

b1= 1-Rb , (2.12)

где - коэффициент, принимаемый равный 0,01 - для тяжелого бетона.

b1= 1-0,0113,05=0,869.

Определяю отношение модулей упругости арматуры к модулю упругости бетона,(МПа):

= Es/Eb; (2.13)

б=МПа.

По конструктивным соображениям назначаю шаг поперечных стержней S=10 см.

Определяю конструктивно площадь поперечной арматуры:

Asw = fwn, (2.14)

где fw - площадь одного стержня;

n - количество стержней;

Аsw= 2·0,196=0,392см2.

Определяю коэффициент армирования поперечной арматуры:

w = Asw/bs, (2.15)

w = 0,392/2210=0,001.

Определяю коэффициент w1 - который учитывает влияние поперечной арматуры:

w1 =1+5w1,3, (2.16)

w1 =1+5·9,52·0,001=1,047<1,3.

Для обеспечения прочности бетона на сжатие, от действия главных сжимающих напряжений, и для обеспечения ширины раскрытии трещин, необходима поверка условия:

Q 0,3w1b1 Rbbh0, (2.17)

5,87кН<0,3·1,047·0,869·13,05·22·17,1·100=128кН,

условие удовлетворяется, следовательно, принятые размеры сечения достаточны.

Определяю коэффициент f, учитывающий влияние сжатых полок:

 (2.18)

При отсутствии предварительного напряжения Р=0 и цn=0. Прочность наклонных сечений железобетонных элементов, обеспечивается бетоном сжатой зоны, продольной арматурой и хомутами. Необходима поверка условия:

Qb3Rbtbh0(1+f + n), (2.19)

5,87кН>0,60,952217,1(1+0,5)·100=32,2кН,

так как условие не выполняется, то поперечную арматуру необходимо ставить по расчету.

Определяю усилия, воспринимаемые хомутами, (Н/см):

qsw = RswAsw/S = Rswn fw/S, (2.20)

qsw = 260·0,392·100/10= 1019,2Н/см.

Проверяю условие:

qsw[b3(1+f + n) Rbtb] /2, (2.21)

1019,2Н/см[0,6(1+0,5 + 0) 0,95·22] /2·100=940Н/см,

условие удовлетворяется.

Вычисляю С0 - длина между стержнями арматуры, (см):

, (2.22)

Проверяю условие:

с0 2h0, (2.23)

1,33<2·17,1=34,2,

условие удовлетворяется.

Определяю Qswb - поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое поперечной арматурой, (кН):

Qswb = (2 qswh0+ b2(1+f + n) Rbtbh20 )/ c0, (2.24)

Qswb = (2 1,019·17,1+ 2(1+0,5 + 0) 0,95·22·17,12)/ 1,33=13,811кН.

Проверяю условие:

Q Qswb, (2.25)

5,87кН<13,811кН,

так как условие удовлетворяется, то принятый шаг поперечных стержней подобран, верно, и несущая способность сечения обеспечена.

При армировании марша в полке по конструктивным соображениям поставлена сетка С , а вверху продольных ребер имеются монтажные стержни 2Ш4Вр-I, Аs/=1,13 см2.

Расчет по предельным состояниям второй группы

Вычисляю геометрические характеристики приведенного сечения:

Приведенная площадь, (см2):

Аred=А+б·As, (2.26)

Аred=b·h+б·As=105·3+22·17,1+9,52·16,08=844см2.

Статический момент, относительно нижней грани, (см2):

Sred=S+ б·Ss=b·h2/2+б·As·a, (2.27)

Sred=105·32/2+22·17,12/2+9,52·16,08·3=10277см2.

Расстояние от нижней грани до центра тяжести, (см):

yred= Sred/ Ared, (2.28)

yred= 10277/ 844=12,2см.

Приведенный момент инерции, (см4):

Ired=I+б·Is, (2.29)

Ired=I+б·Is=b·h3/12+bh(0,5h-yred)2+бAsys2=105·33/12+105·3·10,72+22·17,13/12+22·17,1·3,952+9,52·16,08·9,2=51484см4.

Момент сопротивления, (см3),

Wred= Ired/ yred, (2.30)

Wred= 51484/12,2=4220 см3.

упруго-пластический момент сопротивления при г=1,75, (см3),

Wpl= г· Wred, (2.31)

Wpl= 1,75· 4220=7385см3.

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, по образованию и раскрытию трещин.

Проверяю условие:

Mr=Mn>Мскс=Rbt,ser·Wpl, (2.32)

где Mr - момент внешних сил относительно оси, (кН·м),

Мскс- момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, перед образованием трещин,

4,12кН·м<1,60·7385·100=11,86 кН·м,

так как условие не выполняется , то в сечении продольных ребер образуются трещины и необходим расчет по их раскрытию.

Вычисляю характеристики:

м= (2.33)

где м- коэффициент армирования,

м=0,04,

Вычисляю f - коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок:

f= (2.34)

где - площадь сечения арматуры сжатой зоны, (см2), вычисляю по формуле,

н = 0,45 при кратковременном действии нагрузки,

, (2.35)

где Rsc - расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний I группы (МПа),

zc - расстояние между равнодействующими в растянутой и сжатой зоне бетона, (см),

zs = h-a-a/, (2.36)

где а/ - защитный слой в сжатой зоне, (см), равный 1,5 см,

zs = 20,1-3-1,5=15,5см,

f=

л = f, (2.37)

л = 0,66,

при длительном действии нагрузки (н= 0,15),

f=

л = 0,65,

Вычислю значения, характеризующие нагрузку:

полную

дm= (2.38)

Mtot = Mn = 4,12 кН·м,

дm=

длительно действующую

Mtot = Mn = 2,30 кН·м

дm=

Вычисляю о - относительная высота сжатой зоны,

о=, (2.39)

При кратковременном действии всей нагрузки

о=,

При кратковременном действии постоянной и длительной нагрузок

о=

При длительном действии постоянной и длительной нагрузок

о=

Вычисляю плечо внутренней пары сил

Z = h0 (2.40)

При кратковременном действии всей нагрузки

Z = 17,1

При кратковременном действии постоянной и длительной нагрузок

Z = 17,1

При длительном действии постоянной и длительной нагрузок

Z = 17,1

Вычисляю напряжение в растянутой арматуре:

уs= (2.41)

При кратковременном действии всей нагрузки

уs=

При кратковременном действии постоянной и длительной нагрузок

уs=

При длительном действии постоянной и длительной нагрузок

уs=

Ширину раскрытия трещин аcrc определяю по формуле:

аcrc=д·цl·з·уs/Es·20(3,5-100·м)· (2.42)

При кратковременном действии всей нагрузки

аcrc=1·1·1·21,5/2·105·20(3,5-100·0,04)· 0,15мм,

при кратковременном действии постоянной и длительной нагрузок

аcrc2=1·1·1;

при длительном действии постоянной и длительной нагрузок

аcrc3=1(1,6-15·0,004)1·.

В итоге ширина непродолжительного раскрытия трещин

аcrc.sh= аcrc1- аcrc2+ аcrc3, (2.43)

аcrc.sh= 0,15-0,055+0,07=0,165мм< аcrc.adm=0,4мм;

ширина продолжительного раскрытия трещин

аcrc.l= аcrc3, т. Е. в обоих случаях ширина раскрытия трещин не превышает допустимой.

Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента.

Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, по образованию трещин производится для опорного сечения, где изгибающий момент близок к нулю (следовательно,ух=0), на уровне сопряжения полки с ребром (y=h-yred-hf/=16-10,5-3=2,5cм) и в центре тяжести приведенного сечения (y=0).

Вычисляю статические моменты для соответствующих уровней:

Sred =105·3·10,7+9,52·0,85·10,7=3456см3;

Sred =105·3·(3,2+1,5)+22·3,22·0,5+9,52·0,85(3,2-1,5)=904см3.

Соответствующие касательные напряжения и главные сжимающие и растягивающие напряжения при ух= уу=0:

 (2.44)

Вычисляю гb4 - коэффициент условий работы:

гb4= (2.45)

гb4=>1.

принимаем гb4=1.

Проверяю условие:

уmc=0,5< гb4·Rbt,ser=1·1,60=1,60МПа, (2.46)

Так как условие при расчете на нормативные нагрузки соблюдается, то трещины в сечениях, наклонных к продольной оси элемента не образуются.

Расчет по деформациям

По формуле вычисляю коэффициент цm:

цm= (2.47)

при действии всей нагрузки

цm=

при действии постоянной и длительной нагрузок

цm=

соответствующие коэффициенты шs=1,25- цls· цm;

от кратковременного действия всей нагрузки

шs=1,25- 1,1· 0,3=0,92<1;

от кратковременного действия постоянной и длительной нагрузок

шs=1,25- 1,1· 1,3=0,2<1;

от длительного действия постоянной и длительной нагрузок

шs=1,25- 0,8· 1,3=0,21<1.

Теперь по формуле вычисляю кривизну:

(2.48)

от непродолжительного действия всей нагрузки

от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок

от продолжительного действия постоянной и длительной нагрузок

Полная кривизна:

,

Определяю прогиб марша:

f= (2.49)

f

Прогиб в пределах допустимого.

2.4 Расчет многопустотной плиты

Расчет по предельным состояниям 1-группы

Расчетная длина плиты перекрытия ?0 = 5,98 м.

Проведем сбор нагрузок на 1 м2 плиты, таблице 2.2

Сбор нагрузок на 1 м2 плиты

Таблица 2.2

Ширина плиты 1,5 м расчетная нагрузка на 1 м n=0,95;постоянная:

кН/м;

полная:

кН/м;

кН/м.

Нормативная нагрузка на 1 м, постоянная:

кН/м;

полная:

кН/м;

Момент от расчетной нагрузки:

кН·м;

кН.

От полной нормативной нагрузки :

кН·м;

кН.

От нормативной постоянной и длительной нагрузок :

кН·м.

Высота сечения многопустотной предварительно напряженной плиты (6 пустот159 мм):

см;

Рабочая высота сечения:

см.

Размеры плиты :

- толщина верхней и нижней полок (20-16)0,5=2 см;

- ширина стенок: средние 3,5 см, крайние 4,65 см.

В расчетах по предельным состояниям 1-группы толщина полки таврового сечения hf'= 2 см; соотношение hf'/h=2/20=0,10,1, ширина полки bf'=146 см, расчетная ширина стенки: b=146-615,9=51 см

Многопустотную предварительно напряженную плиту армируют арматурой класса АV способом электротеримического натяжения. Трещиностойкости плиты дают 3 категорию. Тяжелый бетон класса В 25соответствует напряженной арматуре. Нормативная призмичная прочность Rbn=Rb, ser=18,5 Мпа, расчетная Rb=14,5 МПа, Коэффициент работы бетона b2=0,9; нормативное сопротивление растяжению Rbth=Rbt, ser=1,6 МПа, расчетное Rbt=1,05 МПа, начальный модуль упругости бетона Eb=30000 МПа. Прочность бетона Rbp соотношение напряжений должна быть bp/Rbp0,75.

Арматура продольных стенок А-V, нормативное сопротивление Rs=680 МПа; расчетное сопротивление Rs=680 МПа; модуль упругости Еs=190000 МПа.

Предварительное напряжение арматуры:

Проверяем условие :

Где sp - значение предварительного напряжения в арматуре.

В электротеримическом способе натяжения p=30+360/?, здесь, ? -длина проволоки , p = 30+360/6 = 90 МПа,

,

Условие выполнено.

По формуле определяем предельное отклонение предварительного напряжения :

 (2.50)

где

n -число напрягаемых проволок , np=2.

.

Коэффициент точности напряжения определяется по формуле:

Принима.т проверку по возможным образованиям трещин в верхней полке плиты sp=1+0,16=1,16.

Предварительное напряжение с учетом точного натяжения:

.

Вычисляем прочность плиты по сечению касательно продольной оси

(М=64,4 МПа).

Сечение тавровое со сжатой зоной в полке. По заданному моменту выбираем сечение.

Находим:

,

По СНиП =0,125;=h0=0,12517=2,13 см<3 см, нейтральная ось проходит по сжатой зоне =0,938.

Характиристика сжатой зоны:

Предельная высота сжатой области :

,

где .

Определяем коэффициент работы:

где

=1,15 - для арматуры класса А-V; принимаем sb==1,15. Вычисляем площадь сечения напрягаемой арматуры:

Принимаем 810А-V, Аs=9,28 см2.

Вычисляем прочность плиты по наклонному к продольной оси сечению, Q=43,8 кН.

Сила сжатия Р = 338 кН:

,

где

n - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил .

По расчету проверяем необходимость поперечной арматуры. Условие:

Размещено на http://www.allbest.ru/

и

,

принимаем с=2,5h0=2,517=42,5 см.

Другой условие (поперечная сила в верхнем краю наклонного сечения):

,

Если, по расчету поперечная арматура не требуется:

,

Значит, поперечная арматура не требуется . В ?/4 приопорной части арматуру подбираем конструктивно, арматура класса 4Вр-I , шаг S = h/2 = 20 / 2 = 10 см, в средней части пролета арматура не ставится.

Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям 2-группы

Геометрические размеры заданного сечения

Круглые пустоты h=0,9d=0,916=14,4см заменяем эквивалентными квадратами. Толщина полки эквивалентного сечения:

Ширина стенки:

Площадь приведенного сечения находим по формуле:

Расстояние от нижней грани приведенного сечения до центра тяжести находим по формуле:

Момент инерции симметричного сечения :

Момент сопротивления по нижней части находим по формуле:

Так же в верхней части W'red=13689,7 см3.

Расстояние от ядерной точки , расположенной намного дальше от растянутой зоны до центра тяжести сечения :

где,

Упругопластичный момент по растянутой зоне по формуле:

где, - коэффициент, учитывающий непластичные деформации в растянутой зоне бетона по форме сечения. Для таврового сечения hf/h<0,2, принимают =1,5.

Упругопластичный момент сопротивления в сжатой зоне W'pl=20535 см3.

Определение потерь предварительно напряженной арматуры

Производственные отклонения арматуры учитываются во время расчета коэффициента точности напряжения, принимаем sp = 1,0.

Потеря релаксации напряжения в электротермическом способе натяжения : 1=0,03; sp=0,03470=14,1 МПа. Потеря температурного спада между арматурой и опорами, 2=0.

Сила сжатия:

Эксцентриситет этой силы касательно центра тяжести сечения еор=10-3= 7 см. Напряжение в бетоне во время сжатия:

По условию устанавливается прочность бетона . Принимаем Rвр=12,5 МПа,тогда:

.

Расчитываем напряжения сжатия в бетоне на уровне центра тяжести площади арматуры ( не учитывая момент от веса плиты):

Потери из-за быстрой текучести и

Первые потери учитывая los1, напряжение вр=3,2 МПа;

Потери от просадки бетона: в=35 МПа. Потери от ползучести бетона: 9=1500,850,35=44,6 МПа.

Вторичные потери :

Общие потери: значит, превышает устанавленные значения потерь.

Силы сжатия с учетом общих потерь:

Расчет на образование трещин

Принимаем значения коэффициентов надежности по нагрузке для расчетов по трещиностойкости, f=1, М=54,5 кНм.

По формуле М<Мcrc определяем момент образования трещин:

Так как М=54,5 кНм < 76,1 кНм , в растянутой зоне трещин не будет.

Проверяем возможное появление начальных трещин во время сжатия, коэффициент точности натяжения sp=1,1 (момент от веса плиты не учитывается).Расчетная сила:

Условие выполнено, значит трещин не образуется.

Расчет прогиба плиты

Прогиб определяется от постоянной и длительной нагрузок и не должен превышать ?/200=2,99 см.

Вычисляем необходимые параметры для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне.

Момент от постоянной и временной нагрузок М = 54,5 кНм. Продольная общая сила равна силе предварительного сжатия. По формуле находим m :

принимаем m=1.

Коэффицент показывающий разность деформаций растянутой арматуры между трещинами находится по формуле:

По формуле находим кривизну оси во время прогиба:

По формуле расчитываем прогиб:

Следовательно, значение прогиба отвечает требованиям.

3. Организационно-строительная часть

3.1 Общие указания

Строительство объекта начинается после выполнения подготовительных работ.

Основной период строительства включает работы по прокладке инженерных коммуникаций, возведению здания и благоустройству территории.

Работы выполнять в соответствии с правилами производства и приемки строительно-монтажных работ и соблюдением технологии строительного производства, изложенными в соответствующих главах СНиПа 3.01.01-85.

Работы по рытью котлована и траншей производятся экскаватором ЭО-4321.

Зачистка дна котлована и траншеи выполняется вручную. Лишний грунт вывозится автосамосвалом МАЗ-516Б в отведенное место. Погрузка автомобилей производится экскаватором.

Монтаж конструкций подземной части здания намечено осуществлять стреловым краном КС-4321.

До начала строительства надземной части здания необходимо сделать подкрановый путь и смонтировать башенный кран.

Вертикальный транспорт материалов и монтаж железобетонных элементов надземной части здания производится башенным краном КБ-403 (2 шт.).

Отделочные работы осуществляются:

- штукатурные - штукатурной передвижной станцией СО-114, соответственно с применением растворонасосов 49А и затирочных машин СО-86.

- малярные - с использованием малярной станции СО-115, шпаклевочной установки ЭО-53, краскопульта ручного СО-20А, краскораспылителей ручных СО-19А и СО-24А, электрокраскопульта СО-61.

Таблица 3.1

Ведомость определения номенклатуры и объёмов работ

Таблица 3.2

Ведомость определения потребности в основных строительных конструкциях и материалах

3.2 Сравнение и выбор технологических решений

3.2.1 Выбор экономичного вида транспортных средств

При проектировании транспортных и погрузочно-разгрузочных работ вначале определяют объем перевозимого груза и необходимое число транспортных и погрузочно-разгрузочных средств, а затем выбирают оптимальный вариант комплектов машин на основании технико-экономических обоснований и разрабатывают диспетчерские графики поставки строительных грузов.

Для выбора варианта транспортировки материалов рассматриваются следующие самосвалы.

Таблица 3.3

Характеристики сравниваемых самосвалов

Подобные документы

• Разработка календарного плана строительства трехэтажного односекционного жилого дома

  Архитектурно-конструктивные решения строительства жилого дома. Составление номенклатуры видов работ, определение их объемов и трудоемкости. Расчет затрат машинного времени, численности персонала. Потребность в материалах и изделиях. Выбор башенного крана.
  
  курсовая работа [157,7 K], добавлен 05.11.2015
  

• Организация строительства десятиэтажного монолитного двухсекционного здания

  Общая характеристика объекта строительства (десятиэтажное двухсекционное монолитное жилое здание). Конструктивные решения, выбор методов и способов строительства. Проектирование календарного плана. Составление номенклатуры работ и подсчёт объёмов.
  
  курсовая работа [2,1 M], добавлен 15.03.2013
  

• Проектирование 40-квартирного жилого дома в г. Лепеле

  Климатический район строительства проектируемого жилого дома. Разработка генерального плана, его технико-экономические показатели. Объемно-планировочные и конструктивные решения. Наружная и внутренняя отделка. Технико-экономическое сравнение вариантов.
  
  курсовая работа [467,2 K], добавлен 16.06.2016
  

• Строительство высотного жилого дома

  Характеристика условий строительства, объемно-планировочные и конструктивные решения. Сбор нагрузок на перекрытия. Расчет глубины заложения фундамента. Проектирование строительного генерального плана и временного водоснабжения. Расчет гибкого стропа.
  
  дипломная работа [897,5 K], добавлен 31.10.2013
  

• Строительство жилого десятиэтажного здания с торгово-офисными помещениями

  Архитектурное решение жилого дома. Общая характеристика площадки строительства. Сводный план инженерных сетей. Озеленение и благоустройство территории жилого дома. Конструктивные решения подземной части. Расчет изоляции воздушного и ударного шума.
  
  дипломная работа [268,9 K], добавлен 12.12.2011
  

• Проект строительства одноквартирного двухэтажного четырехкомнатного жилого дома

  Выбор места строительства одноквартирного двухэтажного четырехкомнатного жилого дома. Объёмно-планировочные решения. Анализ железобетонных конструкций. Определение нагрузок. Подсчет объемов земляных работ. Сводный сметный расчет строительства объекта.
  
  дипломная работа [606,9 K], добавлен 18.05.2014
  

• Разработка проекта для строительства индивидуального жилого дома

  Характеристика района строительства жилого дома. Описание решений генплана и объемно-планировочных решений. Конструктивные решения жилого здания. Теплотехнический расчет стены. Расчет глубины заложения фундамента, лестницы. Описание отделки здания.
  
  курсовая работа [180,5 K], добавлен 24.01.2016
  

• Проектирование двухэтажного жилого одноквартирного дома с цокольным этажом и встроенным гаражом

  Генеральный план и объемно-планировочные показатели жилого дома, архитектурно-строительное и объемно-планировочное решение. Технико-экономические показатели строительства, внутренняя и наружная отделка, конструктивные решения и теплотехнический расчет.
  
  курсовая работа [148,3 K], добавлен 15.08.2010
  

• Проект на строительство жилого дома

  Характеристика и технико-экономические показатели генерального плана. Общая характеристика проектируемого здания. Объемно-планировочное решение здания. Описание конструктивного решения здания. Внутренняя и наружняя отделка здания. Коммуникации по зданию.
  
  курсовая работа [98,5 K], добавлен 05.11.2008
  

• Проект жилого дома на 16 квартир

  Проект малоэтажного двухсекционного жилого дома в районе г. Уральск. Климатический режим района строительства. Объемно-планировочные и конструктивные решения, наружная и внутренняя отделка. Спецификация сборных элементов; теплотехнический расчет стены.
  
  курсовая работа [78,3 K], добавлен 12.03.2015
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам