Главная
Коллекция "Otherreferats"
Строительство и архитектура
Проект системы приточной вентиляции зала заседаний заводоуправления
Проект системы приточной вентиляции зала заседаний заводоуправления
Разработка принципиальной схемы вентиляции с целью обеспечения нормативных параметров микроклимата в помещении здания. Характеристика объекта, расчет теплоизбытков и влаговыделений. Аэродинамический расчет системы вентиляции, выбор вентиляторов.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 07.11.2017 |
| Размер файла | 2,0 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
28
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
- Введение
- 1. Принципиальная схема вентиляции
- 1.1 Характеристика объекта
- 1.2 Параметры наружного воздуха
- 1.3 Параметры внутреннего воздуха
- 2. Полный расчёт системы вентиляции помещения
- 2.1 Расчет теплоизбытков
- 2.1.1 Теплопоступления от людей
- 2.1.2 Теплопоступления от искусственного освещения
- 2.1.3 Теплопоступления от солнечной радиации
- 2.2 Расчет влаговыделений
- 2.3 Расчет выделений СО2
- 2.4 Удельная энтальпия воздуха, I-d диаграммы
- 2.5 Расчет воздухораспределительных устройств
- 2.6 Выбор и расчет калориферов
- 2.7 Выбор и расчет воздушных фильтров
- 2.7.1 Выбор фильтров
- 2.7.2 Расчет фильтра
- 3. Аэродинамический расчет системы вентиляции
- 3.1 Выбор вентилятора
- Заключение
- Список литературы
Введение
В современных условиях основной задачей вентиляции является создание в помещениях разного назначения такого микроклимата, при котором обеспечиваются благоприятные условия для выполнения работы и нормальной деятельности человека.
Целью данного курсового проекта является рассчитать и запроектировать систему приточной вентиляции зала заседаний заводоуправления, для обеспечения нормативных параметров микроклимата в помещении здания.
вентиляция вентилятор микроклимат теплоизбыток
1. Принципиальная схема вентиляции
1.1 Характеристика объекта
Район строительства - г. Корсаков
Наименование объекта - зал заседания заводоуправления
Расчетное помещение - зал заседания на 60 человек
Строительная характеристика здания:
Количество этажей - 2 этажа
Размеры в плане между осями - 42000Ч12000мм
Толщина междуэтажных перекрытий - 0,3 м
Покрытие здания - бесчердачное
Ориентация здания по фасаду - С
Расчетное помещение:
Высота - 4 м
Площадь - 142,56 м2
Объем - 570,24 м3
Размер окон - 2,5•1,6 м; 1,4•1,5 м.
1.2 Параметры наружного воздуха
Расчетные параметры наружного воздуха (температуру и энтальпию) при проектировании вентиляции общественных помещений следует принимать в соответствии с заданием. Для переходных условий независимо от места расположения здания принимаем температуру наружного воздуха t=10 0С, энтальпию I=26,5 кДж/кг.
Таблица 1.1 - Расчетные параметры наружного воздуха
|
Расчетный период |
Параметры |
||
|
Температура наружного воздуха tн, 0С |
Энтальпия наружного воздуха Iн, кДж/кг |
||
|
1 |
2 |
3 |
|
|
ТП |
19.6 |
49,4 |
|
|
ПП |
10 |
26.5 |
|
|
ХП |
-20 |
-19.7 |
1.3 Параметры внутреннего воздуха
Допустимые параметры (температура, относительная влажность, подвижность) воздуха в рабочей зоне помещений, отвечающие санитарно - гигиеническим требованиям, принимаются в зависимости от периода года и назначениям помещений по [3].
В соответствии с [3] нормируемая температура воздуха в зале заседания для холодного периода и переходных условий 0С;
Для теплого периода:
Таблица 1.2 - Расчетные параметры внутреннего воздуха
|
Периоды года |
Температура внутреннеговоздуха tв, 0С |
Относительная влажность внутреннего воздуха ц, % |
Подвижность воздуха в помещении V, м/с |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
|
ТП |
22.6 |
55 |
0,3 |
|
|
ХП и ПП |
20 |
55 |
0,2 |
Рисунок 1 - Принципиальная схема вентиляции здания
2. Полный расчёт системы вентиляции помещения
В качестве расчетного воздухообмена Lрасч, м3/ч, зала заседания принимается большее из значений, определенных отдельно по всем видам вредностей: по избыткам полного тепла, по избыткам влаги и по массе выделяющихся вредных веществ. Причем Lрасч должно быть не меньше нормативного воздухообмена Lнорм.
Расход приточного воздуха в помещении определяется для теплого и переходного периодов:
a) По избыткам полного тепла:
b) По избыткам влаги:
c) По массе выделяющихся вредных веществ: где: - избытки полного тепла, кДж/ч, W - влаговыделения, г/ч; - выделения углекислоты, л/ч; - плотность воздуха при расчетной температуре (абсолютной) Т и барометрическом давлении В, гПа, которая вычисляется по формуле:
Iу, IП - удельная энтальпия удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг;
dу,dП - влагосодержание удаляемого и приточного воздуха, г/кг;
Спдк, Сн - концентрация СО2, предельно допустимая для данного помещения и в наружном воздухе, л/м3;
Lнорм - нормативный расход воздуха на 1 человека, м3/ч;
n - количество людей в помещении (по заданию), чел. n=60 чел.
Нормативный воздухообмен вычисляется по формуле:
Где: lнорм - нормативный расход воздуха на 1 человека, м3/ч.
2.1 Расчет теплоизбытков
Избыточная теплота определяется как сумма всех теплопоступлений за вычетом теплопотерь помещения.
В общественных зданиях теплопотери компенсируются системой отопления и поэтому в расчете не учитываются. Соответственно не учитываются теплопоступления от отопительных приборов. Таким образом, теплоизбытки принимаются равными суммарным теплопоступлениям от всех имеющихся источников, за исключением отопительных приборов: от людей , от осветительных приборов Qосв, от солнечной радиации Qс. р.
2.1.1 Теплопоступления от людей
Теплопоступления от людей зависят от выделяемой людьми энергии при работе (категории работ) и температуры окружающего воздуха в помещении.
- полное тепловыделения от одного человека. Принимается в зависимости от температуры внутреннего воздуха и категории работ. Теплопоступления от людей (принимаем, что в зале заседания библиотеки люди находятся в состоянии покоя) определяются интерполяцией в зависимости от температуры воздуха в помещении;
n-количество человек, n=60 чел.
Теплый период: 0С
В состоянии покоя:
Переходный и холодный период:
0С;
В состоянии покоя:
2.1.2 Теплопоступления от искусственного освещения
Теплопоступления от источников искусственного освещения, если
суммарная мощность источников освещения неизвестна, определяется по формуле:
где:
Е - нормативная освещенность, лк, в зале заседания Е=200 лк;
F - площадь пола, м2;
- удельные тепловыделения от освещенной поверхности, Вт/м2. Для люминесцентных лапм, установленных открыто в зале заседаний площадью 142,56 м2 и высотой 4 м
з - доля тепла, попадающего в помещение. Если светильники расположены полностью в помещении з =1.
Теплый, переходный и холодный период:
2.1.3 Теплопоступления от солнечной радиации
Теплопоступления от солнечной радиации Qc. р складываются от поступлений через остекление Qост и покрытие QП.
Теплопоступления через остекление определяются по формуле:
где:
- тепловыделения через 1м2 остекленной поверхности, которые зависят от географической широты и ориентации здания по сторонам света, Вт/м2. Эта величина принимается по табл.3 [Методические указания];
Fост - площадь поверхности остекления, м2;
Аост - коэффициент, учитывающий степень загрязнения стекол. Аост=0,8.
По заданию в зале заседаний 4 окна располагаются на юг, 2 на запад, 3 на север. Площадь остекления одного окна Fост=1,6•2,1•2+1,6•1,4•7=22,4 м2. Окна двойные в деревянных переплетах. По заданию географическая широта - 480 с. ш. По таблице находим теплопоступления через 1 м2 остекленной поверхности: qосв=145 Вт/м2.
Теплопоступления через покрытие определяются по формуле:
где:
qп - удельные теплопоступления через покрытие, Вт/м2. В бесчердачном помещении с плоской кровлей принимается в зависимости от географической широты. По заданию 480с. ш., следовательно, qп=17 Вт/м2;
Fп - площадь поверхности покрытия, м2.
К - коэффициент теплопередачи, Вт/м2, К=0,3.
Теплопоступления от солнечной радиации Qc. р. учитываются только в теплый период года.
Теплый период:
Все результаты расчета заносим в таблицу 2.
Таблица 2 - Таблица теплопоступлений в помещение
|
Наименование помещения |
Период года |
Теплопоступления, кДж/ч |
||||
|
От людей |
От искусственного освещения |
От солнечной радиации |
Всего |
|||
|
Зал заседаний |
ТП |
34200 |
13343,6 |
11971,4 |
59515 |
|
|
ПП |
44100 |
13343,6 |
- |
57443,6 |
||
|
ХП |
44100 |
13343,6 |
- |
57443,6 |
2.2 Расчет влаговыделений
Источником выделения влаги в зале заседания завода управления являются люди.
Поступления влаги в помещение от людей зависит от категории работ и от температуры окружающего воздуха в помещении.
Поступление влаги от людей определяется по формуле:
где:
wл - количество влаги, выделяемой в течение часа 1 человеком, г/ч
(определяется по таблице 4 [9]);
n - количество людей, чел. n=60 чел.
Теплый период: 0С
В состоянии покоя: wл=52,5 г/ч
Переходный и холодный период: 0С
В состоянии покоя: wл=40г/ч
2.3 Расчет выделений СО2
Основным вредным веществом в помещениях общественных зданий является углекислый газ, выделяющий при дыхании людей.
Количество углекислого газа, поступающего в помещение, вычисляется по формуле:
где:
- количество углекислого газа, выделяемого в течение часа одним человеком, л/ч (Таблица 4 [М. У.]). В состоянии покоя
n - количество людей, чел. n=60 чел.
2.4 Удельная энтальпия воздуха, I-d диаграммы
Если в помещение поступает теплота и влага одновременно, расет расхода воздуха, подаваемого в помещение, производится с помощью I-dдиаграммы.
Значения Iу и IПопределяем путем построения процесса изменения параметров воздуха на I-dдиаграмме. Построение производится отдельно для каждого периода года в следующем порядке.
Теплый период.
Зная расчетные параметры tн=19.6 0С и Iн=49,4 кДж/кг наружного воздуха, на диаграмме наносим точку Н. В вентиляторе, а также в процессе движения по проложенным внутри зданиям каналам воздух нагревается на 1 0С. Следовательно, точка П, характеризующая воздух на входе в вентилируемое помещение, находится на линии d=const, проведенной через точку Н, на 1 0С выше последней.
На основании вычисленных ранее для теплого периода значений и определяем величину углового коэффициента по формуле:
Температуру удаляемого воздуха определим по формуле:
где: h - высота обслуживаемой зоны, м. Если люди сидят, то h=1,5 м;
а - коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте помещения Hпом
Объем помещения равен
Тепловая напряженность помещения равна:
, то при .
На помещенном на I-d диаграмме транспортире соединяем прямой линией его центр с значением на лимбе, соответствующим полученной величине е. Через точку П проводим параллель этой линии, которая и будет лучом процесса. На нем в пересечениях с изотермами находим точку В и У, характеризующие воздух в обслуживаемой зоне помещения и воздух удаляемый из него.
Полученные в результате построения точки П и У позволяют определить необходимые для вычисления воздухообменов LQ, LWзначения Iп=50,77 кДж/кг, dп=10,69 г/кг, Iу=57,58 кДж/кг, dу=11,04 г/кг.
Одновременно проверим, обеспечивается ли в обслуживаемой зоне (точка В) нормативная относительная влажность воздуха, которая не должна быть более 52%. По I-d диаграмме находим цв=55%. Рассчитанные значения внутренних условий в зале заводоуправления находятся в пределах допустимых норм.
Рисунок 2.1 - I-d диаграмма (для теплого периода)
Переходный период.
Зная расчетные параметры
наружного воздуха, наружного воздуха, на диаграмме наносим точку Н, через которую проводим вертикаль, отражающую нагрев воздуха в калорифере до температуры притока
Пересечение этой вертикали с изотермой дает точку П.
На основании вычисленных ранее для переходного периода значений и определяем величину углового коэффициента по формуле:
Температуру удаляемого воздуха определим по формуле:
где: h - высота обслуживаемой зоны, м. Если люди сидят, то h=1,5 м;
а - коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте помещения Hпом
Объем помещения равен
Тепловая напряженность помещения равна:
, то при .
На помещенном на I-d диаграмме транспортире соединяем прямой линией его центр с значением на лимбе, соответствующим полученной величине е. Через точку П проводим параллель этой линии, которая и будет лучом процесса. На нем в пересечениях с изотермами находим точку В и У, характеризующие воздух в обслуживаемой зоне помещения и воздух удаляемый из него.
Полученные в результате построения точки П и У позволяют определить необходимые для вычисления воздухообменов LQ, LW значения Iп=30,53 кДж/кг, dп=6,1 г/кг, Iу=38,65 кДж/кг, dу=6,52 г/кг.
Одновременно проверим, обеспечивается ли в обслуживаемой зоне (точка В) нормативная относительная влажность воздуха, которая не должна быть более 55%. По I-d диаграмме находим цв=50%.
Рассчитанные значения внутренних условий в зале заводоуправления находятся в пределах допустимых норм.
Рисунок 2.2 - I-d диаграмма (для переходного периода)
Холодный период.
Поскольку поступления тепла и влаги, а также нормативная температура внутреннего воздуха в холодный и переходный периоды одинаковы, то не будут отличаться и соответствующие значения I и d, что делает излишним построение процесса для холодного периода.
Определение расхода приточного воздуха.
Теплый период:
а) по избыткам полного тепла:
=59515 кДж/ч; В=1010гПа; Т= 273+19.6=292,6 К; Iу=57,58 кДж/кг;
Iп = 50,77 кДж/кг
кг/м3
м3/ч
б) по избыткам влаги:
Wл=3150 г/ч; с=1,21 кг/м3; dу=11,04 г/кг; dп=10,69 г/кг
м3/ч
Переходный период:
а) по избыткам полного тепла:
= 57443,6 кДж/ч; В=1010 гПа; Т=273+10= 283 К; Iу=38,65кДж/кг;
Iп = 30,53 кДж/кг
кг/м3
м3/ч
б) по избыткам влаги:
Wл=2700 г/ч; с=1,25 кг/м3; dу=6,52 г/кг; dп=6,11 г/кг
м3/ч
Рассчитаем расход приточного воздуха по массе выделяющихся вредных веществ для теплого и переходного периодов.
Допустимая концентрация углекислого газа в помещении равна СПДК=1,5л/м3; концентрация углекислого газа в наружном воздухе по заданию CН= 0,40 л/м3.
л/ч
м3/ч
Рассчитаем нормативный воздухообмен:
Для помещений, в которых люди находятся непрерывно не более 3 часов lнорм. = 60 м3/ч, тогда:
Lнорм. = lнорм •n = 60• 60 = 3600 м3/ч
В качестве расчетного воздухообмена Lрасч зала заседания принимается большее из значений, определенных отдельно по всем видам вредностей - LQ, LW, .
Расчеты показывают, что наибольший воздухообмен получается по избыткам тепла в теплый период года - Lрасч = LQ = 7222,6 м3/ч.
2.5 Расчет воздухораспределительных устройств
Определим требуемую площадь живого сечения воздухораспределителей по формуле исходя из рекомендуемой скорости Vрек=3 м\с.
Принимаем к установке воздухораспределители РВ-4 (400х400) с площадью живого сечения Ао=0.16м2, опрелелим их количество:
=4 шт.
Определим действительную скорость движения воздуха на высоте из решеток:
Определим расход воздуха через одну решетку:
2.6 Выбор и расчет калориферов
Определим необходимую тепловую мощность калорифера по формуле:
, Вт
Где:
С-удельная теплоёмкость воздуха кДЖ/кг 0С, с=1.005 кДЖ/кгС
, кг/ч
Где:
-плотность наружного воздуха при расчетной температуре , кг/м3
-температура приточного воздуха в холодный период,0С
=, 0С
=200С (таблица 1.2)
0С
В 1010гПа (по заданию): Т= 273+15=288К
Lрасч=7222,6
Определим необходимую тепловую мощность калорифера:
с=1.005 кДЖ/кг 0С, , 0С, =-200С (таблица 1.1) Р =0.278 •с•=0.278•1.005•• (15+20) =87061Вт
Задавшись массовой скоростью воздуха =6 кг/с м2, определим необходимую площадь фронтального сечения калорифера для прохода воздуха:
По таблице 5 (9) выбираем марку и модель калорифера с близким значением F. Принимаем к установке КСк3-8-1шт. В этом случае действительная площадь фронтального сечения будет:
n•F?=1•0,392=0,4м2
По действительной площади принятой модели уточняем массовую скорость:
,
Используя полученное на первом этапе расчета значение мощности Р и площадь сечения водяных трубок в выбранной модели (таблица 5 (М. У.)), определим скорость движения воды в трубках калорифера:
где: -удельная теплоёмкость воды кДж/кг*0С,кДж/кг*0С, -плотность воды,, -температура горячей воды, питающей калорифер 0С,=1500С, -температура обратной воды,0С. =700С, f=0,000846 м2
По действительной массовой скорости и скорости воды определяем коэффициент теплопередачи К (таблица 6 [М. У.]).
КСк3-9 =0,155 м/с; К=45 Вт/ (0С)
Определим действительную мощность калориферной установки:
Рдейств=К•n•F1• (), Вт
Где:
n-число калориферов, шт: n=1
F1=22,5 м2 (по таблице 5 [М. У.])
Рдейств=45•1•19,42• () =90885,6 Вт
Сравним требуемую мощность Р и Рдейств. Должно выполняться условие:
Рдейств= (1.0…1.2) Р
Допускается превышение Рдейств над Р не более чем на 20%.
N==, что допустимо.
Определяем аэродинамическое сопротивление калорифера по массовой скорости воздуха:
В зависимости от схемы и числа установки калориферов по воздуху (n=1), определяем их общее аэродинамическое сопротивление:
=166Па•1=166Па
2.7 Выбор и расчет воздушных фильтров
2.7.1 Выбор фильтров
На основании таблицы 7 [М. У.] принимаем начальную запыленность воздуха. Начальная запыленность воздуха для здания, расположенного в индустриальном районе крупного города, принимаем =1,0 мг/м3.
Зная начальную и допустимую остаточную запыленность =0.15мг/м3, определяем необходимую эффективность очистки воздуха по формуле:
Е=*100%=•100%=85%
По средней величине проскока 1-Е= (1…0.85) •100%=15% определяем, какими типами фильтров может быть обеспечена необходимая эффективность очистки. Для проектируемого объекта можно применить масляные ячейковые фильтры ФяРБ с фильтрующим материалом стольной сеткой. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра ФяРБ L=1540м3/ч.
2.7.2 Расчет фильтра
Определим требуемое количество ячеек фильтра:
n==
где: -расход очищаемого воздуха, м3/ч
Выбираем количество ячеек - 4.
Общая площадь рабочего сечения фильтра:
Vф=0,22•4=0,88м2
Определим воздушную удельную нагрузку на фильтр входного сечения:
q===8205,5 м3/ (ч•м2)
По рисунку 4.3 [М. У.] определяем начальное сопротивление фильтра Н=31Па. Задаемся предельно допустимым сопротивлением запыленного фильтра (увеличение сопротивления фильтра можно принять 100-120 Па).
Пылеёмкость фильтра при увеличении его сопротивления до 131 Па, т.е. на Н=131-31=100 Па, составит Gу=2300 г/м2.
По расходу и запыленности =0,15мг/м3 =0,001 г/м3 очищаемого воздуха и эффективности очистки фильтра Е=80%=0.8, определенным по техническим данным фильтра,рассчитаем количество пыли, улавливаемой фильтром в течении часа:
М,=С•Lрасч•Е=0,001•7222,6•0,80=5,7813 г/ч
Определим продолжительность работы фильтра до очередной регенерации (или срок службы нерегенерируемого фильтра):
Д===1050,5 ч.
3. Аэродинамический расчет системы вентиляции
Аэродинамический расчет воздуховодов сводится к определению размеров их поперечного сечения, а также потерь давления на отдельных участках при заданном расходе и рекомендуемой скорости.
В здании запроектированы воздуховоды прямоугольного сечения, т.к. они сочетаются с интерьером внутренних помещений. в помещениях воздуховоды прокладываются под потолком. Воздуховоды выполнены из листовой стали.
Рекомендуемые скорости в воздуховодах вентиляционных систем: не более 4 м/с на начальном участке; в горизонтальных сборных каналах от 5.0 до 8.0 м/с; на подходе к вентилятору - 7-8 м/с.
Задаваясь скоростью движения воздуха в воздуховодах V, м/с, определим площади поперечного сечения воздуховодов по участкам:
Участок 1
=1805/ (3600·V1)
Участок 2
3610/ (3600·V2)
После этого по значению F подбираем стандартные размеры прямоугольных воздуховодов. Эквивалентные диаметры прямоугольных воздуховодов вычислим по формуле:
Где: А и В - размеры прямоугольного сечения воздуховодов, м.
Все данные заносим в таблицу 6.
Вычислим фактическую скорость движения воздуха V, м/ч по формуле:
По фактической скорости движения воздуха V, м/с и эквивалентному диаметру d, мм. На участке определим удельные потери давления R, Па/м по номограмме и динамическое давление по формуле:
Рд=V2·с/2
Коэффициент шероховатости в стальных воздуховодов равен 1
Определим потери давления в местных сопротивлениях:
Участок 1
Жалюзийная решетка на выходе
о=2.2
Участок 2
Жалюзийная решетка на выходе
о=2.2
внезапное сужение
о=0.5 (1-f/F) =0.5 (1-0.25/0.15) =0.25
Колено с острыми кромками б=900, о=1.2
?о=2.2+1.2+0.25=3.65
Участок 3
Жалюзийная решетка на выходе
о=2.2
Участок 4
Жалюзийная решетка на выходе
о=2.2
внезапное сужение
о=0.5 (1-f/F) =0.5 (1-0.25/0.15) =0.25
?о=2.2+0.25=2.45
Участок 5
Тройник проходной V0/Vc = 3,6/7,12 = 0,5,, о=0
4 колена с острыми кромками б=900, о=1.2
?о=4х1.2=4.8
Таблица 6 - Аэродинамический расчет воздуховодов
|
Номер участка |
Расход воздуха L, м3/ч |
Длина участка l, м |
Сечение воздуховода F, м2 |
Скорость воздуха V, м/с |
АЧВ или d, м |
Эквивалентный диаметр, dэ м |
Удельные потери на трение R, Па/м |
Коэффициент шероховатости в |
Потери на трение Rlв, Па |
Динамическое давление Рд, Па |
Сумма КМС Уж |
Потери в местных сопротивлениях Z, Па |
Полные потери давления Rlв+Z, Па |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
|
1 |
1806 |
5,3 |
0,15 |
3,56 |
0,25Ч0,5 |
0,33 |
0,45 |
1 |
2,385 |
7,6 |
2,2 |
16,72 |
19,1 |
|
|
2 |
3610 |
9,5 |
0,25 |
3,56 |
0,5Ч0,5 |
0,5 |
0,27 |
1 |
2,565 |
7,6 |
3,65 |
27,74 |
30,3 |
|
|
3 |
1805 |
5,3 |
0,15 |
3,56 |
0,25Ч0,5 |
0,33 |
0,45 |
1 |
2,385 |
7,6 |
2,2 |
16,72 |
19,1 |
|
|
4 |
3610 |
2,4 |
0, 25 |
3,56 |
0,5Ч0,5 |
0,5 |
0,27 |
1 |
0,65 |
7,6 |
2,45 |
18,62 |
19,27 |
|
|
5 |
7220 |
14,4 |
0,25 |
7,12 |
0,5Ч0,5 |
0,5 |
0,95 |
1 |
13,68 |
30,4 |
4,8 |
14,59 |
159,58 |
|
|
Дополнительные потери |
50 |
|||||||||||||
|
У (Rlв+Z) |
297,35 |
Общее сопротивление воздуховодов движению воздуха равно 297,35 Па
Проведём увязку ответвления:
(18.62-27.4) /27.4 х 100? = 30.2?
Рдиаф=27.4-18.62=8.78 одиаф=8.78/7.6= 1.16
По таблице зависимостей КМС для диафрагм, требуется поставить диафрагму отношением f/ F = 0,65
3.1 Выбор вентилятора
Найдем производительность вентилятора:
где:
-расход приточного воздуха в сети,.
Найдем развиваемое полное давление вентилятора:
=1,1· (297,35+131+166) =594,35 Па
К установке принимаем радиальный вентилятор В. Ц4-75-6,3 (исполнение 1). На сводном графике характеристик вентилятора В. Ц4-75-6,3 (исполнение1) (рис.1.1 [1]), находим точку пересечения координат L-P. По “рабочей точке" находим полное обозначение участка рабочей характеристики, соответствующее обозначению комплекта - вентаграгат Е 6,3.105-1.
Далее уже по индивидуальным аэродинамическим характеристикам, по принятым находим диаметр ротора D=1.105Dном частоту вращения рабочего колеса вентилятора n=950 об/мин, КПД=0,84.
По таблице 1.1 [1] определяем тип двигателя - 4А100L6, мощность двигателя - 2,2кВт, масса вентилятора с двигателем - 187,7 кг.
По таблице 1.6 [1] определяем тип виброизолятора-ДО42, количество виброизоляторов-4.
Проверим требуемую мощность на валу электродвигателя:
N=
Найдем установочную мощность электродвигателя:
, кВт
где:
Кз - коэффициент запаса мощности. Кз = 1,1
кВт
Требуемая мощность электродвигателя с учетом запаса (Nу=1,7 кВт) меньше мощности принятого электродвигателя (N' =2,2 кВт)
Заключение
В данном курсовом проекте была запроектирована система приточной вентиляции в зале заседаний завода управления. Был выполнен расчет воздухообмена зала. Произведено конструирование приточной системы вентиляции, подобраны и рассчитаны воздухораспределители, выполнен аэродинамический расчет механической приточной вентиляции и подобрано оборудование приточной камеры: вентилятора, калорифера и фильтра. Конструктивные решения и характеристики вентиляционного оборудования представлены в графической части проекта.
Список литературы
1. Байдов А.В. Курс лекций по дисциплине " Вентиляция", 2016 г.
2. Справочник проектировщика. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.1,2/Под ред.Н. Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. - М.: Стройиздат, 1992г.
3. СНиП 41-01-2003." Отопление, вентиляция и кондиционирование".
4. Богословский В.Н. и др." Отопление и вентиляция." Ч.2 Вентиляция. - М.: Стройиздат, 1976г.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Основные сведения о системах вентиляции зданий. Определение воздухообмена зрительного зала и вспомогательных помещений. Расчет калориферов и подбор вспомогательного оборудования. Аэродинамический расчет системы вентиляции, правила подбора вентиляторов.
курсовая работа [273,9 K], добавлен 05.02.2013Разработка системы приточно-вытяжной вентиляции для клуба со зрительным залом на 200 человек в г.Брянск. Расчет теплового и воздушного баланса для кинозала, аэродинамическое вычисление системы вентиляции. Подбор оборудования приточных и вытяжных камер.
курсовая работа [139,3 K], добавлен 20.09.2011Расход воздуха для производственных помещений. Расчет системы водяного отопления. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Аэродинамический расчёт приточной механической системы вентиляции. Расчет воздухообмена в здании. Подбор, расчет калорифера.
курсовая работа [419,4 K], добавлен 01.11.2012Расчет поступлений тепла и вредных веществ в помещения. Особенности устройства систем вентиляции. Аэродинамический расчет приточной и вытяжной вентиляции. Автоматическое регулирование систем вентиляции. Автоматическая защита оборудования и блокировки.
дипломная работа [4,0 M], добавлен 01.09.2010Понятие микроклимата в животноводческом помещении. Расчет системы вентиляции для зимнего и летнего периодов. Параметры воздуховодов равномерной раздачи. Выбор электрических схем и автоматизированных систем управления вентиляцией. Оборудование "Климат–3".
курсовая работа [1,1 M], добавлен 27.12.2010Параметры наружного и внутреннего воздуха. Характеристика технологического процесса. Тепловой баланс в помещении. Расчет воздухообменов на ассимиляцию явных теплоизбытков. Обоснование принятых конструктивных решений по вентиляции. Расчет калорифера.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 11.05.2015Общая характеристика микроклимата здания. Рассмотрение параметров наружного и внутреннего воздуха для теплого, холодного периода года и переходных условий. Определение расчетных воздухообменов. Правила выбора и расчет калорифера, фильтров и вентилятора.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 06.04.2014Расчет воздухообмена для насосного зала по концентрации опасных паров легких фракций нефти. Расчет аэродинамических потерь вытяжной общеобменной вентиляции. Выбор вентилятора по результатам аэродинамического расчета. Расчет диаметров дефлектора.
курсовая работа [118,9 K], добавлен 18.12.2011Проектирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха в гражданском помещении на примере здания комплексного центра просвещения, культуры и спорта в г. Новосибирске. Расчет параметров для создания заданного микроклимата в помещении.
курсовая работа [394,6 K], добавлен 20.02.2011Обеспечение оптимального микроклимата как одна из основных задач в процессе организации воздухообмена в животноводческих помещениях. Расчет вентиляции для зданий сельскохозяйственного назначения. Выбор схем приточной и вытяжной систем вентиляции.
курсовая работа [242,0 K], добавлен 22.11.2010
