Оптимизация состава неавтоклавного газобетона с доменным молотым гранулированным шлаком по критериям предела прочности при сжатии и средней плотности
Разработка оптимального состава неавтоклавного ячеистого бетона с добавкой доменного гранулированного шлака. Обоснование дозировки 15% и эффективности разработанного состава, а так же его положительного влияния на прирост прочности ячеистого бетона.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | статья |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 31.10.2017 |
| Размер файла | 795,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru
Оптимизация состава неавтоклавного газобетона с доменным молотым гранулированным шлаком по критериям предела прочности при сжатии и средней плотности
А.И. Шуйский,
А.К. Халюшев,
С.А. Стельмах,
Е.М. Щербань,
М.Г. Холодняк
Донской государственный
технический
университет,
г. Ростов-на-Дону
Аннотация
Разработан и оптимизирован состав неавтоклавного газобетона с доменным молотым гранулированным шлаком, который вводили в количестве от 5 до 15% взамен части кремнеземистого компонента (кварцевого песка) в состав газобетона. По результатам оптимизации методом наименьших квадратов были получены базовые уравнения регрессии в виде полиномов 2-й степени и оптимальные составы неавтоклавного ячеистого бетона с добавкой доменного гранулированного шлака. При этом наиболее эффективной является дозировка 15 %, которая оказывает положительное влияние на прирост прочности ячеистого бетона в сравнении с контрольным составом и не приводит к увеличению средней плотности. бетон доменный гранулированный шлак
Ключевые слова: неавтоклавный газобетон, активная минеральная добавка, средняя плотность в сухом состоянии, предел прочности при сжатии, молотый гранулированный шлак, метод наименьших квадратов, уравнение регрессии, кремнеземистый компонент.
Получение бездефектных изделий из газобетона возможно лишь при правильном подборе соотношения сырьевых компонентов, гранулометрического состава смеси, технологии подготовки газобетонной смеси [1, 2]. Так, от количественного соотношения кремнеземистого компонента и вяжущего зависит средняя плотность и прочность газобетона - с увеличением содержания кремнеземистого компонента средняя плотность газобетона увеличивается, а прочность уменьшается [3].
В большинстве случаев в качестве кремнеземистого компонента применяется кварцевый песок мокрого помола, а также дисперсные отходы промышленности: зола-унос ТЭС, молотые доменные и другие металлургические шлаки, горелые породы [4, 5], а также другие пылевидные отходы кремнеземистого и алюмосиликатного составов [6, 7]. Применение дисперсных отходов промышленности взамен кварцевого песка, в частности золы-уноса, обеспечивает снижение себестоимости изделий вследствие исключения операции помола песка, а также снижение средней плотности газобетона [4]. Однако объемы применения побочных продуктов промышленности в составах газобетона остаются невысокими, что связано с нестабильностью их химического и минералогического состава, дисперсности, повышенным радиационным фоном [8] и другими факторами. В.А. Мартыненко показано [2], что для создания материала с высокими физико-механическими свойствами необходимо стремиться к минимально возможному диаметру пор при технологически осуществимой бездефектной толщине межпоровых перегородок, которая определяется размерами и количеством твердых составляющих матрицы ячеистого бетона - вяжущего и кремнеземистого компонента.
Повышение степени дисперсности портландцемента путем домола [9] и применение кремнеземистого компонента с высокой удельной поверхностью будет способствовать снижению дефектности межпоровых перегородок. Чем мельче частички кремнеземистого материала, тем больше их реагирующая поверхность, чем теснее они соприкасаются и легче разлагается данная модификация кремнеземистого материала, тем скорее протекают процессы взаимодействия гидроксида кальция с кремнеземистым материалом и водой при одной и той же концентрации гидроксильных ионов [10]. В этой связи в составах ячеистых бетонов неавтоклавного твердения более предпочтительно применение активных минеральных добавок взамен части молотого кварцевого песка. Преимущества активных минеральных добавок обусловлены не только степенью дисперсности частиц, но и ее химико-минералогическим составом, в частности высокое содержание аморфного кремнезема, наличие оксидов алюминия и железа определяет большую степень активности, по сравнению с кварцевым песком, чтобы вступать в химические реакции с продуктами гидратации вяжущего [11, 7].
По мнению И.И. Курбатовой [12] взаимодействие окиси кальция с золой начинается на ранней стадии твердения, когда поверхность частиц золы покрывается пленкой гидроокиси кальция. По мере заполнения граничного слоя продуктами пуццолановой реакции между частичками золы и продуктами гидратации цемента постепенно образуется прочная связь, что обеспечивает рост прочности бетона и его долговечность [11]. При этом пуццолановая реакция стимулирует рост степени гидратации портландцемента, которая играет определяющую роль в формировании структуры и свойств неавтоклавных ячеистых бетонов [1].
Целью работы является оптимизировать состав неавтоклавного газобетона с добавкой шлака доменного гранулированного молотого.
При проведении экспериментов в качестве исходных материалов приняты:
- портландцемент марки ЦЕМ I 42,5Н Себряковцемент;
- кремнеземистый компонент - песок ст. Грушевская Аксайский район Ростовская область;
- газообразователь - паста алюминиевая для производства газобетона (сертификат №261) соответствует СТО 88935974-001-009 поставщик ООО «Бенда-Лютц Волжский» г. Волжский;
- минеральная добавка - шлака доменный гранулированный молотый (ШДГМ) GGBSS 4500 (ТУ 0799-001-99126491-2013).
В качестве кремнезёмистого компонента взамен части песка применяли минеральные добавку шлак доменный гранулированный молотый (ШДГМ) GGBSS 4500. Химический состав шлака доменного гранулированного молотого представлен в таблице №1.
Таблица №1
Химический состав шлака доменного гранулированного молотого
|
Материал |
Содержание оксидов, % |
|||||||||
|
SiO2 |
Al2O3 |
FeO |
CaO |
MgO |
K2O |
Na2O |
S |
TiO2 |
||
|
ШДГМ |
34,9 |
13,35 |
0,51 |
34,2 |
12,25 |
0,45 |
0,56 |
0,35 |
2,25 |
Оптимизацию состава неавтоклавного ячеистого бетона плотностью D600 проводим с применением метода математического планирования эксперимента (ПФЭ 2к). Расход минеральной добавки (доменного гранулированного шлака) для получения неавтоклавного ячеистого бетона плотностью D600 принят - 5-15 % исходя из рекомендаций.
За базовый принят производственный состав, применяемый на действующем предприятии приведенный в таблице №2.
Таблица № 2
Расход компонентов базового состава плотностью Д600
|
Наименование материала |
Расход компонентов, кг |
||
|
на замес 0,864 м3 |
на 1м3 |
||
|
Цемент |
270 |
312 |
|
|
Песок |
220 |
255 |
|
|
Алюминиевая паста |
0,5 |
0,578 |
|
|
Каустическая сода |
2,1 |
2,430 |
|
|
Пластификатор |
0,19 |
0,22 |
|
|
Вода |
200 |
231,5 |
Значения факторов варьирования и их физический смысл представлены в таблице №3.
За функцию отклика были приняты следующие параметры: Y1 (X1, X2) - предел прочности при сжатии образцов-кубов - не менее 1,0 МПа; Y2 (X1, X2) - средняя плотность ячеистого бетона в сухом состоянии - D600.
Таблица №3
Значение факторов варьирования ПФЭ 2к
|
№ п/п |
Код фактора |
Физический смысл фактора |
Единица измерения |
Интервал варьирования |
Уровни фактора |
|||
|
-1 |
0 |
+1 |
||||||
|
1 |
X1 |
расход молотого доменного шлака |
% |
±5 |
5 |
10 |
15 |
|
|
2 |
X2 |
В/Т |
% |
±0,05 |
0,4 |
0,45 |
0,5 |
После определения показателя диаметра расплыва по Суттарду из ячеистобетонной смеси формовали образцы-кубы с размером ребра 10 см. Предел прочности при сжатии образцов-кубов определяли в возрасте 28 суток. План эксперимента, и результаты параметров оптимизации приведены в таблице №4.
Таблица №4
План эксперимента и результаты параметров оптимизации
|
№ |
Кодирование переменных |
Натуральные значения |
Значения параметров оптимизации |
||||
|
Х1 |
Х2 |
Х1 |
Х2 |
с600, кг/м3 |
R28сж, МПа |
||
|
1 |
-1 |
-1 |
5 |
0,4 |
648 |
1,54 |
|
|
2 |
-1 |
0 |
5 |
0,45 |
674 |
1,74 |
|
|
3 |
-1 |
+1 |
5 |
0,5 |
653 |
1,76 |
|
|
4 |
0 |
-1 |
10 |
0,4 |
669 |
1,80 |
|
|
5 |
0 |
0 |
10 |
0,45 |
623 |
1,25 |
|
|
6 |
0 |
+1 |
10 |
0,5 |
664 |
1,66 |
|
|
7 |
+1 |
-1 |
15 |
0,4 |
722 |
2,22 |
|
|
8 |
+1 |
0 |
15 |
0,45 |
634 |
1,28 |
|
|
9 |
+1 |
+1 |
15 |
0,5 |
661 |
1,93 |
Статистическая обработка данных выполнялась с помощью программы «Matcad», что позволило по результатам исследования, методом наименьших квадратов были получить базовые уравнения регрессии, которые представлены в виде полиномов 2-ой степени:
(1)
(2)
Статистический анализ полученных уравнений регрессии оценивали по трем критериям: однородности дисперсий, значимости коэффициентов и адекватности, которая проверялась с помощью критерия Фишера. По результатам экспериментов в нулевой точке определяем: среднеарифметическое значение параметра (); дисперсию (); среднеквадратическое отклонение () и среднеквадратическую ошибку в определении коэффициентов (), которые приведены в таблице №5.
Таблица №5
Статистические критерии оптимизации
|
Выходной параметр уравнения |
Параметр |
||||
|
Средняя плотность |
22,94 |
4,79 |
8,306 |
||
|
Предел прочности при сжатии |
3,036 |
0.055 |
0,096 |
По расчетному значению t - критерия Стьюдента устанавливаем значимость коэффициентов уравнений. Проверку производим, начиная с самого малого коэффициента по следующей формуле:
(3)
Значения полученных коэффициентов сведены в таблице №6.
Таблица №6
Расчетные коэффициенты уравнений регрессии
|
Наименование |
Коэффициенты уравнений |
||||||
|
B0 |
B1 |
B2 |
B3 |
B4 |
B5 |
||
|
Средняя плотность |
629,19 |
4,069* |
-8,424 |
11,889 |
21,826 |
3,792* |
|
|
Предел прочности при сжатии |
1,329 |
0,033* |
-0,03* |
0,106 |
0,394 |
-8,3·10-4* |
* - незначимые коэффициенты
Графические интерпретации математических зависимостей представлены на рис. 1 и рис. 2.
Рис. 1. - Зависимость средней плотности неавтоклавного ячеистого бетона от расхода молотого доменного гранулированного шлака (x1) и водотвердого отношения (x2).
Вместе с тем существенную роль в неавтоклавном ячеистом бетоне играет водотвердое отношение (B2·X2), изменение которого в сторону увеличения приводит к уменьшению средней плотности. Оптимальные составы неавтоклавного ячеистого бетона и их физико-механические свойства представлены в таблице №7.
Рис. 2. - Зависимость предела прочности при сжатии неавтоклавного ячеистого бетона от расхода молотого доменного гранулированного шлака (x1) и водотвердого отношения (x2).
Таблица №7
Оптимальные составы ячеистого бетона
|
№ |
Диаметр расплыва по Суттарду, мм |
Состав ячеистого бетона на 1 м3 |
Предел прочности при сжатии, R28сж, МПа |
||||||
|
Цемент |
Песок |
ШДГМ |
Вода |
Химическая добавка |
Алюминиевая паста |
||||
|
1 |
270 |
312 |
216,7 |
38,3 |
232 |
0,22 |
0,578 |
1,28 |
|
|
2 |
280 |
312 |
229,5 |
25,5 |
232 |
0,22 |
0,578 |
1,25 |
По результатам проведенного эксперимента были получены оптимальные составы неавтоклавного ячеистого бетона с добавкой доменного гранулированного шлака. При этом наиболее эффективной является дозировка 15 %, которая оказывает положительное влияние на прирост прочности ячеистого бетона в сравнении с контрольным составом и не приводит к увеличению средней плотности.
Следует также отметить, что увеличение содержания доменного гранулированного шлака выше оптимального приводит к увеличению водопотребности и пределу прочности при сжатии. В тоже время происходит значительное увеличение средней плотности, и ухудшение вспучивания газобетонной смеси.
Литература
1. Лотов В.А., Митина Н.А. Влияние добавок на формирование межпоровой перегородки в газобетоне неавтоклавного твердения // Строительные материалы. 2003. № 1. С. 2-6.
2. Мартыненко В.А. Влияние характеристик межпоровой перегородки на физико-технические свойства ячеистого бетона // Строительные материалы и изделия. 2003. № 4(18). С. 35-38.
3. Баранов А.Т., Макаричев В.В. Вопросы технологии ячеистых бетонов и конструкций из них. М.: Стройиздат. 1972. 84 с.
4. Баженов Ю.М. Технология бетонов. М.: Изд-во АСВ. 2007. 528 с.
5. Кривицкий М.Я., Левин Н.И., Макаричев В.В. Ячеистые бетоны (технология, свойства и конструкции). М.: Стройиздат. 1972. 137 с.
6. Трескина Г.Е., Чистов Ю.Д. Пылевидные отходы - эффективные наполнители для неавтоклавного газобетона // Строительные материалы. 2002. № 5. С. 10-11.
7. Баринов А.А., Бородицкая Р.М., Данилов П.П., Попов В.В. Ячеистые и легкие бетоны из отходов промышленности и изделий на их основе. Киев: Будівельник, 1968. С. 23-65.
8. Сахаров Г.П., Скориков Е.П. Неавтоклавный энергоэффективный поробетон естественного твердения // Известия ВУЗов «Строительство». 2005. № 7. С. 48-54.
9. Мурог В.Ю. Вайтехович П.Е. Влияние домола цемента на прочность бетонных изделий // Строительные материалы. 2004. № 6. С. 36-37.
10. Гладких К.В. Изделия из ячеистых бетонов на основе шлаков и зол. М.: Стройиздат. 1976. 256 с.
11. Иванов И.А. Легкие бетоны с применением зол электростанций. М.: Стройиздат. 1986. 136 с.
12. Курбатова И.И. Химия гидратации портландцемента. М.: Стройиздат. 1977. 157 с.
13. Щербань Е.М., Гольцов Ю.И., Ткаченко Г.А., Стельмах С.А. Рецептурно-технологические факторы и их роль в формировании свойств пенобетонов, полученных из смесей, обработанных переменным электрическим полем // Инженерный вестник Дона, 2012, № 3 URL: ivdon.ru/magazine/archive/n3y2012/899.
14. Явруян Х.С., Холодняк М.Г., Шуйский А.И., Стельмах С.А., Щербань Е.М. Влияние некоторых рецептурно-технологических факторов на свойства неавтоклавного газобетона // Инженерный вестник Дона, 2015, №4 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2015/3431.
15. Wang A., Zhang C., Sun W. Fly ash effects II. The active effect of fly ash // Cement and Concrete Research. 2004. Vol. 34. No 11. pp. 2057-2060.
16. Nelson R.L., Ronald E., Barnett P.E. Autoclaved aerated concrete // Council for Masonry Research. 1997. Vol. 9, No 1. pp. 1-4.
References
1. Lotov V.A., Mitina N.A. Stroitel'nye materialy. 2003. № 1. pp. 2-6.
2. Martynenko V.A. Stroitel'nye materialy i izdeliya. 2003. №. 4 (18). pp. 35-38.
3. Baranov A.T., Makarichev V.V. Voprosy tekhnologii yacheistykh betonov i konstruktsiy iz nikh [Questions of cellular concrete technology and structures of them]. M.: Stroyizdat. 1972. 84 p.
4. Bazhenov Yu.M. Tekhnologiya betonov [Concrete Technology]. M.: Izd-vo ASV. 2007. 528 p.
5. Krivitskiy M.Ya., Levin N.I., Makarichev V.V. Yacheistye betony (tekhnologiya, svoystva i konstruktsii) [Cellular concrete (technology, properties and structure)]. M.: Stroyizdat. 1972. 137 p.
6. Treskina G.E., Chistov Yu.D. Stroitel'nye materialy. 2002. № 5. pp. 10-11.
7. Barinov A.A., Boroditskaya R.M., Danilov P.P., Popov V.V. Yacheistye i legkie betony iz otkhodov promyshlennosti i izdeliy na ikh osnove [Cellular and lightweight concrete from industrial waste and products based on them]. Kiev. Budivelnik. 1968. pp. 23-65.
8. Sakharov G.P., Skorikov E.P. Izvestiya vuzov "Stroitel'stvo". 2005. № 7. pp. 48-54.
9. Murog V.Yu., Vaytekhovich P.E. Stroitel'nye materialy. 2004. № 6. pp. 36-37.
10. Gladkikh K.V. Izdeliya iz yacheistykh betonov na osnove shlakov i zol [Products from cellular concrete based on slags and ashes]. M.: Stroyizdat. 1976. 256 p.
11. Ivanov I.A. Legkie betony s primeneniem zol elektrostantsiy [Lightweight concretes using ashes of power plants]. M.: Stroyizdat. 1986. 136 p.
12. Kurbatova I.I. Khimiya gidratatsii portlandtsementa [Chemistry of portland cement hydration]. M.: Stroyizdat. 1977. 157 p.
13. Shcherban' E.M., Gol'tsov Yu.I., Tkachenko G.A., Stel'makh S.A. Inћenernyj vestnik Dona (Rus), 2012, №3. URL: ivdon.ru/magazine/archive/n3y2012/899.
14. Yavruyan Kh.S., Kholodnyak M.G., Shuyskiy A.I., Stel'makh S.A., Shcherban' E.M. Inћenernyj vestnik Dona (Rus), 2015, №4. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2015/3431.
15. Wang A., Zhang C., Sun W. Fly ash effects II. The active effect of fly ash. Cement and Concrete Research. 2004. Vol. 34. No 11. pp. 2057-2060.
16. Nelson R.L., Ronald E., Barnett P.E. Autoclaved aerated concrete. Council for Masonry Research. 1997. Vol. 9, No 1. pp. 1-4.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Этапы развития технологии бетона. Классификация этого материала. Легкие бетоны на пористых заполнителях. Специфика ячеистого аналога. Его структура и плотность, прочность. Порядок подбора состава и основные свойства газобетона. Схема кладки стен из него.
контрольная работа [809,9 K], добавлен 31.10.2014Классификация бетона по маркам и прочности. Сырьевые материалы для приготовления бетонов. Суперпластификаторы на основе поликарбоксилатов. Проектирование, подбор и расчет состава бетона с химической добавкой. Значения характеристик заполнителей бетона.
курсовая работа [52,7 K], добавлен 13.03.2013Изучение состава и свойств сырьевых материалов для производства газобетонных блоков из ячеистого бетона, способы их добычи. Описание технологии производства газобетонных блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения, назначение и область применения.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 31.05.2014Изучение порядка определения требуемой прочности и расчет состава тяжелого бетона. Построение графика зависимости коэффициента прочности бетона и расхода цемента. Исследование структуры бетонной смеси и её подвижности, температурных трансформаций бетона.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 28.07.2013Определение характеристики однородности прочности бетона по всем партиям, статистический расчет коэффициента его вариации и состава. Назначение среднего уровня прочности бетона и других статистических характеристик на следующий контролируемый период.
курсовая работа [6,1 M], добавлен 29.05.2014Подбор состава легкого бетона на пористых заполнителях. Рекомендуемые марки пористого заполнителя. Определение расхода воды для обеспечения требуемой подвижности бетонных смесей. Расчет состава ячеистого бетона. Свойства керамзитобетона и шунгизитобетона.
курсовая работа [35,2 K], добавлен 13.04.2014Экология бетона. Характеристика ячеистого бетона (газобетона): теплоизоляция, огнестойкость, звукоизоляция, экология, обрабатываемость и экономичность. Проблема утилизации строительных отходов и переработка за рубежом. Вторичное использование бетона.
реферат [1,7 M], добавлен 23.10.2008Подбор состава бетона. Расчетно-экспериментальный метод определения номинального состава тяжелого бетона. Физико-механические свойства асфальтобетона. Определение расхода материалов на один замес бетоносмесителя. Расчет оптимального содержания битума.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 05.01.2015Назначение марки цемента в зависимости от класса бетона. Подбор номинального состава бетона, определение водоцементного отношения. Расход воды, цемента, крупного заполнителя. Экспериментальная проверка и корректировка номинального состава бетона.
контрольная работа [46,7 K], добавлен 19.06.2012Определение и уточнение требований, предъявляемых к бетону и бетонной смеси. Оценка качества и выбор материалов для бетона. Расчет начального состава бетона. Определение и назначение рабочего состава бетона. Расчет суммарной стоимости материалов.
курсовая работа [84,9 K], добавлен 13.04.2012
