Проект атомной электростанции

Данные о времени использования строительных машин (в маш-ч).

Данные о расходе материалов, изделий и конструкций (в м³, м² и т.д.).

3.11 Локальна смета на общестроительные работы

Сметная стоимость 211 772 310,7 руб

Средства на оплату труда 5043282,07 руб

Составлена в текущих ценах по состоянию на октябрь 2008г.

№ п/п	Обоснование	Наименование	Единицы измерения	Количество	Стоимость единицы, руб	Общая стоимость, руб	Затраты труда раб.
					Всего	Экспл. машин	Всего	Оплата труда	Экспл. машин	На ед.	Всего
					оплата труда	в т.ч. опл.труда			в т.ч. опл.труда	чел.-час
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Раздел 1. Земляные работы
1	ФЕР 81-02-01-01-43	Срезка растительного слоя бульдозерами	1000м2	15	28,43	28,43	426,45	-	426,45	-	-
					-	3,08			46,2
2	ФЕР 81-02-01-01-36-01	Предварительная планировка площадей бульдозерами	1000м2	15	23,29	23,29	349,35		349,35	-	-
					-	4,02			60,3
3	ФЕР 81-02-01-01-12	Разработка грунта одноковшовым экскаватором прямая лопата с погрузкой в транспорт	1000м3	135	2222,14	2170	299988,9	6745,95	292950	2,17	292,95
					49,97	194,46			26252,1
4	ФЕР 81-02-01-01-36-02	Планировка дна котлована бульдозерами	1000м2	15	25,94	25,94	389,1	-	389,1	-	-
					-	0,85			12,75
5	ФЕР 81-02-01-01-36-01	Окончательная планировка площадей бульдозерами	1000м2	15	23,29	23,29	349,35	-	349,35	-	-
						4,02			60,3
6	ФЕР 81-02-01-01-33-04	Обратная засыпка с уплотнением	1000м3	12	460,2	460,2	5522,4	-	5522,4	-
					-	74,3			891,6
Итого прямые затраты по разделу					307025,25	6745,95	299986,65	2,17	292,95
							27323,25
Накладные расходы 123%					41905,12
Сметная прибыль 75%					31428,84
Итого по разделу					380359,21
Раздел 2. Бетонные работы
7	ФЕР 81-02-06-01-001-1	Бетонная подготовка, 200мм	100м3	8	57787,79	921,89	462302,32	10173,04	7375,12	163,03	1304,24
					1271,63	140,13			1121,04
8	ФЕР 81-02-06-01-013-1	Цементно-песчаная стяжка, 50мм	100м2	2	4496,93	32,97	8993,86	1525,28	65,94	85,02	170,04
					762,64	2,7			5,4
9	ФЕР 81-02-06-01-062-1	Установка арматурных сеток и каркасов плиты	1т	800	5998,49	50,99	4798792	205360	140792	29,78	23824
					256,70	6,07			4856
10	ФЕР 81-02-06-01-084-1	Установка металлической опалубки плиты	10м2	2800	743,52	549,32	2081856	1083880	1538096	28,10	78680
					387,1	108,3			303240
11	ФЕР 81-02-06-01-005-6	Бетонирование плиты	100м3	135,4	93406,46	2540,07	12647234,68	316431,15	343925,48	278,88	37760,35
					2337,01	239,78			32466,21
12	ФЕР 81-02-06-01-084-1	Разборка металлической опалубки плиты	10м2	2800	743,52	549,32	2081856	1083880	1538096	28,10	78680
					387,1	108,3			303240
13	ФЕР 81-02-06-01-064-1	Установка арматурных сеток и каркасов стен	1т	100	5878,36	46,91	587836	24354	4691	28,36	2836
					243,54	5,87			587
14	ФЕР 81-02-06-01-087-1	Установка металлической опалубки стен	10м2	600	593,18	349,95	355908	77736	209970	16,61	9966
					129,56	46,44			27864
15	ФЕР 81-02-06-01-031-11	Бетонирование стен	100м3	30	116742,76	7150,08	3502282,8	143528,4	214502,4	547,40	16422
					4784,28	677,72			20331,6
16	ФЕР 81-02-06-01-087-1	Разборка металлической опалубки стен	10м2	600	593,18	349,95	355908	77736	209970	16,61	9966
					129,56	46,44			27864
17	ФЕР 81-02-06-01-068-1	Установка арматурных сеток и каркасов перекрытия	1т	200	5635,42	45,77	1127084	39652	9154	27,34	5468
					198,26	5,32			1064
18	ФЕР 81-02-06-01-087-2	Установка металлической опалубки перекрытия	10м2	700	260,73	153,20	182511	35490	107240	6,50	4550
					50,70	19,17			13419
19	ФЕР 81-02-06-01-041-6	Бетонирование перекрытия	100м3	54	194893,87	5474,33	10524268,98	988679,52	295613,82	2124,00	11469,6
					18308,88	542,85			29313,9
20	ФЕР 81-02-06-01-087-2	Разборка металлической опалубки перекрытия	10м2	700	260,73	153,20	182511	35490	107240	6,50	4550
					50,70	19,17			13419
Итого прямые затраты по разделу					32016374,98	4125715,4	4626731,76	1474,63	285646,23
							778791,15
Накладные расходы 123%					6032543,06
Сметная прибыль 75%					4524407,29
Итого по разделу					42573325,33
Раздел 3. Работы по технологии «Песконасос»
21		Бурение скважин d=150мм для мероприятий по упрочнению основания	1 скв	800	1841,5	1037,56	1473200	307864	830048	2,18	1744
					384,83	321,53			257227
22		Мероприятия по «Песконасосу»	1 скв	1200	2681,3	1213,43	3217560	524124	1456116	8,3	9960
					436,77	374,61			449532
Итого прямые затраты по разделу					4690760	831922	2286164	10,48	11704
							706759
Накладные расходы 123%					1892577,63
Сметная прибыль 75%					1419433,2
Итого по разделу					8002770,83
Раздел 4. Прочие работы
23	ФЕР 81-02-13-01-004-2	Устройство гидроизоляции	100м2	11,2	58971,3	1931,71	660478,56	65645,44	21635,15	49,03	559,1
					5861,2	163,04			1826,05
24	ФЕР 81-02-13-01-054-1	Устройство подушки из щебня с уплотнением	100м2	12	43781,31	893,59	525375,7	12331,2	10723,08	85,03	1020,36
					1027,6	121,13			1453,56
25	ФЕР 81-02-13-03-004-7	Прочие работы	100м2	1,35	3181,51	42,91	4295,04	922,08	57,93	60,3	81,4
					683,02	7,96			10,75
Итого прямые затраты по разделу					1190149,3	78898,72	32416,16	195,25	1660,86
							3290,36
Накладные расходы 123%					101092,57
Сметная прибыль 75%					75819,43
Итого по разделу					1367061,3
Итого по смете	52323543,67 (2001г)
Итого по смете в текущем уровне цен Uисп=3,43	179467754,8
НДС=18%	32304555,86
ВСЕГО С НДС	211772310,7

4. ОХРАНА ТРУДА

4.1 Анализ условий строительства

Проектируемое реакторное отделение атомной электростанции с реактором ВВЭР-1500 представляет собой монолитное железобетонное здание с плановыми размерами 42,0х72,0м, высотой 79,0 м. Фундаментная плита РО АЭС прпедставляет собой жесткий штамп довольно сложной конфигурации, выполненный из монолитного ЖБ.

4.2 Ограждение территории строительства

Территория строительной площадки должна быть выделена на местности ограждениями:

-защитно-охранными, предназначенными для предотвращения доступа посторонних лиц на участки с опасными и вредными производственными факторами и обеспечения сохранности материальных ценностей;

-защитными, предназначенными только для предотвращения доступа посторонних лиц, на участки с опасными производственными факторами;

-сигнальными, предназначенными для предупреждения о границах территорий и участков с опасными и вредными производственными факторами.

По конструктивному исполнению ограждения подразделяются на панельные, панельно-стоечные и стоечные (рис. 4.1.). Панели ограждений должны быть прямоугольными стандартной длины 1.2, 1.6 и 2 м. Расстояние между смежными элементами ограждения заполнения полотна панелей 80-100 мм. Расстояние между стойками сигнальных ограждений не более 6 м.

Ограждения должны быть сборно-разборными с типовыми элементами, соединениями и деталями креплений. Высота панелей для защитно-охранных (с козырьком и без козырька) ограждений территории строительных площадок - 2 м, для защитных (без козырька) ограждений территории строительства - 1.6 м, то же с козырьком - 2 м, для защитных ограждений участков производства работ - 1.2 м.

Рис. 4.1. Ограждения строительных площадок

а - панельное; б - панельно-стоечное; в - стоечное; 1 - панель ограждения; 2 - подкос панели; 3 - опора (лежень); 4 - стойка; 5 - пеньковый или капроновый канат или проволока

Высота стоек сигнальных ограждений 0.8 м. Тротуары ограждений, расположенные на участках примыкания строительной площадки к улицам и проездам, оборудуют перилами, устанавливаемыми со стороны движения транспорта.

Защитно-охранные ограждения в населенных пунктах должны быть только сплошными панельного или панельно-стоечного вида и стоечными с натянутой проволокой или канатом - в населенных местах. Наиболее целесообразно применение конструкций типовых инвентарных ограждений, которые просты в установке и разборке, обладают достаточной прочностью и жесткостью и могут быть многократно использованы.

4.3 Определение устойчивости крана

Зоны влияния кранов подробо рассмотрены в разделе организации строительного производства.

Грузоподъёмные механизмы в разделе охраны труда рассматриваются с точки зрения безопасной эксплуатации, которая обеспечивается правильным выбором параметров крана и его устойчивостью.

Грузовая устойчивость обеспечивается при условии:

K1Mг ?? Мп, где

К1 - коэффициент грузовой устойчивости, К1 = 1,4.

Мг - грузовой момент,

Мг = Q*(а - b) = 10*(9,4 - 2,2) = 72 (т*м).

Мп - удерживающий момент,

Мп = М'в - Му - Мус - Ми - Мв, где

М'в - восстанавливающий момент от действия собственного веса крана:

М'в = ?*(b + c)*cos ? = 60*5,5*cos 1,5? = 330 (т*м),

Му - момент при уклоне пути

Му = ?*h,sin ? = 60*1,5*0,026 = 2,5 (т*м).

Мус - момент от действия центробежных сил:

Мус = Q*n?*a*h/(900 - n?*H) = 10*6?*9,4*28/(900 - 6?*25) = 10 (т*м), где

Н - высота от центра тяжести груза до оголовка стрелы,

n - частота вращения крана (1/мин) = 6,

h - расстояние от оголовка стрелы до плоскости,

Ми - момент от силы инерции при торможении опускаемого груза.

Ми = Q*V*(a - b)/(g*t) = 10*1,5*7,2/(9,81*2) = 6 (т*м), где

V - скорость подъёма груза = 1,5 м/с,

g - ускорение свободного падения груза = 9,81 м/с?,

t - время торможения груза = 2 с.

Мв - ветровой момент:

Мв = Мвк + Мвг = W*? + W1*?1 = 20 (т*м), где

W - ветровая нагрузка параллельно плоскости крана,

W1 - ветровая нагрузка на наветренную часть груза,

? = h1 - ?1 = h - расстояния от плоскости, проходящей через точку опорного контура до центра тяжести приложенной ветровой нагрузки.

W = g0*К0*F = 350*1*16 = 5600 H = 0,56 т,

W1 = g0*Кc*F = 350*1,25*16 = 7000 Н = 0,7 т.

Мв = 0,56*1,5 + 0,7*28 = 20 т*м.

В итоге получаем:

Мп = 330 -2,5 - 10 - 6 - 20 = 291,5 т*м.

Проверим устойчивость:

К1*Мг ? Мп, или 1,4*72 ? 291,5 - устойчивость обеспечена, следовательно, расчёт произведён верно.

Собственная устойчивость крана определяется по условию:

К2*Мв ? Му, или 1,8*0,56 ? 2,5, т. е. 1 ? 2,5, при этом

К2 - собственный коэффициент устойчивости = 1,8,

Мв - момент от ветровой нагрузки,

Му - ветровой момент.

Собственная устойчивость обеспечена.

4.4 Определение координат профиля равноустоичивого откоса в песчаных грунтах по методике проф. Н.Н. Маслова

Для общего случая нагруженной бермы (действующая по краю нагрузка больше нуля):

, где , .

Для частного случая ненагруженной бермы (действующая по краю нагрузка равна нулю):

, где , .

Наблюдения за откосами выемок показывают, что естественные откосы береговой линии рек и других водоемов имеют криволинейный профиль, который надолго сохраняет свою устойчивость. СНиП 12-04.2002 регламентирует разработку выемок глубиной не свыше 5 м с плоскими откосами. Устойчивость откоса такого профиля понижается с увеличением глубины выемки. Поэтому СНиП 12-04.2002 допускает применение плоских откосов с существенными дополнительными ограничениями на гидрологические условия (отсутствие переувлажнения, напластования слоев) и пригрузку бермы выемки в пределах призмы обрушения.

Исходные данные: Требуется рассчитать профиль равноустойчивого откоса выемки, свободного от дополнительной пригрузки бермы, глубиной 9 м, разрабатываемой в песчаных грунтах с характеристиками: плотностью массы = 2 т/м³, удельным сцеплением с = 20 кПа, углом внутреннего трения . Для упрощения вычислений расчет ведут по программе, задаваемой формой табл.

Решение: 1. Выбираем шесть расчетных слоев, задаваясь их вертикальной координатой .

Для каждого слоя вычисляем по формулам расчетные координаты профиля, которые заносим в табл.

По данным вычислений строим профиль равноустойчивого откоса, откуда следует, что равноустойчивый откос имеет криволинейную форму и переменную крутизну. Крутизна профиля понижается от 1:0,36 (1-ый слой) у поверхности, до 1 : 1,08 (6-ой слой) у основания выемки.

Вычисление профиля равноустоичивого откоса по методике проф. Н.Н. Маслова

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1	1	2	0,53	0,56	1,78	10,6	30,6	0,65	-0,43	2	0,36	70
2	2	4	0,53	1,12	1,78	21,2	41,2	0,48	-0,73	6,6	1,18	51
3	3	6	0,53	1,68	1,78	31,8	51,8	0,38	-0,96	12,6	2,26	43
4	5	10	0,53	2,81	1,78	53,0	73,0	0,27	-1,31	26,8	4,82	38
5	7	14	0,53	3,93	1,78	74,2	94,2	0,21	-1,56	43,0	7,74	34
6	9	18	0,53	5,06	1,78	95,4	115,4	0,17	-1,77	60,0	10,8	32

Номер слоя. 6. , м³/т 11. , кПа

,м 7. А, кПа 12. ,м

, т/м² 8. (А+с), кПа 13. , град

9.

, т/м² 10.

Профиль равноустойчивого откоса

2.26 1.18 0.36

4.5 Молниезащита зданий

Молниезащита представляет собой комплекс мероприятий, направленных на предотвращение прямого удара молнии в объект или на устранение опасных последствий, связанных с прямым ударом; к этому комплексу относятся также средства защиты, предохраняющие объект от вторичных воздействий молнии и заноса высокого потенциала.

Средством защиты от прямых ударов молнии служит молниеотвод -- устройство, рассчитанное на непосредственный контакт с каналом молнии и отводящее ее ток в землю.

Молниеотвод состоит из следующих элементов: молниеприемника, опоры, токоотвода и заземлителя. Однако на практике они могут образовывать единую конструкцию, например металлическая мачта или ферма здания представляет собой молниеприемник, опору и токоотвод одновременно.

По типу молниеприемника молниеотводы разделяются на стержневые (вертикальные), тросовые (горизонтальные протяженные) и сетки, состоящие из продольных и поперечных горизонтальных электродов, соединенных в местах пересечений. Стержневые и тросовые молниеотводы могут быть как отдельно стоящие, так и установленные на объекте; молниеприемные сетки укладываются на неметаллическую кровлю защищаемых зданий и сооружений. Однако укладка сеток рациональна лишь на зданиях с горизонтальными крышами, где равновероятно поражение молнией любого их участка. При больших уклонах крыши наиболее вероятны удары молнии вблизи ее конька, и в этих случаях укладка сетки по всей поверхности кровли приведет к неоправданным затратам металла; более экономична установка стержневых или тросовых молниеприемников, в зону защиты которых входит весь объект. По этой причине укладка молниеприемной сетки допускается на неметаллических кровлях с уклоном не более 1:8. Иногда укладка сетки поверх кровли неудобна из-за ее конструктивных элементов (например, волнистой поверхности покрытия). В этих случаях допускается укладывать сетку под утеплителем или гидроизоляцией, при условии что они выполнены из несгораемых или трудносгораемых материалов и их пробой при разряде молнии не приведет к загоранию кровли (п. 2.11. РД 34.21.122-87).

Методика расчета молниезащиты зданий

1. Зная технологический процесс, размещенный в здании, в соответствии с ПУЭ определяется, относится ли данное производство к взрывоопасным или пожароопасным.

Зданиям жилым, общественным, животноводческим, дымовым трубам устанавливается категория устройства молниезащиты I; II; III.

2. По карте среднегодовой продолжительности гроз в часах (РД 34.21.122-87) известно, что для:

северных районов России средняя продолжительность гроз в год составляет 10-20 часов;

Средней полосы Росси - 20-40 часов;

Южных районов России - 40-60 часов;

3. Рассчитываем ожидаемое количество N поражений молнией в год здания, расположенного в заданном районе и не оборудованного устройством молниезащиты.

N = (S + 6h)(L + 6h)n10^-6 , (при N<1 - зона Б, при N>1 - зона А.)

где S , L - ширина и длина защищаемого здания, м;

h - наибольшая высота здания, м;

п - среднегодовое число ударов молнии в 1 км земной поверхности в месте расположения здания принимается в соответствии с табл. А.

Таблица А

Интенсивность грозовой деятельности в часах в год	Среднегодовое число ударов молнии в 1 км' земной поверхности, п
10-20	1
20-40	3
40-60	6
60-80	9
80 и более	12

3. На основании табл. РД 34.21.122-87 устанавливается категория устройства молниезащиты здания: I, II, III.

Исходя из габаритов здания, конструкции кровли здания выбирается тип молниеприемника: металлическая сетка, одиночный стержневой молниеотвод, тросовый молниеотвод.

Зная категорию молниезащиты здания определяется допустимая величина сопротивления заземляющего устройства.

Задаемся видом грунта и определяем его удельное электрическое сопротивление р-Ом-м по табл. 7.1, затем производим расчет импульсного сопротивления заземляющего устройства и сравниваем его с допускаемой величиной импульсного сопротивления.

Исходные данные:

Рассчитать молниезащиту для реакторного отделения АЭС

Местоположение - Воронежская область; высота здания - 79,0 м; ширина - 42 м;

длина - 72 м; кровля куполообразная, грунт по периметру здания: песок с р=400-700 Ом-м.

Расчет:

Здание относится по ПУЭ к пожароопасным производствам разряда П-И.

Для Вороннежской области продолжительность гроз в году находится в пределах 20-40 часов. Принимаем 40 часов в год.

Рассчитываем ожидаемое количество N поражений молнией в год здания, не оборудованного молниезащитой

N = (S + 6h)(L + 6h)n10^-6

где S , L - ширина и длина защищаемого здания, м;

h - наибольшая высота здания, м;

п - среднегодовое число ударов молнии в 1 км² земной поверхности в месте расположения здания принимается в соответствии с табл.7.11.

Принимаем п=3

N = (72 + 6х79)(96 + 6х79)х3хl0^-6 =0,934 поражений.

Зону защиты типа Б.

Так как проектируемое здание промышленное и относится ко II категории, то молниезащита выполняется путем наложения молниеприемной сетки на неметаллическую кровлю.

Молниеприемная сетка должна быть выполнена из стальной проволоки диаметром 6-8мм и уложена непосредственно на кровлю или под слой негорючих утеплителей или гидроизоляции (керамзит, минеральная вата, пенобетон и т.п.). Сетка должна иметь ячейки площадью не более 36 м², т.е. 6x6м. Узлы сетки соединяются при помощи сварки. Металлические элементы кровли должны быть соединены с молниезащитной сеткой. Сетка должна быть соединена тоководами с заземляющим устройством. Тоководы выполняются из проволоки диаметром не менее 6 мм или из мeталлической полосы сечением не менее 48 мм². Сетка через каждые 25 метров периметра здания соединяется с заземляющим устройством при помощи тоководов. В зависимости от удельного сопротивления грунта величина импульсного сопротивления заземляющего устройства должна находиться в пределах 10-40 Ом.

Купол реакторного отделения защищает молниезащитная сетка, состоящая из 20 продольных и 20 поперечных стержней с шагом 6х6м.

4.6 Электробезопасность

Зануление состоит в соединении корпусов токоприёмника или другого оборудования (которое может оказаться под напряжением в результате нарушения изоляции) с нулевым проводом при помощи металлических проводников.

Задача зануления та же, что и защитного заземления - ликвидация опасности поражения электрическим током при нарушении изоляции и появлении на корпусах оборудования опасного напряжения (ГОСТ 12.1.81. Электробезопасность. Защитное зануление).

Требуется рассчитать систему защитного зануления при мощности питающего трансформатора 180 кВА, схема соединения обмоток трансформатора - звезда, для вибропогружателя мощностью 40 кВт (1 шт.), 3-х фазный, U 380 В.

Проверим условие обеспечения отключающей способности зануления:

Iкз ? 3*Iпл.вст., и Iкз = Uф/(Zт/3 + Zn), где

Uф - фазное напряжение, В,

Zт - сопротивление трансформатора (Ом),

Zп - сопротивление петли фаза-нуль.

Zп = ?(Rф + Rн)? + (Хф + Хн + Хи) ?, где

Rф, Rн - активное сопротивление,

Хф и Хн - внутреннее инд. сопротивление,

Хи - внешнее инд. сопротивление.

Принципиальная схема зануления.

R0 - заземление нулевой точки трансформатора,

Zт - сопротивление обмотки трансформатора,

Rн - сопротивление нулевого провода,

1 - плавкие вставки,

2 - св. аппарат,

Iкз - ток короткого замыкания,

Rф - сопротивление фазного провода,

Rп - повторное замыкание нулевого провода.

Определяем сопротивление трансформатора Zт по таблице IV.1 [20].

Определяем номинальную силу тока:

Iэл.св. = n*P*1000/(Uн*cos ? ?3 = 40*1000/(380*1*?3) = 61,9 А, где

n - число аппаратов,

Р - номинальная мощность,

Uн - номинальное напряжение,

cos ? - коэффициент мощности.

Для расчёта активных сопротивлений Rф и Rн задаёмся сечением, длиной, материалом нулевого и фазного проводников:

R = ?*l/S, где ? - удельное сопротивление меди, = 0,018,

l - длина проводника,

S - площадь сечения.

Активное и индуктивное сопротивления определяем по таблице II.2 [20]. Величину внешнего индуктивного сопротивления петли фаза-нуль в практических расчётах принимают 0,6 Ом/км. По справочным данным находим основные технические характеристики электротрансформатора N = n*P = 40*1 = 40 кВт, cos ? = 1,0, Iпуск/Iн = 7,5. Рассчитываем пусковой ток питания аппарата

Iпуск. = 7,5*61,9 = 464 А.

Вычисляем номинальный ток плавкой вставки

Iпл. вст. = Iпуск./? = 464/1,9 = 240 А.

Определяем ожидаемое значение тока короткого замыкания:

Iкз ? 3*Iпл. вст. = 3*290 = 870 А.

Задаёмся стандартным сечением нулевого провода 5Х50 мм и рассчитываем плотность тока ?:

? = Iкз/S = 870/250 = 3,4 А/мм?.

По таблице VI.2 находим активные и индуктивные сопротивления стальных проводников. Для этого задаёмся сечением и длиной нулевого lн и фазового lф проводников, выполненных из стали:

lн = 50 м, сечение S = 160 мм? (4Х40 мм),

lф = 100 м, сечение S = 50,27 мм (?8 мм).

Сечение нулевого проводника и его материал выбираются из условия, что полная проводимость нулевого провода была не менее 50 % от полной проводимости фазного провода.

Активное сопротивление фазового провода принимается согласно таблице IV.2 [20] в зависимости от площади сечения и плотности тока:

Rф = r*lф = 5,0*0,1 = 0,5 Ом.

Аналогично определяем активное сопротивление нулевого провода:

Rн = r*lн = 1,0*0,05 = 0,05 Ом.

Определяем внутренние индуктивные сопротивления фазного и нулевого проводников Хф и Хн:

Хф = Х?*lф = 3,0*0,1 = 0,3 Ом, Хн = Х?*lн = 0,7*0,05 = 0,035 Ом.

Общая длина петли фаза-нуль:

50+100 = 0,15, тогда Хн = 0,6*0,15 = 0,09 Ом.

Используя полученные данные рассчитаем Zп и определим ток короткого замыкания.

Zп = ?(Rф + Rн)? + (Хф + Хн + Хи) ? = 0,395 Ом.

Iкз = Uф/(Zт/3 + Zп) = 380/(0,382/3 + 0,395) = 462 А.

Проверим условие срабатывания:

Iкз ? 3*Iпл.вст. или 762 ? 3*240 = 720 А.

Так, Iкз более чем в три раза превышает номинальный ток плавкой вставки, поэтому при замыкании на корпус плавкая вставка перегорит за 5-7 секунд и отключит повреждённую фазу. По номинальному току в таблице VI.4 [20] принимаем плавкую вставку ПН 2 - 250 с номинальным током 80 А при напряжении сети 360 В.

Электробезопасность (заземление).

Защитное заземление - преднамеренное соединение с землёй частей оборудования, не находящегося под напряжением в нормальных условиях эксплуатации, но которые могут оказаться под напряжением в результате нарушения электроизоляции.

Согласно «Правилам устройства электроустановок» сопротивление защитного заземления в любое время года не должно превышать 4 Ом при Nтр > 100 кВА.

Рассчитываем заземляющее устройство сварочного аппарата напряжением U = 380 В в трёхфазной сети с изолированной нейтралью при исходных данных:

- грунт - суглинок с удельным электрическим сопротивлением 100 Ом*м,

- заземлители - стальные трубы ? 0,08 м, длиной 2,5 м, располагаемые вертикально и соединённые на сварке стальной полосой 4Х40 мм,

- мощность сварочного аппарата 35 кВт,

- мощность трансформатора 180 кВА,

- сопротивление заземления [rs] ? 4 Ом.

Принимаем следующую схему заземления (см. расчётно-пояснительную записку). Определяем сопротивление одиночного вертикального заземлителя.

Rв = [lн*2*l/d + (1/2)*(4*t + l)/(4*t - l)]*?расч/(2*?*l), где

t - расстояние от середины заземлителя до поверхности грунта,

l, d - длина и диаметр заземлителя.

Расчётное удельное сопротивление грунта

?расч = ?*?, где ? - коэффициент сезонности = 1,7, тогда

?расч = 100*1,7 = 170 Ом*м, а Rв = 48 Ом.

Определяем сопротивление стальной полосы, соединяющей стержни:

Rп = (?расч/2*?*l)*ln(l?/d*t), где

l - длина полосы,

d - 0,5 ширины полосы,

t - расстояние от полосы до поверхности земли.

?'расч = ?*?' = 100*5,9 = 590 Ом.

Rп = [590/(2*?*2,5)]*ln[50?/(0,04*0,8)] = 21 Ом.

Определяем число n одиночных стержней:

n = Rв/(r3*?в = 48/(4*0,66) ? 18 штук.

Определяем общее сопротивление заземляющего устройства R с учётом соединительной полосы.

R = Rв*Rг/(Rв*?г + Rг*?в*n) = 48*21/(48*0,39 + 21*0,66*18) ? 3,76 < 40 Ом.

Устройство заземления:

1 - плавкие вставки.

2 - электродвигатель.

3 - соединительная полоса.

4 - заземлители.

4.7 Пожарная безопасность

АЭС удовлетворяет требованиям пожарной безопасности, если радиационное воздействие на персонал, население и окружающую среду в случае пожара не приведет к превышению установленных доз облучения персонала и населения, нормативов по выбросам и сбросам, содержанию радиоактивных веществ в окружающей среде, а также обеспечивается безопасность персонала АС и достигается минимизация материального ущерба в соответствии с государственным стандартом, устанавливающим общие требования пожарной безопасности.

На каждой АЭС необходимо разработать в соответствии с государственным стандартом, устанавливающим общие требования пожарной безопасности, комплекс технических и организационных мероприятий по обеспечению ее пожарной безопасности, предусматривающий:

- защиту систем (элементов), важных для безопасности АС, от опасных факторов пожара;

- обеспечение управления системами безопасности, перевода реактора в подкритичное состояние, удержание реактора в подкритичном состоянии, отвод тепла от реактора;

- контроль за состоянием реакторной установки во время и после пожара. (НПБ 113-03. Пожарная безопасность АЭС. Общие требования.)

Описание противопожарных мероприятий

Корпус запроектирован первой степени огнестойкости, категория помещения по взрывопожароопасности Г, класс конструктивной пожарной опасности СО.

В проекте предусмотрены следующие профилактические мероприятия для обеспечения пожарной безопасности :

Предусмотрен подъезд пожарных машин по всей длине здания .

Проектом предусмотрена объединенная система хозяйственно-питьевого и противопожарного водопровода. Наружное пожаротушение обеспечивается от пожарных гидрантов, установленных с каждой стороны здания на расстоянии не менее 5 и не более 50 метров от здания. Расстояние между ними 100-150 метров, а до дорожного покрытия 2 метра. Для внутреннего пожаротушения имеются щиты с противопожарным инвентарем.

Дороги и водопроводная сеть прокладываются до начала строительства, чтобы обеспечить удобный проезд пожарным машинам и иметь необходимое количество воды.

Временные здания и сооружения запроектированы в соответствии с требованиями пожарной безопасности.

Пожароопасные работы проводятся в специально отведенных местах (приготовление мастик, подогрев битума и так далее). В целях безопасности рабочее место очищается от горючих и легковоспламеняющихся веществ и материалов, обеспечивается огнетушителем и ящиком с песком. Сгораемые конструкции защищаются стальными экранами. После окончания работы необходимо проверить рабочее место с целью выявления и ликвидации скрытых очагов возгорания.

Внутри зала помещения все элементы конструкций выполнены из несгораемых материалов.

Электропроводка защищается стальными трубами

Здание реакторного отделения многоэтажное и объединяет в своем составе участки различного функционального назначения.

Определение требуемой степени огнестойкости здания

Категория здания по взрыво-пожароопасности	Н, м	Степень огнестойкости здания	S этажа
	По проекту	Допустимая по нормам	По проекту	Требуется по нормам	Допустимое по нормам	По проекту
Г	79	80	I	I, II	Не ограничивается	15000

Соответствие принятых конструкций огнестойкости здания

Конструкция	Материал, размеры	Предел огнестойкости конструкций	Степень огнестойкости здания
		фактическая	по нормам	по проекту	по нормам
Несущая стена	Ж/Б толщина 1200	R 220	R 120	I	I
Купол	Ж/Б толщина 600	RЕ 130	RЕ 30	I	I
Перекрытия	Ж/Б толщина 300	REI 160	REI 60	I	I

Предел огнестойкости строительных конструкций устанавливается по времени (в минутах) наступления одного или последовательно нескольких, нормируемых для данной конструкции, признаков предельных состояний:

потери несущей способности (R);

потери целостности (Е);

потери теплоизолирующей способности (I).

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

«Нормы радиационной безопасности НРБ-76 и основные санитарные правила ОСП-72/80»., Москва Энергоиздат 1981

«Строительство атомных электростанций». Москва «Энергия» 1979

«Научно-техническая проблема 0.55.09. Задание 01.02.03. Разработать новые технические решения бассейна выдержки». Москва 1985

СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений».

СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».

Учебное пособие «Фундаменты основных зданий и сооружений атомных и тепловых электростанций», Ленинград 1991

Учебное пособие «Технология возведения зданий и сооружений». Егорова М.В. Москва 2004

«Безопасность труда в строительстве». Коптев Д.В. Москва 2003

Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений РД 34.21.122-87.

ПиН АЭ 5.10-87 «Основания реакторных отделений»

Методические указания. Главный корпус АЭС с реактором ВВЭР-1000, Куйбышев 1986

СНиП II-89-80* «Генеральные планы промышленных предприятий»

СНиП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»

ПНАЭ Г-03-33-93 «Размещение атомных станций»

СНиП II-10-75 «Благоустройство территории»

«Организация, планирование и управление строительством ТЭС и АЭС», Сапожников Ф.В., М 1982

СНиП 12-04.2002 «Безопасность проведения работ»

СНиП 2.01.01 - 82. «Строительная климатология и геофизика»

СНиП 2.01.07 - 85. «Нагрузки и воздействия»

СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции»

Байков В.Н., Сигалов Э.Е. «Железобетонные конструкции. Общий курс» Москва: Стройиздат, 1991Г.

Байков В.Н., Дроздов П.Ф., Трифонов И.А. «Железобетонные конструкции» Москва: Стройиздат, 1974г

Попов Н.Н, Забегаев А.В. «Проектирование и расчет железобетонных конструкций» Учебное пособие для строительных вузов. - Москва 1985г.

ГОСТ 20276-85. Грунты. Метод полевого определения характеристик деформируемости.

СНиП 11-02-96. Инженерные изыскания для строительства. М. 1997г.

СНиП 3.01.01-85* «Организация строительного производства»

«Технология строительных процессов» Под редакцией Данилова Н.Н., Терентьева О.М. - Москва: Высш. школа, 1997.

Евдокимов В.А. «Механизация и автоматизация строительного производства» Ленинград, 1985.

МТСН 81.3-98 «Строительные работы»

Орлов Г. Г. Охрана труда в строительстве. - М.: Стройиздат, 1984.

СНиП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»

СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве Часть 1. Общие требования»

Статья «Управление напряженным состоянием основания как средство обеспечения его надежности». Крыжановский А.Л., 2005г

Размещено на Allbest.ru