Проект 17-ти этажного жилого дома с подземной автостоянкой и административными помещениями

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

• Введение
• 1. Архитектурно-строительная часть
• 1.1 Общие данные
• 1.2 Объемно-планировочные решения
• 1.3 Архитектурно-конструктивные решения
• 1.4 Пожарная безопасность
• 1.5 Обеспечение жизнедеятельности маломобильных групп населения
• 1.6 Мероприятия по энергосбережению
• 2. Расчетно-конструктивная часть
• 2.1 Сбор нагрузок на перекрытие
• 2.2 Расчет плиты перекрытия в ПК Лира-САПР
• 2.3 Расчет плиты перекрытия
• 2.4 Расчет плиты перекрытия на продавливание
• 2.5 Расчет простенка, как внецентренно сжатого элемента
• 3. Основания и фундаменты
• 3.1 Исходные данные
• 3.2 Нагрузки, действующие на фундамент
• 3.3 Инженерно-геологические условия площадки строительства
• 3.4 Расчет и проектирование свайного фундамента
• 3.5 Расчет и конструирование ростверка
• 4. Проект монтажных работ
• 4.1 Выбор монтажного крана, грузозахватных средств
• 4.2 Технология монтажа
• 4.3 Мероприятия по охране труда
• 4.4 Защита окружающей среды
• 5. Проект организации строительства
• 5.1 Расчет площади административно бытовых помещений
• 5.2 Расчет площади складов на строительной площадке
• 5.3 Расчет потребности строительства в воде
• 5.4 Расчет потребности в электроэнергии
• 5.5 Методы производства работ
• Библиографический список

Введение

Технология строительства жилых зданий и сооружений ARXX является одной из самых эффективных энергосберегающих технологий, сочетающая в себе высокую скорость возведения, низкую себестоимость и высокие потребительские качества.

Преимущества системы:

1) Высокая скорость возведения стен, благодаря применению несъемной опалубки из пенополистирола, которая дает возможность возведения многослойной ограждающей конструкции с необходимым сопротивлением теплопередачи за один технологический цикл, т. е. стена не требует дальнейшего утепления. Использование продуктов технологии ARXX позволяет возводить стены примерно в 10 раз быстрее, чем стены из кирпича.

2) Низкая себестоимость строительства является результатом высокой производительности процесса, позволяющего существенно снизить трудозатраты. Стена имеет меньший вес по сравнению с кирпичной, это позволяет строителям снизить расходы на производство работ по устройство фундамента стоящегося здания.

3) Низкая материалоемкость технологического процесса. Стены дома, построенного по технологии ARXX, почти в два раза тоньше стандартной кирпичной стены с утеплителем, поэтому занимают меньшую площадь внутренних помещений.

4) Высокие теплоизоляционные характеристики возведенных стен. Стены системы ARXX представляют собой сэндвич из бетонной сердцевины, помещенной между двумя слоями пенополистирола. Благодаря сходству с устройством термоса, происходит непосредственный обогрев самого помещения, а не наружных стен, позволяя получить комфортное тепло внутри помещения.

5) Монолитный способ производства, позволяет получить бесстыковое соединение стен, что обеспечивает высокие показатели защиты от ветра.

6) Высокие пароизолирующие свойства. Стены действуют как барьер для влажного наружного воздуха.

7) Высокие показатели звукоизоляции. Стены, выполненные по технологии ARXX снижают уровень звука. Это особенно важно для зданий, строящихся вблизи транспортных магистралей.

8) Отсутствие тепловых мостов. Вследствие монолитности стен, помещения со стенами, возведенные по системе ARXX не имеют мостиков холода.

9) Прочность стены.

10) Обеспечиваются высокие показатели пожаробезопасности. Испытание на огнестойкость показали способность противостоять огню в течение 4 часов.

Кроме перечисленных выше достоинств, она безопасна для людей и окружающей среды. При тестировании максимальный достигнутый коэффициент токсичности пенопластовой опалубки был не выше того же показателя для деревянных конструкций. Пенопласт инертный материал, в процессе эксплуатации помещений со стенами, выполненными по технологии ARXX, отсутствует опасность возникновения грибка и плесени.

Проектируемый объект представляет собой 17-ти этажный жилой дом с подземной автостоянкой и административными помещениями.

Цокольный этаж занимает подземная парковка на 100 мест с автомойкой и подсобными помещениями для хранения колес.

На первом этаже жилого дома расположены административные помещения предназначенные для размещения: ресторана-кафе, стоматологической клиники, офиса или отделения банка.

На втором этаже размещены офисные помещения с отдельными входами.

Зонирование дома исключает пересечение жилой части с общественной.

Этажи с 3 по 14 - жилые, с одно, двух и трехкомнатными квартирами на каждом этаже. 15 этаж - технический. На двух последних этажах находятся двухуровневые квартиры - пентхаусы, по два в каждой секции дома.

Оптимально разделены жилые и нежилые части здания, а входные группы и лифтовые холлы визуально связаны друг с другом.

По градостроительному плану, одна из секций жилого дома смещена относительно двух других.

Основные несущие конструкции жилого дома выполнены из монолитного железобетона, высота этажа - 3,0 м.

1. Архитектурно-строительная часть

1.1 Общие данные

Проектируемый объект - 17-ти этажный жилой дом с подземной автостоянкой.

Место строительства - город Екатеринбург.

Природно-климатические условия района строительства:

- нормативное значение ветрового давления 0,23 кПа (23 кг/мІ) для I ветрового района по [2];

- расчетное значение веса снегового покрова - 1,8 кПа (180 кг/мІ) для III снегового района по [2];

- климатический район строительства по ГОСТ 16350-80 - II₄;

- расчетная температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 составляет по [1] -35°С;

- температура воздуха наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92 составляет по [1] -40°С;

- продолжительность отопительного периода: 230 суток;

- средняя температура отопительного периода составляет -6,0°С;

- зона влажности - сухая.

Участок, отведенный под строительство жилого дома, находится в Верх-Исетском административном районе по адресу улица Ясная 20.

Строительство будет производиться в стесненных условиях.

Архитектура здания - это современное сочетание эстетики и функциональности.

Благодаря индивидуальным решениям фасадов, здание вносит стилевое разнообразие в окружающую застройку. В отделке фасадов жилого комплекса использованы декоративные штукатурки. Цвет окон и витражей - темно-коричневый

Верхние 2 этажа занимают двухуровневые квартиры со свободной планировкой и двусветным остеклением.

Температура внутреннего воздуха в помещении +21°С. Влажностный режим внутри помещения - нормальный цint = 55%.

В жилых помещениях комплекса работает приточно-вытяжная механическая вентиляция. Воздух в квартиры подается централизованно, с помощью модульных установок, расположенных на техническом этаже. Поступающий воздух очищается в фильтрах класса Еu5 и в холодный период подогревается. В каждую квартиру от общей шахты ведет свой воздуховод. При этом, в стене установлен огнезадерживающий клапан и регулятор расхода воздуха с электроприводом. Вытяжка воздуха из каждой квартиры осуществляется принудительно, через санузлы, ванные комнаты и кухни. Отработанный воздух выбрасывается из технического помещения, размещенного выше кровли.

Система кондиционирования обеспечивает комфортную среду внутри дома - регулировать температуру можно индивидуально. Запроектированы места установки наружных блоков этажных сплит-систем на переходных лоджиях.

Здание оборудовано автономной газовой котельной. Котельная расположена на кровле здания в средней секции и предназначена для генерации, распределения, учета и регулирования тепловой энергии в системах отопления, горячего водоснабжения и вентиляции. Теплоноситель системы - вода с параметрами 90 / 70 С. Температура автоматически регулируется котельной в зависимости от погоды. Проектом предусмотрено три магистральных трубопровода (посекционно) с индивидуальными системами отопления для квартир, автостоянки, встроенных и офисных помещений. Принцип подключения каждой квартиры к отоплению - автономный - посредством теплообменника. Это дает каждому жильцу больше свободы в выборе способов обогрева квартиры. Например, можно сделать водяные "теплые полы", которые никак не повлияют на комфорт и температуру теплоносителя в соседних квартирах. А главное -проектом предусмотрена возможность дополнительно подогревать при помощи отопления приточный воздух из вентиляции.

Внутри газовой котельной предусмотрен генератор резервного электроснабжения. В случае аварийного отключения электричества все системы жизнеобеспечения "Ясной Поляны" будут работать.

В жилом комплексе производится комплексная многоступенчатая очистка воды. Первая ступень очистки - механическая. Она решает проблемы, связанные с наличием в воде взвешенных частиц, ржавчины, окалины, песка и всего того, что выводит из строя водоразборную арматуру и загрязняет фильтры тонкой очистки, установленные в квартирах. Вторая ступень - обезжелезивание. Фильтр удаляет различные химические соединения железа, которые попадают в воду из магистральных труб. Этот фильтр делает воду прозрачной. Следующий этап - дезинфекция воды ультрафиолетовыми стерилизаторами. И последний - это очистка при помощи угольных фильтров, которые удаляют хлор и органические примеси, устраняют неприятный вкус и запах. В каждую квартиру "Ясной Поляны" попадает прозрачная питьевая вода, прошедшая четыре степени очистки!

Насосная станция высшей категории надежности (все оборудование - производства Германии), размещенная в уровне парковки, обеспечивает хороший напор воды в системах внутреннего водопровода.

Современное оборудование по очистке воды, высококачественные водопроводные коммуникации в сочетании с высокопроизводительным насосным оборудованием - все это позволяет достичь бесперебойной подачи чистой воды

1.2 Объемно-планировочные решения

Проектируемый объект представляет собой 17-ти этажный жилой дом с подземной автостоянкой и административными помещениями.

Цокольный этаж занимает подземная парковка на 100 мест с автомойкой и подсобными помещениями для хранения колес.

На первом этаже жилого дома расположены административные помещения предназначенные для размещения: ресторана-кафе, стоматологической клиники, офиса или отделения банка.

На втором этаже размещены офисные помещения с отдельными входами.

Зонирование дома исключает пересечение жилой части с общественной.

Этажи с 3 по 14 - жилые, с одно, двух и трехкомнатными квартирами на каждом этаже. 15 этаж - технический. На двух последних этажах находятся двухуровневые квартиры - пентхаусы, по два в каждой секции дома.

Оптимально разделены жилые и нежилые части здания, а входные группы и лифтовые холлы визуально связаны друг с другом.

По градостроительному плану, одна из секций жилого дома смещена относительно двух других.

Основные несущие конструкции жилого дома выполнены из монолитного железобетона, высота этажа - 3,0 м.

1.3 Архитектурно-конструктивные решения

Здание запроектировано в монолитном каркасе с жестким сопряжением стен и перекрытий. Пространственная жесткость здания обеспечивается совместной работой поперечных и продольных монолитных стен и горизонтальных дисков перекрытий.

Конструктивная схема зданий обеспечивает геометрическую неизменяемость, устойчивость и восприятие всех вертикальных и горизонтальных нагрузок. Общая устойчивость и геометрическая неизменяемость зданий при пожаре обеспечивается соответствующими пределами огнестойкости несущих конструкций и узлов их сопряжений в соответствии со СНиП 21-01-97* ("Пожарная безопасность зданий и сооружений").

Фундаменты - свайные на забивных сваях-стойках с жестким сопряжением оголовков свай с ростверком. Сваи - по серии 1.011.1-10 квадратные сечением 300х 300 (мм) из бетона В 25, W8, F50.

Ростверки - монолитные из бетона В 25. W8, F50.

Стены подземной автостоянки - монолитные железобетонные из бетона В 25, W8, F50.

Несущие стены надземной части здания - монолитные железобетонные из бетона класса В 25.

Перегородки из твинблоков, гипсовых пазогребневых плит, кирпича марки КП - О 150/15.

Плиты перекрытий - монолитные железобетонные диски толщиной 180мм из бетона класса В 25.

Лестницы - монолитные железобетонные с раздельным бетонированием.

Лифты - KONE.

Кровля - плоская рулонная наплавляемая, на отдельных участках инверсионная эксплуатируемая.

Окна - высокого качества, созданные на основе немецкой профильной системы Аluplast IDEAL 4000.

Двери: входные группы - пластиковые, с применением двухкамерных стеклопакетов системы PROPLEX; входные двери в квартиры - сейф-двери, класс прочности М 1; межкомнатные двери - ДСП, МДФ ламинированные

Для утепления кровли используется пенополистирол, для утепления стен подвала - минераловатные плиты Лайт Баттс "ROCKWOOL".

Наружная отделка стен - высококачественная штукатурка типа CEREZIT.

Облицовка цоколя - полированный искусственный камень.

Внутренняя отделка стен и перегородок - улучшенная штукатурка с последующей окраской.

Отделка потолков всех помещений выполняется под последующую окраску.

Полы административных помещений первого и второго этажа здания - керамогранит. Полы квартир - армированная стяжка. Выполнен лишь минимум отделки. Это обусловлено принципом свободной планировки.

1.4 Пожарная безопасность

Пожаробезопасность конструкций и материалов:

Материалы, применяемые для отделки здания, имеют соответствующие пожарные сертификаты.

Встроенные помещения отделены от других помещений здания несгораемыми стенами и перекрытиями с пределом огнестойкости не менее 1 часа.

Пути эвакуации, эвакуационные и аварийные выходы:

Эвакуация людей из жилого дома предусматривается через лестничные клетки типа Л 1. В каждой лестничной клетке расположены 2 лифта, опускающихся до 1 этажа. Шахта лифта выполнена из негорючих материалов. Выходы из лестничных клеток предусмотрены непосредственно наружу на прилегающую территорию. Эвакуация предусмотрена через лестничную клетку типа Н 1.

Выходы на кровлю и на чердак предусмотрены из каждой лестничной клетки в соответствии с требованиями норм, эвакуационные выходы из подземной автостоянки непосредственно наружу.

Противодымная защита путей эвакуации предусматривает устройство световых проемов в наружных стенах лестничных клеток Л 1 площадью не менее 1.2 кв. м. на каждом этаже.

Инженерные системы и оборудование здания:

жилой дом (высотой более 28 метров) оснащен двумя лифтами - пассажирским (с грузоподъемностью 400кг) и грузопассажирским (грузоподъемностью 630кг). Грузопассажирский лифт обеспечивает транспортировку пожарных подразделений в соответствии с НПБ 250. Система управления лифта позволяет объединять групповым управлением лифты между собой, подключение к системе диспетчеризации, обеспечивает выполнение режимов "пожарная опасность" и "перевозка пожарных подразделений"

Двери шахты лифтов - противопожарные с пределом огнестойкости не менее часа (Е 160).

Ограждающие конструкции шахт лифтов имеют предел огнестойкости не менее 2 часов (RЕ 1120).

Двери лифтового холла - противопожарные 2-го типа в дымо-газонепроницаемом исполнении с устройствами самозакрывания и уплотнения в притворах.

Для дымоудаления из поэтажных коридоров предусмотрена шахта с принудительной вытяжкой и клапанами, устраиваемыми на каждом этаже.

В верхнюю зону шахт лифтов автономной системой приточной противодымной вентиляции обеспечена подача наружного воздуха для создания избыточного давления при пожаре (по СНиП 2.04.05 "Отопление, вентиляция и кондиционирование"). Защита здания автоматической пожарной сигнализацией предусмотрена в соответствии с НПБ 110.

Обеспечение взрывопожарной безопасности: Планировочные, конструктивные и технические решения помещений магазинов и офисов соответствуют нормативным требованиям пожарной безопасности и эвакуации людей.

Встроенные помещения магазинов и офисов отделены от других помещений здания несгораемыми стенами и перекрытиями с пределом огнестойкости не менее 1 часа.

Проектом предусмотрены аварийное освещение и автоматическая пожарная сигнализация.

Наружное пожаротушение осуществляется от наружного пожарного гидранта.

Все металлические не токоведущие части электрических установок заземлены.

К проектируемому зданию по всему его периметру обеспечен подъезд пожарных автомобилей.

В соответствии с "Техническим регламентом о требованиях пожарной безопасности" Федерального закона от 22.07.2008 № 123-Ф 3 и требованиями [3] в проекте принято:

- уровень ответственности здания - II (ГОСТ 27751-88*);

- степень огнестойкости здания - I;

- категория функциональной пожарной опасности:

- Ф 1.3-жилой дом;

- Ф 3.1 -магазины;

- Ф 4.3 - офисы.

- класс конструктивной пожарной опасности - С 0;

- класс пожарной опасности строительных конструкций - К 0.

Таблица 1.1 Огнестойкость основных конструкций здания

Строительные конструкции	Характеристики	Предел огнестойкости	Класс пожарной опасности конструкций
		Нормир.	Фактич.	Нормир.	Фактич.
Несущие элементы здания	Монолитный железобетон	R 120	R 120	К 0	К 0
Междуэтажные перекрытия	Монолитный железобетон	REI 60	REI 60	К 0	К 0
Лестничные клетки	Монолитный железобетон	REI 120	REI 120	К 0	К 0
Лестничные площадки	Монолитный железобетон	R 60	R 60	К 0	К 0
где E - потери целостности, I - потери теплоизоляционной способности, R - потери несущей способности.



Рис.1.1 План эвакуации

1.5 Обеспечение жизнедеятельности маломобильных групп населения

Ширина путей движения на участках при встречном движении инвалидов на креслах-колясках(коридоры, пандусы) должна быть 1,8 м с учетом габаритных размеров кресел-колясок по ГОСТ Р 50602. Продольный уклон пандусов не более 5%, поперечный уклон не более 1-2%. Ширина балконов и лоджий 1,4 м в свету. Глубина пространства для маневрирования кресла-коляски перед дверью при открывании "от себя" 1,2 м, а при открывании "к себе" - 1,5 м при ширине 1,5 м. Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами и входами на лестницы и пандусы, а также перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную контрастно окрашенную поверхность. Ширина дверных и открытых проемов в стене, а также выходов из помещений и из коридоров на лестничную клетку 0,9 м. Ширина марша лестниц, доступных МГН 1,35 м. Ширина проступей лестниц 0,3 м, а высота подъема ступеней - 0,15 м. Уклоны лестниц не более 1:2. Ступени лестниц на путях движения инвалидов и других маломобильных групп населения сплошные, ровные, без выступов и с шероховатой поверхностью. Ребро ступени имеет закругление радиусом 0,05 м. Ширина пандуса при исключительно одностороннем движении 1,0 м. Площадка на горизонтальном участке пандуса при прямом пути движения или на повороте глубиной 1,5 м.

1.6 Мероприятия по энергосбережению

Исходные данные:

Район строительства - г. Екатеринбург;

Зона влажности района строительства - сухая;

Расчетная зимняя температура наружного воздуха самой холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 t_exp^5xp = -35°С;

Средняя температура самого холодного месяца t_exp = - 15,3°С;

Средняя влажность самого холодного месяца ц_exp = 77%;

Средняя температура отопительного периода t_ht = - 6,0°С;

Продолжительность отопительного периода z_ht = 230 суток;

Расчетная температура внутреннего воздуха t_int = +21°С;

Влажностный режим помещения ц_int = 55%;

Влажностный режим внутри помещения - нормальный;

Условия эксплуатации ограждающей конструкции - Б.

Теплотехнический расчет стенового ограждения:



Рис.1.2 Состав стенового ограждения.

Состав стенового ограждения:

1) Листы гипсовые обшивочные ₁ = 1050 кг/мі, ₁ = 0,025м, ₁ = 0,34 Вт/(м С);

2) пенополистирол ₂ = 24 кг/мі, ₂ = 0,065 м, ₂ = 0,04 Вт/(м С);

3) монолитный железобетон ₃ = 2500 кг/мі, ₃ = 0,16м, ₃ = 1,92 Вт/(м С).

4) пенополистирол ₄= 24 кг/мі, ₄= 0,065 м, ₄ = 0,04 Вт/(м С);

5) штукатурка из известково-песчаного раствора ₅= 1600 кг/мі, ₅ = 0,005м, ₅= 0,7 Вт/(м С).

Определяем величину градусо-суток отопительного периода D_d:

Находим нормируемое значение сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции R_reg:

где a и b - коэффициенты, принимаемые по таблице 4 [4].

Общее сопротивление конструкции теплопередаче равно:

Рассчитываем сопротивления тепловосприятию внутренней и наружной поверхностей ограждения:

где б_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, б_int = 8,7 Вт/мІ·°С (табл. 7, [5]),

б_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, б_ext = 23 Вт/мІ·°С.

Вычисляем термическое сопротивление конструкции ограждения:

Дополнительное утепление не требуется.

Расчет точки росы.

Определим температуру на внутренней поверхности ограждения:

Температура точки росы определяется в зависимости от t_int и ц_int.

Предельное парциальное давления, учитывая параметры внутренней среды при t_int = 21°С составляет E_max = 2488 Па.

Величина фактического парциального давления:

Температура точки росы t_р = 11,62 ?С.

Так как ф_int = 19,24 °С > t_р = 11,62 °С, то конденсат на внутренней поверхности ограждения не выпадает, что соответствует комфортно-гигиеническим требованиям внутренней среды помещения.

Фактическое значение температурного перепада между температурой внутреннего воздуха и температурой на поверхности ограждения:

Так как Дt = 1,76 ?C < Дt_n = 4,5 ?С, то обеспечивается комфортность пребывания человека в помещении.

Вывод: конструкция стенового ограждения удовлетворяет требованиям [4] по условиям энергосбережения и обеспечения санитарно-гигиенических и комфортных условий.

Теплотехнический расчет покрытия:

Состав покрытия:

1) железобетонная плита

₁ = 2500 кг/мі, ₁ = 0,20м, ₁ = 1,92 Вт/(м С);

2) гидроизоляция "Изоэласт";

3) керамический гравий ₃= 600 кг/мі, ₃ = 0,18м, ₃ = 0,17 Вт/(м С);

4) утеплитель пенополистирол ₄ = 25 кг/мі, ₄=х, ₄= 0,031 Вт/(м С);

5) полиэтиленовая пленка марки Т;

6) стяжка из цементно-песчаного раствора

₆= 1800 кг/мі, ₆ = 0,05 м, ₆= 0,76 Вт/(м С).

Определяем величину градусо-суток отопительного периода D_d:

Находим нормируемое значение сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции R_reg:

где a и b - коэффициенты, принимаемые по таблице 4 [4].

Общее сопротивление конструкции теплопередаче равно:

Рассчитываем сопротивления тепловосприятию внутренней и наружной поверхностей ограждения:

где б_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, б_int = 8,7 Вт/мІ·°С (табл. 7, [5]),

б_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, б_ext = 23 Вт/мІ·°С.

Вычисляем термическое сопротивление конструкции ограждения:



Для определения толщины утеплителя принимаем R₀ = R_reg. Тогда:

Принимаем толщину утеплителя д₄ = 120 мм. Тогда:

Расчет точки росы.

Определим температуру на внутренней поверхности ограждения:

Температура точки росы определяется в зависимости от t_int и ц_int.

Предельное парциальное давления, учитывая параметры внутренней среды при t_int = 21°С составляет E_max = 2488 Па.

Величина фактического парциального давления:

Температура точки росы t_р = 11,62 ?С.

Так как ф_int = 19,2 °С > t_р = 11,62 °С, то конденсат на внутренней поверхности ограждения не выпадает, что соответствует комфортно-гигиеническим требованиям внутренней среды помещения.

Фактическое значение температурного перепада между температурой внутреннего воздуха и температурой на поверхности ограждения:

Так как Дt = 1,8 ?C < Дt_n = 4?С, то обеспечивается комфортность пребывания человека в помещении.

Вывод: конструкция покрытия удовлетворяет требованиям [4] по условиям энергосбережения и обеспечения санитарно-гигиенических и комфортных условий.

Расчет звукоизоляции монолитного перекрытия между помещениями квартир.

В соответствии с требованиями СНиП 23-03-2003 "Защита от шума и акустика", нормативный индекс изоляции воздушного шума R_w в дБ и приведенного уровня ударного шума под перекрытием L_nw в дБ следует принимать по табл. 7 СНиП.

Для домов категории Б (комфортные условия):

R_w=52 дБ; L_nw=58 дБ.

1. Расчет изоляции воздушного шума монолитным перекрытием

Индекс изоляции воздушного шума Rw в дБ перекрытием определяется по табл. 15 " Руководство по расчету и проектированию звукоизоляции ограждающих конструкций зданий" (к СНиП 23-03-2003 Защита от шума), в зависимости от величины индекса изоляции воздушного шума плитой перекрытия R_wo определенного в соответствии с п. п. 3.3 и частоты резонанса fp в Гц, определяется по формуле:

где Е_д=6,6·105 Па (динамический модуль упругости звукоизоляционного слоя);

m₁=450 кг/мІ (поверхностная плотность сплошной ж.б. плиты);

m₂=110,8 кг/мІ (поверхностная плотность выше звукоизоляционного слоя);

h₃=h₀·(1-е),

где h₀ - толщина звукоизоляционного слоя в не обжатом состоянии - 0,008 м;

е - относительное сжатие материала под нагрузкой - 0,1;

h3=0,008-(l-0,l)=0,0072 м.

R_wo=37•lgm₁+55•lgК-43, дБ,

где m₁ - поверхностная плотность плиты перекрытия и К - коэффициент;

m₁=h_пр·г,

где h_пр - приведенная толщина плиты перекрытия и г - плотность бетона;

m₁=0,18•2500=450 кг/мі.

для монолитных плит перекрытия К=1;

R_wo=37•lg450-43=55 Гц.

В зависимости от f_p и R_wо определяем R_w=55 дБ, что больше 52 дБ нормируемого значения индекса изоляции воздушного шума по СНиП.

2. Расчет изоляции ударного шума монолитным перекрытием

Индекс приведенного уровня ударного шума L_nw пepeкрытиeм с полом на звукоизоляционном слое определяется по табл. 17 " Руководство по расчету и проектированию звукоизоляции ограждающих конструкций зданий" (к СНиП 23-03-2003 Защита от шума), в зависимости от величины индекса приведенного уровня ударного шума перекрытия L_nwo, определяемого по табл. 18 и частоты колебания пола, лежащего на звукоизоляционном слое - f₀, определяемой по формуле:

где Е_Д=6,6·105 Па;

h₃=0,0072 м;

m₂=110,8 кг/мІ.

L_nwo=76 дБ для плиты с поверхностной плотностью 450 кг/мІ.

По табл. 17 L_nw=56 дБ, что меньше нормативного значения индекса изоляции ударного шума перекрытием по СНиП.

Вывод: таким образом, состав междуэтажного перекрытия, где в качестве звукоизоляционного слоя заложен вспененный полипропилен пенотерм® нпп лэ толщиной 8 мм, соответствует требованиям снип 23-03-2003"защита от шума и акустика".

2. Расчетно-конструктивная часть

2.1 Сбор нагрузок на перекрытие

Сбор нагрузок на перекрытие производим в табличной форме (табл.2.1):

Таблица 2.1

№ п/п	Нагрузка	Нормативная нагрузка, кН/мІ	Коэффициент надежности по нагрузке, гf	Расчетная нагрузка, кН/мІ
1	Керамогранит на мастике t = 0,03 м (г = 24 кН/мі)	0,72	1,3	0,94
2	Арм. цем.-песч. стяжка t = 0,05 м (г =18 кН/мі)	0,90	1,3	1,17
3	1 слой полиэтиленовой пленки t = 0,001 м г =9,5 кН/мі	0,0095	1,3	0,012
4	Экструдированный пенополистирол t = 0,1 м (г =0,3 кН/мі)	0,03	1,3	0,039
	Итого:	1,66		2,161
5	Монолитная плита t = 0,18 м (г = 25 кН/мі)	4,5	1,1	4,95
6	Полезная нагрузка:	2	1,2	2,4
	Всего:	8,16		9,51

Схема плиты перекрытия

2.2 Расчет плиты перекрытия в ПК Лира-САПР

Деформированная схема

Моменты в плите по оси х

Моменты в плите по оси у:

2.3 Расчет плиты перекрытия

Определение значений моментов:

Момент на опоре в первом пролете:

Момент в первом пролете:



Момент на опоре во втором пролете:

Момент во втором пролете:

Подбор сечения арматуры

Принимаем арматуру класса А 400.

Расчетное значение сопротивления арматуры растяжению: R_s=355МПа.

Величина защитного слоя бетона: а = 30 мм.

Рабочая высота сечения плиты:

h₀ = h_пл - а = 180 - 30 = 150 мм.

Требуемая площадь арматуры:

Принимаем 5 стержней Ш 12 мм с шагом S = 200, .

Принимаем 5 стержней Ш 8 мм с шагом S = 200, .

2.4 Расчет плиты перекрытия на продавливание

свайный фундамент транспортный помещение

Принимаем класс бетона по прочности на сжатие В 25.

Момент на опоре в первом пролете:

Момент на опоре во втором пролете:

Неуравновешенный момент:

Погонная жесткость плиты:

Погонная жесткость колонны:



Момент, воспринимаемый плитой:

Площадь приложения продавливающей силы:

Продавливающая сила:

Условие прочности при продавливании элемента без поперечной арматуры:

Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

Периметр первого контура расчетного поперечного сечения:

Предельный изгибающий момент, воспринимаемый бетоном:

Момент сопротивления расчетного контура поперечного сечения:

Условие выполняется. Продавливание плиты не произойдет. Постановка поперечной арматуры не требуется.

2.5 Расчет простенка, как внецентренно сжатого элемента

Расчет проводим для простенка первого этажа, расположенного по внутренней оси здания.

Расчетная схема

Принимаем расстояние от края до растянутой арматуры:

h₀ = h_к - а = 400 - 30 = 370 мм.

Материал колонны принимаем бетон класса В 25.

Продольную арматуру принимаем класса А 400.

Расчетное усилие на колонну:

Расчетная длина простенка: l₀ = 0,7 · Н_эт = 0,7 · 3,0 = 2,1 м.

Момент, воспринимаемый колонной: М= 16,87 кНм.

Определяем случайный эксцентриситет как наибольший из условий:

Принимаем е_a = 2 см.

Высота сжатой зоны бетона в первом приближении (при N_s = N_sc):

Условие прочности:

Расчетный эксцентриситет:

где з - коэффициент увеличение эксцентриситета:

По СП 52-101-2003 для любой формы сечения:

где D - жесткость железобетонного элемент:

Принимаем на 1 м простенка 5 стержней с шагом 200 Ш 22 мм А 400, A_s = 38,01смІ.



Проверяем условие прочности:

Условие выполняется.

Коэффициент армирование:

Принимаем 5 стержней Ш 22 мм А 400.

3. Основания и фундаменты

3.1 Исходные данные

Инженерно-геологические условия площадки строительства установлены бурением 5 скважин на глубину 15 м. Подземные воды не встречены.

Таблица 3.1 Инженерно-геологические условия площадки

№ слоя	Тип грунта		Толщина слоя, м
			С-9 251,45	С-7 251,52	С-8 251,54	С-5 251,43	С-6 251,77
1	Почвенно-растительный	h1	0,2	0,2	0,2	0,2	0,5
2	Суглинок озерно-болотный	h2	1,4	1,3	1,8	0,6	0,7
3	Супесь пролювиальная	h3	0,9	0,5	1,0	0,7	0,7
4	Супесь элювиальная твердая	h4	Толщина слоя до глубины 15 м не установлена

Исходные показатели физико-механических свойств грунтов взяты на основе Заключения об инженерно-геологических изысканиях на объекте "17-ти этажное жилое здание с подземной автостоянкой по ул. Ясной в г. Екатеринбурге".

Таблица 3.2 Показатели физико-механических свойств грунтов

№ слоя	Тип грунта	n, т/м3	W, %	s, т/м3	I/II, т/м3	Wр, %	WL, %	Е, МПа	СI/СII, кПа	I/II, град
2	Суглинок озерно-болотный	1,96	23,9	2,72	1,91 1,93	13,5	29,5	14,0	15,0 22,2	16/18
3	Супесь пролювиальная	1,91	28,1	2,68	1,86 1,88	24,4	31,4	8,0	4,0 6,0	19/20
4	Супесь элювиальная твердая	1,94	25,2	2,72	1,89 1,91	22,7	29,0	10,0	3,0 4,0	19/21

3.2 Нагрузки, действующие на фундамент

Наиболее нагруженными являются фундаменты под стеной по оси 2, нормативные значения усилий на уровне обреза для этих фундаментов приведены в таблице 3.3.

Таблица 3.3

Усилия	Нагрузки
	Постоянная (1)	Снеговая (2)	Ветровая (3)	Полезная (4)
Nn, кН	N1 = 1296,4	N2 = 323,8	N3 = 0,06	N4 = 162,2
Mn, кНм	M1 = 3,8	M2 = 1,98	M3 = 4,56	M4 = 0,1
Qn, кН	Q1 = 2,9	Q2 = 1,42	Q3 = 3,02	Q4 = 0,72

Нормативные значения усилий на уровне обреза фундамента для основного сочетания нагрузок:

Для расчетов по деформациям (г_f = 1,0):

Для расчетов по несущей способности (г_f = 1,2):

3.3 Инженерно-геологические условия площадки строительства

Рис. 3.1 Схема расположения скважин



Рис. 3.2 Инженерно-геологические разрезы I-I, II-II

3.4 Расчет и проектирование свайного фундамента

Рассмотрим вариант свайного фундамента из забивных висячих свай сечением 300х 300 мм, погружаемых дизельным молотом.

В качестве несущего слоя висячей сваи принимаем супесь элювиальную твердую (слой 4).

Принимаем типовую железобетонную сваю С-12-30 квадратного сечения 300х 300 мм, длиной L = 12 м. Класс бетона сваи В 25.

Определяем несущую способность одиночной сваи из условия сопротивления грунта основания , кН, по формуле (7.8) СП 24.13330-2011, т.к свая не опирается на скалу, то принимаем формулу для висячей сваи:

расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемый равным 300 кПа;

Для определения f₁ расчленяем каждый однородный пласт грунта на слои толщиной l_i ? 2 м и устанавливаем среднюю глубину каждого слоя, считая от уровня природного рельефа. По табл. 7.3 СП 24.13330-2011 устанавливаем:

для суглинка при IL = 0,65 и z1 = 0,5 м	f1 = 6 кПа
для супеси при IL = 0,5 и z2 = 1,15 м	f2 = 12,75 кПа
для супеси при IL = 0,4 и z3 = 6,75 м	f3 = 31,75 кПа

Площадь опирания сваи на грунт:

А = 0,30 м • 0,30 м = 0,09 мІ

Периметр сваи:

U = 0,30 м • 4 = 1,2 м

Для сваи сплошного сечения, погружаемой забивкой дизельным молотом, по табл. 7.4 СП 24.13330-2011: гcR = 1,0, гсf = 1,0, гc = 1,0.

Тогда:

F_d = г_c•(г_cR•R•A + u?г_cf • f_i • h_i) =1,0•[1,0 • 300кПа • 0,09мІ + +1,2м•1•(6кПа•0,6м + 12,75кПа•0,7м + 31,75кПа•10,5м] = 442,08кН

Назначаем глубину заложения подошвы ростверка.

Расчетная глубина промерзания грунта от поверхности планировки DL:

где, коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений - по таб. 5.2 СП 22.13330.2011 при ;

величина, принимаемая равной для супесей 0,28 м;

безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе.

Согласно схеме низ ростверка будет располагаться на отметке -4,660, учитывая планировочную отметку поверхности грунта глубина заложения ростверка будет равна 1,74 м, что больше расчетной глубины сезонного промерзания грунта.

Определяем требуемое число свай в фундаменте в первом приближении при N_colI= 2100,1 кН:

Принимаем 10 свай.



Рис. 3.3 Размещение свай в плане

Собственный вес ростверка и вес грунта на его уступах приближенно определим по формуле:

Где b и -ширина и толщина ростверка, м;

=1,1-коэффициент надежности по нагрузке;

=24 кН/- удельный вес железобетона;

-ширина стены тех.этажа, м;

-средняя высота грунта на уступах, м;

-удельный вес грунта обратной засыпки, кН/;

=1,15 - коэффициент надежности по нагрузке для насыпных грунтов.

N_totI = N_{col I} += 2100.1+144.51=2244.61 кH.

Q_{tot I} = Q_colI = 7,92 кН

M_totI = M_{col I} + Q_colI•H_r = 12,29 + 7,92 • 1,74 = 26,07 кНм

Определяю расчетные нагрузки, передаваемые на крайние сваи в плоскости подошвы ростверка:

N_Imax=231,14кН;

N_Imin =217,78кН;

N_Imt= 224,46кН;

N_Imin = 217,78 кН > 0

Условия проверок выполняются.

Расчет осадки основания свайного фундамента.

Определяем модуль сдвига для слоёв в пределах погружения сваи:

Определим осадку сваи по формуле (7.40) СП 24.13330.2011:

Дополнительная осадка от j-ых свай: S_j=1.58 см.

Итоговая осадка куста сваи составляет:

S = 0,63 см+ 1,58 см = 2,21 см

Условие S = 2,21 см <S_u = 10,0 см выполняется (значение S_u = 10,0 см принято по таблице прил. Д СП 22.13330.2011).

3.5 Расчет и конструирование ростверка

Нагрузка от вышележащей кладки передается на ростверк по треугольной эпюре с максимальной ординатой над осью свай. Длина полуоснования эпюры нагрузки определяется по формуле:

где Е_в= кПа - модуль упругости бетона ростверка;

J - момент инерции ростверка, определяется:

J==,

в_с - ширина стены блоков, опирающихся на ростверк, м;

Е_к - модуль упругости блоков бетона над ростверком, Мпа, определяется по формуле:

Е_к=б·K·R = 1500·2·2800 =85·10³ кПа,

где упругая характеристика кладки из бетонных блоков, принимается по таблице 16 [9];

R- расчетное сопротивление сжатию кладки.

Величина ординаты эпюры нагрузки над гранью сваи определяется по формуле:

P₀=

L_{p -} расчетный пролет, принимаемый

L_p=1,05·L=0,158 м

L=a-d=0.450-0.300=0.15 м

Расчетные изгибающие моменты М_оп и М_пр определяются по формулам:

М_оп=-=-;

М_пр==;

Поперечную перерезывающую силу в ростверке на грани сваи определяем по формуле:

Q_оп=-=-;

Расчет продольной арматуры.

По найденным значениям изгибающих моментов определяем необходимую площадь сечения продольной арматуры ростверка. При заданном классе бетона ростверка В 25 и арматуры из стали класса А-III(R_s=355·10³кПа), принимая рабочую высоту ростверка h₀ = 0,5-0,03=0,47м, площадь арматуры определится:

- на опоре

- в пролете

Принимаем одинаковое армирование на опоре и в пролете

7Ш12АIII c A_s=9,048 смІ

Расчет поперечной арматуры:

Проверяется условие:

Q_b3·R_bt·b·h₀,

где _b3=0,6 - для тяжелого бетона;

R_bt=1050 кПа В 25;

b=1,28м;

h₀=0,47м.

188,74кН 0,6·1050·1,28·0,47=379 кН

Условие выполняется, следовательно, расчет хомутов не требуется.

Конструктивно принимаем диаметр поперечных стержней равным 8 мм, арматуру класса А-I с шагом S=200мм.

Рис. 3.4 Схема армирования ростверка.

4. Проект монтажных работ

4.1 Выбор монтажного крана, грузозахватных средств

Монтажный кран используется для подъема щитовой опалубки, бадьи с бетоном/раствором и блоков.

Исходные параметры определяются для каждого монтируемого элемента по следующим формулам:

Требуемая грузоподъемность:

где: Q_э - масса определенного элемента;

q_с - масса строповочной оснастки.

Требуемая высота подъема крюка:

где: h₀ - высота здания;

h_з - запас по высоте между низом элемента перед установкой его в проектное положение и верхом опоры, h_з = 0,5 м;

h_эл - высота элемента;

h_ст - высота строповки;

h_пол - высота полиспаста, h_пол = 2 м.

Требуемый вылет крюка:

где: с - расстояние от центра тяжести элемента до ближайшей выступающей части здания со стороны крана;

b - расстояние от оси подкранового рельса до ближайшей выступающей части здания со стороны крана, b = 4 м;

а - ширина подкранового пути, а = 6 м.

Выбор крана для поднятия опалубки:

Используем грузозахватное устройство строп четырехветвевой 4СК-10 по ГОСТ 25573-82*.

Технические характеристики:

- Грузоподъемность, т: 10,0

- Вес захвата, т: 0,05

- Высота строповки, м: 2,0.

Выбор крана для поддонов с блоками:

Рис. 1 Расчетная схема, для выбора крана

Используем стропы УСК-1.

Технические характеристики:

- Грузоподъемность, т: 2,0

- Вес захвата, т: 0,18

- Высота строповки, м: 1,3.

Выбираем кран - башенный КБМ-401П.

Технические характеристики

Наименование показателя	Ед. изм.	КБМ-401П
Максимальная грузоподъемность	т	10
Максимальный вылет	м	35
Максимальная высота подъёма горизонтальной стрелы	м	63,8
Максимальная высота подъёма наклонной стрелы	м	72,4
Максимальный угол наклона стрелы	?	30
Минимальная глубина опускания крюка	м	5
Потребляемая мощность	кВт	125

4.2 Технология монтажа

Монтаж конструкций подземной и надземной части жилого дома выполнять при помощи двух башенных кранов КБМ-401П:

кран №1 с длиной стрелы 35,00 м, грузоподъемностью 2,3-10,0 т при вылете каретки 35,00-6,00 м устанавливается вдоль оси "Бг";

кран №2 с длиной стрелы 30,00 м, грузоподъемностью 3,3-10,0 т при вылете каретки 30,00-6,00 м устанавливается вдоль оси "Дг".

Башенные краны устанавливаются на ранее выполненную монолитную плиту после набора конструкциями 100% прочности.

На башенном кране №1 установить электромеханическое ограничение поворота стрелы на углы, указанные на стройгенплане. Башенный кран №2 работает без ограничения поворота стрелы (полноповоротно).

Для исключения проноса каретки с грузом и без груза в нерабочую зону башенные краны оборудовать координатной защитой при помощи прибора ОНК-160 (координаты сетки рассчитать в ППР).

При остановках и перерывах в работе башенный кран №1 поворачивает и фиксирует стрелу в направлении территории школы №143 над строящимся домом (секция №1В), каретка придвинута на минимальный вылет, башенный кран №2 поворачивает и фиксирует стрелу в направлении территории школы №79 над строящимся домом (секция №1А), каретка придвинута на минимальный вылет

Монтаж конструкций подземной автостоянки выполнять при помощи гусеничного крана РДК-25 с длиной стрелы 22,50 м, грузоподъемностью 1,8-18,2 т при вылете крюка 18,70-5,08 м.

Для съезда гусеничного крана в котлован выполнить устройство пандуса с уклоном 1:6 .

Для прохода монтажного крана по дну котлована выполнить монтажный проезд, отсыпав щебень, толщиной слоя 20 см.

Заезд автотранспорта в котлован осуществлять задним ходом.

Складирование конструкций и материалов производить в котловане непосредственно в зоне работы гусеничного крана с учетом габарита поворотной части монтажного крана до места складирования плюс 1.00 м в объеме одной стоянки.

Одновременная работа башенных кранов и сваебоя допускается при соблюдении следующих условий:

машинисты кранов и сваебоя, стропальщики должны быть обеспечены телефонной связью (мобильной, радио);

при работе монтажных кранов расстояние при сближении подаваемых ими грузов должно быть не менее 10,00 м;

при разгрузке свай с автотранспорта при помощи башенного, гусеничного (автомобильного) крана и подача их под оголовник дизель-молота должны производиться при неработающем сваебое;

при забивке свай башенный, гусеничный (автомобильный) краны должны находиться вне опасной зоны работы сваебоя (зона вблизи размещения копра с границей полной длины копровой стрелы плюс 5,00 м);

В ППР разбить здание на захватки, разработать мероприятия для обеспечения безопасной работы одновременно монтажных кранов и сваебоя.

При разработке ППР выполнить технологические карты на каждый вид работ и монтаж всех конструктивных элементов, с учетом мероприятий по охране труда при выполнении строительно-монтажных и специальных работ. Обеспечить устойчивость, пространственную жесткость, геометрическую неизменяемость всего здания и отдельных его элементов, а также безопасные условия работ при возведении здания.

Для перевозки бетонных и растворных смесей применять передвижные бетоно- и растворовозы. Подачу бетонной смеси к месту укладки осуществлять в бадьях 1,00 мі монтажным краном (на дальнем вылете по пол бадьи).

Производство отделочных работ вести в соответствии с требованиями СНиП 3.04.01-87 "Изоляционные и отделочные покрытия".

Все работы надлежит выполнять в соответствии с требованиями СНиП 12-03-2001 (часть 1), СНиП 12-04-2002 (часть 2) "Безопасность труда в строительстве" и ППБ-01-03 "Правила пожарной безопасности в Российской Федерации".

4.3 Мероприятия по охране труда

Организация строительных площадок, участков работ и рабочих мест должна обеспечивать безопасность и здоровые условия труда работающих на всех этапах выполнения работ в соответствии с требованиями СНиП 12-03-2001 (часть 1), СНиП 12-04-2002 (часть 2) "Безопасность труда в строительстве", санитарных, противопожарных и других норм, относящихся к строительному производству.

Территория площадки, а в ходе строительства и участки производства работ должны быть ограждены согласно СНиП 12-03-2001 (часть 1). Опасные зоны должны быть обеспечены знаками безопасности, дороги и проезды - дорожными знаками. Скорость движения автотранспорта на площадке не должна превышать: 10 км/ч - на прямых участках и 5 км/ч - на поворотах.

В соответствии с действующими нормами в проекте выполнен расчет необходимых санитарно-бытовых помещений для строителей и показано на стройгенплане размещение производственно-бытового городка.

Освещение строительной площадки и мест производства строительно-монтажных работ должно отвечать требованиям СНиП 12-03-2001, СНиП 12-04-2002.

Пожарная безопасность на строительной площадке, участках работ и рабочих местах должна обеспечиваться в соответствии с требованиями ППБ-01-03 "Правила пожарной безопасности в Российской Федерации". При производстве работ должен быть обеспечен свободный проезд ко всем строящимся и временным зданиям. При прокладке кабелей через дороги необходимо устраивать переездные мостики или временные объезды.

Электробезопасность на строительных площадках, участках работ и рабочих местах должна обеспечиваться в соответствии с требованиями СНиП 12-03-2001, СНиП 12-04-2002. Строительно-монтажные работы в охранной зоне действующей линии электропередачи следует производить согласно п.7.2.5.2 указанного СНиП.

Эксплуатация грузоподъемных машин должна производиться с учетом требований ПБ 10-382-00 "Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов".

Производство работ в зоне действующих подземных коммуникаций следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 12-03-2001, СНиП 12-04-2002 "Безопасность труда в строительстве" под непосредственным руководством прораба или мастера, а в охранной зоне кабелей, находящихся под напряжением, кроме того, под наблюдением работника электрохозяйства.

При разработке ППР выполнить технологические карты на каждый вид работ и монтаж всех конструктивных элементов, а также подробные мероприятия по охране труда при выполнении строительно-монтажных и специальных работ. Обеспечить устойчивость, пространственную жесткость, геометрическую неизменяемость всего здания и отдельных его элементов, а также безопасные условия работ при возведении здания.

Исключить производство работ в ночное время суток с 2200 часов до 800 часов. При ведении работ эквивалентный уровень шума в квартирах близ расположенных жилых домов и офисных помещениях не должен превышать 45 дБа.

Исключить ослепление окон существующих жилых домов прожекторами и при проведении сварочных работ. Устанавливать защитные вертикальные экраны при проведении сварочных работ для предупреждения ослепления пешеходов.

При кладке наружных стен с внутренних подмостей необходимо по всему периметру здания устроить наружные защитные козырьки, удовлетворяющие следующим требованиям:

-ширина защитных козырьков должна быть не менее 1,50 м, и они должны быть установлены с уклоном к стене так, чтобы угол, образующийся между нижележащей частью стены здания и поверхностью козырька, был 110о, а зазор между стеной здания и настилом козырька не превышал 50 мм;

-защитные козырьки должны выдерживать равномерно распределенную снеговую нагрузку, установленную для климатического района г. Екатеринбурга, и сосредоточенную нагрузку не менее 1600 Н (160кгс), приложенную в середине пролета;

-первый ряд защитных козырьков должен иметь защитный настил на высоте не более 6,00 м от земли и сохраняться до полного окончания кладки стен, а второй ряд, изготовленный сплошным или из сетчатых материалов с ячейкой не более 50х 50 мм, должен устанавливаться на высоте 6,00-7,00 м над первым рядом, а затем по ходу кладки переставляться через 6,00-7,00 м.

Размещать на крыше материалы допускается только в местах, предусмотренных ППР, с применением мер против их падения, в том числе от воздействия ветра. Запас материалов не должен превышать сменной потребности. Во время перерывов в работе технологические приспособления, материалы и инструмент должны быть закреплены или убраны с крыши.