Расчет системы водопроводов

Размещено на http://www.allbest.ru/

К КУРСОВОЙ РАБОТЕ

по Гидрогазодинамике

НА ТЕМУ: «Расчет системы водопроводов»



Параметры для расчета

Расход воды к потребителям л/с	QI	QII	QIII
	35	75	50

Геометрические высоты характерных сечений, м	Zв	Zн	Zа	Zб	Zс	Zе	ZI	ZII	ZII
	4.5	4.0	10	7	4	6	5	11	12

Геометрические длины участков, м	l1	l2	l3	l4	l5	l6	l7
	28	150	100	450	300	160	380

г) Потеря в подогревателе, h_п=7 м;

д) Температура на участках, ^оС



Введение

Трубопроводы являются неотъемлемой частью всех тепловых установок и обеспечивают возможность их бесперебойной работы. В более широком смысле трубопроводы - это транспортные магистрали для движения различных жидкостей, газов, суспензии, продуктов сгорания, теплоносителей и т.д. Трубопроводы могут иметь самую различную форму и протяженность, а по конфигурации классифицируются на простые и сложные. теплоноситель напор водопровод нагнетание

Простыми трубопроводами называют трубопроводы без ответвлений с постоянным расходом движущейся среды на всех участках. Сеть трубопроводов, имеющие различные отводы и параллельные участки движения, относятся к классу сложных.

Гидравлический расчет является одним из важнейших разделов проектирования и эксплуатации трубопроводов.

Системы водоснабжения представляют собой сложные гидравлические системы, в которых работа отдельных звеньев находятся во взаимной зависимости.

Для правильного регулирования системы необходимо знать гидравлическую характеристику сети. Гидравлическая характеристика сети - это зависимость потери напора от расхода жидкости.

Основными задачами гидравлического расчета являются определение диаметров трубопроводов и потерь давления при заданных расходах воды. По результатам расчета строится гидравлическая характеристика сети и отдельных ее участков.



1. Гидравлический расчет линии нагнетания водопровода

Целью расчета является определение диаметров участков водопровода и потерь давления при заданных расходах теплоносителя.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью U_зад =1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

,

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с³;

U_зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда: F_тр = = 0,05 (м²).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле:

, м; (из формулы ) (1.1), где

F_тр - площадь поперечного сечения трубопровода, м.

Таким образом: (м)

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром =245 мм, б = 30 мм.

мм = 0,185 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

, м/с;



следовательно (м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1ч3 м/с.

Определяем критерий Рейнольдса по формуле:

(1.2), где

н - коеффициент кинематической вязкости, м/с².

Принимаем н = 0,3905?10^-6 м²/с при температуре t = 75єC` (из т.2, интерполяцией.)

Следовательно, ;

В зависимости от числа Рейнольдса по табл.11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкосного трения л.

Если R_e >, то л вычислим по формуле Шифринсона:

(1.3), где

К_э - коэффициент шероховатости, м,

Эквивалентная шероховатость К_э для бесшовных стальных труб (старых) находим по таблице 8:

К_э=1 мм =1·10^-3 м;



;

, и тогда

R_e =8,8·10⁵ >9,25·10⁴

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину л вычислим по формуле (1.3)

определяем потери напора на данном участке по формуле:

, м;

или:

, где

;

, где

и - геометрические отметки начала и конца трубопровода, м;

l - геометрическая длина, м;

g - ускорение свободного падения, м/с²;

- сумма коэффициентов местного сопротивления.

Вычисляем сумму коэффициентов местного сопротивления для данного участка по формуле:



, где

о_пов, о_к, о_тр, о _задв коэффициент местного сопротивления,

где о _пов, - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 о_пов=0,5.

о_тр - коэффициент местного сопротивления тройника. Значение о_тр при разделении потоков относящиеся к части общего расхода, движущейся параллельно направлению скорости суммарного потока. Для выбора о_тр находим соотношение:

По табл. 16 принимаем о_тр =1,2;

о_задв - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках. По табл. 12 о_пов=0,1.

о_к,=2,5.

При длине участка l₇ =380 м принимаем 4 поворотов и 4 компенсаторов. Отсюда:

;

м;

Находим А по формуле:

Подставив в формулу значения А и ДZ получим:



(1.4).

По формуле (1.4) определим потери напора при различных значениях расхода жидкости, и результаты расчета.

Задаемся значениями расхода Q в интервале [0ч0,075]

По данным строим график зависимости ДH = f(Q) (см. графическое приложение, кривая 7).

Расчет участка 6.

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 6 от расхода.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Q_II =0,075 м³/с

Задаемся скоростью U =1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

, м², где

Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с³.

U_зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда: F_тр = = 0,075 (м²).

Определяем лиаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

Таким образом: (м).

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром =299 мм, б = 40 мм.



мм = 0,219 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

, м/с,.

следовательно (м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1ч3 м/с.

Определяем критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

Принимаем н = 0,3905·10 ^-6 м²/с при температуре t = 75 єC по табл. 2.

В зависимости от числа Рейнольда по табл. 11. выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения л.

Если R_e >, то л вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

К_э=1 мм =1·10^-3 м;

;

, и тогда

R_e =1,1·10⁶ >1,095·10⁵

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину л вычислим по формуле (1.3):

;

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

, где

о_пов;о_к; о_тр; о _задв - коэффициенты местного сопротивления, где

о_пов - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных

кромок. По табл. 12 о_пов, =0,5.

о_тр - коэффициент местного сопротивления тройника. Значение о_тр при разделении потоков, учитывающего потери напора частичного расхода, движущегося под углом 90 ^оС к суммарному потоку. Для выбора о_тр находим соотношение:

;

;

По табл. 17 принимаем о_тр =1,2;

о _задв - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках. По табл. 12 о_зад =0,1.

о_к,=2,5.

При длине участка l₆ =160 м принимаем 3 шт. поворотов и 3 шт. компенсаторов. Отсюда:

;

Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м;

или:

, где

;

ДZ₆ = Z_II -Z_е =11-6 =5 м;

ДH = 5+1157,4·Q² (1.5).

По формуле (1.5) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в таблицу 1.3. Задаемся значениями расхода Q в интервале: [0 ч 0,16].

1.3 Расчет участка

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 5 от расхода.

Расчетные данные участка приведены в задании на проектирование.

Задаемся U = 1 м/с

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:



;

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с³.

U_зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда: (м²).

Определим диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м);

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром = 402 мм, б = 40 мм.

мм = 0,322 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

;

(м/с);

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U =1ч3 м/с.

Определяем критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

Принимаем н = 0,3905·10^-6 м²/с, при t = 75єC по табл. 2. интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольда по табл. 11. выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения л.

Если R_e >, то л вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

К_э=1 мм =1·10^-3 м;

;

, и тогда

R_e =1,3·10⁶ >1,6·10⁵;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину л вычислим по формуле (1.3):

Вычисляем суммарный коэффициент местного сопротивления на участке:

Уо =3о_пов+3о_к (1.14), где

о _пов, - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 о_пов, =0,5.

о_к,=2,5.

При длине участка 300 м, принимаем количество поворотов из соотношения 1000 м -10 отводов. Количество поворотов: шт.

Количество компенсаторов из соотношения 1000 м - 10 компенсаторов примем равное: шт.

Умножив это число на количество компенсаторов на участке, получим:

Уо = 3^.0,5+3^.2,5 =9.

Подставим известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:



, м;

или:

, где

;

ДZ₅ = Z_е -Z_с =6 - 4 =2 м;

(1.6);

По формуле (1.6) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в таблицу 1.4. Задаемся значениями расхода Q в интервале [0 ч 0,26].

Расчет участка 4.

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 4 от расхода.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью U = 1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

;

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с³.

U_зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда: (м²).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м).

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром = 219 мм, б = 30 мм.

мм = 0,159 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

;

(м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1ч3 м/с.

Определим критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

н =0,3905·10^-6 м/с при t = 75°C по табл. 2 интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения л.

Если R_e >, то л вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

К_э=1 мм =1·10^-3 м;

;

, и тогда

R_e =7,2·10⁵ >7,95·10⁴;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину л вычислим по формуле (1.4):

;

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

, где

о_пов;о_к,;о_тр;о _задв - коэффициенты местного сопротивления, где

о _пов - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 о_пов=0,5.

о_к,=2,5.

о_тр - коэффициент местного сопротивления тройника. Значение о_тр при разделении потоков, учитывающего потери напора частичного расхода, движущегося под углом 90 ^оС

к суммарному потоку. Для выбора о_тр находим соотношение:

, где

о _задв - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках . По табл. 12 о_задв =0,1.

При длине участка 450 м принимаем 6 поворотов и 6 компенсаторов П.

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

Отсюда: ;

Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м;

или:

, где

;

ДZ₄ = Z_I -Z_с =5 - 4 =1 м;

(1.7).

По формуле (1.7) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты сводим в табл. 1.4. Задаемся значениями расходов в интервале [0 ч 0,05].

По данным строим графики зависимости ДH=f(Q) (см. графическое приложение, кривая 4).

Расчет участка 3 Целью данного расчета являются определение зависимости падения давления от расхода на участке 3.

Расчетные данные участка приведены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью U= 1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода:



;

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с³.

U_зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда: (м²).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м).

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром =450 мм, б = 40 мм.

мм = 0,370 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

, м/с;

следовательно (м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1ч3 м/с.

Определим критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

н =0,3905·10^-6 м/с при t = 75°C по табл. 2 интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения л.

Если R_e >, то л вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

К_э=1 мм =1·10^-3 м;

;

, и тогда

R_e =1,4·10⁶ >1,85·10⁵;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину л вычислим по формуле (1.3):

;

Вычисляем суммарный коэффициент местного сопротивления на участке:

Уо =о_пов+о_к , где

о_пов - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок . По табл. 12 о_пов =0,5.

о_к,=2,5.

При длине участка 100 м, принимаем количество поворотов из соотношения 1000 м -10 отводов. Количество поворотов: шт;

Количество компенсаторов из соотношения 1000 м -10 компенсаторов примем равное: шт;

Умножив это число на количество компенсаторов на участке, получим:

Уо = 1^.0,5+1^.2,5 =3.

Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:



, м, (1.6),

, где

;

ДZ₃ = Z_с -Z_б =4 - 7 = - 3 м;

, (1.8).

По формуле (1.8) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в табл. 1.6. Задаемся значение расхода в интервале [0ч0,26].

Расчет подогревателя «П». Целью данного расчета является определение зависимости падения давления (потери напора) на участке «П» от расхода. Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Q_n = Q_I +Q_II+ Q_III =35+50+75 =0,16 м³/с;

Дh = 7 м - потеря напора в подогревателе (из задания);

Зависимость потери напора от расхода жидкости для подогревателя определяем по формуле:

;

.



По заданному значению потери напора в подогревателе и при известном расходе находим А:

Полученное значение А подставляем в формулу и получаем:

, (1.9).

По формуле (1.9) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости, и результаты расчета сводим в таблицу 1.2. Задаемся значениями расхода Q в интервале [0ч0,26]

Расчет участка 2.

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 2 от расхода.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью U = 1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

;

где Q - заданный расход жидкости на заданном участке, м/с³.

U_зад - заданная скорость, м/с.

Отсюда: (м²).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м).

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром =450 мм, б = 40 мм.

мм = 0,370 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

, м/с.

следовательно (м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1ч3 м/с.

Определим критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

где н = 0,9658·10^-6 м²/с при t = 22єC по табл. 2 интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения л.

Если R_e >, то л вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

К_э=1 мм =1·10^-3 м;

;

, и тогда



R_e =5,7·10⁵ >1,85·10⁵;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину л вычислим по формуле (1.3):

;

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

;

где о_пов;о_к,;о_{обр.клап,};о _задв коэффициенты местного сопротивления, где

о_пов - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 о_пов =0,5.

о_{обр.клап.} - коэффициент местного сопротивления обратного клапана определяется по табл. 15. интрополяцией;

о_{обр.клап.} =2,24;

о_задв - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках. По табл. 12 о_задв, =0,1.

о_к,=2,5. При длине участка 150 м принимаем 1 поворот и 1 компенсатор. Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

Отсюда: ;

Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м (1.6)

, где

;

ДZ₃ = Z_а -Z_н =10 - 4 = 6 м;

, (1.10).

По формуле (1.10) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в табл. 1.7. Задаемся значениями расхода Q в интервале [0ч0,26].

В результате данного расчета определены диаметры участков водопровода и потери давления при заданных расходах жидкости.



2. Гидравлический расчет линии всасывания водопровода

Целью данного расчета является определение давления всасывания P_вс. Найденное давление сравнивается с давлением насыщения P_Н. Это обусловлено тем, что всасывающий трубопровод насоса работает под разрежением, что может привести к возникновению кавитации, т.е. вскипанию жидкости с последующей конденсацией. Для предотвращения этого нежелательного явления должно выполняться условие: P_вс >P_Н.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью U_вс = 0,5 м/с.

Расход равен Q = УQ = 0,160 м³/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле по формуле:

;

(м²);

Определяем диаметр трубопровода на линии всасывания по формуле (1.1):

.

По ГОСТ 5525-61 принимаем стальную бесшовную горячекатаную трубу мм и толщиной стенки б = 19 мм.

м;

Уточняем значение скорости во всасывающем трубопроводе по формуле (1.2):

(м/с);

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 0,4 ч 0,8 м/с. Определим критерий R_е по формуле (1.3):

;

где н = 0,9658·10^-6 м²/с при t = 22єC по табл. 2 интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения л.

Если R_e >, то л вычислим по формуле Шифринсона (1.4):

К_э=1 мм =1·10^-3 м;

;

, и тогда

R_e =0,35·10⁶ >2,98·10⁵;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину л вычислим по формуле (1.3):

;

Вычислим сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

о = о_{всас.клап.} + о_пов., где

о_{всас.клап.} - коэффициент местного сопротивления всасывающего клапана с сеткой, принимаем о_{всас.клап.} = 2,15 по табл. 15. инторополяцией.

о_пов. - коэффициент местного сопротивления при колене на трубе с углом поворота 90 ^оС

о_пов. = 0,5,

и тогда Уо = 2,15+0,5 = 2,65.

Подставляем известные величины в формулу, в результате получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

ДZ = Z_вс - Z_о = 4,5-0 = 4,5 (м);

, (2.1)

По формуле (2.1) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости, и результаты расчета сводим в табл. 2.1. Задаемся значениями расхода в интервале [0ч0,26].

По данным таблицы 2.1. строим график зависимости ДH = f(Q) (см. графическое приложение, кривая 1).

По уравнению Бернулли определяем давление во всасывающем патрубке насоса (по формуле):

сечение 1-1 (0-0) сечение 2-2

U₁ = 0 U₂ = 0,572 м/с

Z₁ = 0 Z₂ = Z_вс

Р_I = P_атм (атмосф. давл.) P₂ = P_вс

Р_ати = 10⁵ Па; кг/м³ ; Z_вс = 4,5 м



;

и тогда Р_вс = сg·5,62 = 1000·9,8·5,62 = 55094 (Па) ? 55 (кПа).

При t = 22 єC; Р_н = 2,7 кПа (давление насыщения).

Сравниваем Р_н и Р_вс и видим, что Р_вс > Р_н .

Делаем вывод: при данной температуре и давлении вскипания жидкости не произойдет. В результате данного расчета определены диаметр участка 1 водопровода и потери давления при различных значениях расхода жидкости.



Заключение

По результатам проведенных расчетов строятся графики зависимости потерь напора от расхода жидкости и для каждого участка заданного трубопровода. При этом данные для построения кривой ДH = f(Q) участка 7 берутся из табл. 1.1., для участка 6 из табл. 1.2., для участка 5 из табл. 1.3, для участка 4 из табл. 1.4., для участка 3 из табл. 1.5., для участка 2 из табл. 1.7, и для участка 1 из табл. 2.1. Данные для построения зависимости потери напора от расхода жидкости для подогревателя берутся из табл. 1.6.

Построение суммарной кривой последовательно соединенных участков проводится путем сложения потерь напора при одних и тех же расходах. Для параллельно соединенных участков построение суммарной характеристики проводится путем сложения расходов при постоянном значении величины потери напора.

Для построения суммарной кривой следует, графически начиная с последнего участка (7) прибавлять предыдущие, т.е. участок 6, а затем к суммарному графику зависимости ДH = f(Q) 7+6 прибавлять участок 5 и так далее. В результате получим суммарный график 2+П+3+4+5+6+7 (П-подогреватель). График складывается с учетом того, как соединены между собой участки. Участок 7-6 соединены параллельно: Q₆₊₇ = Q₇+Q₆, перепад давлений

ДH₆₊₇ = ДH₇ + ДH₆.

Участок 5 и участок 7+6 соединены последовательно, т.е. Q₅₊₆₊₇=Q₅=Q₆₊₇, а падение давления:

ДH₅₊₆₊₇ = ДH₅ + ДH₆₊₇,



т.е. сложение кривых участков 5 и 6+7 идет по вертикали, а суммирование кривых участка 7,6 идет по горизонтали.

Участок 4 и 5+6+7 соединены параллельно; суммирование кривых горизонтали:

Q_4+5+6+7 = Q₄ + Q_5+6+П+7 ;

ДH_4+5+6+7 = ДH₄ = ДH₅₊₆₊₇.

Участок 3 и 4+5+6+7 и П соединены последовательно и суммирование кривых по вертикали:

Q _П+3+4+5+6+7= Q₃=Q_П+4+5+6+7;

ДH_П+3+4+5+6+7 =ДH₃ +ДH_П++4+5+6+7.

Участок 2 и П+3+4+5+6+7 соединены последовательно, т.е. суммирование по вертикали: Q_{2+П+3+4+5+6+7}= Q₂ = Q_{П+3+4+5+6+П+7}

ДH_{2+П+3+4+5+6+7}=ДH₂ + ДH_{П+3+4+5+6+П+7.}

В результате получаем график зависимости ДH = f(Q) для всей системы водопроводов на линии нагнетания, кривая 2+П +3+4+5+6 +7.



ЛИТЕРАТУРА

1. Дейч М.Е., Заряпкин А.Е. Гидрогазодинамика,М.:Энергоиздат, 2014.-384 с.

2. Альтшуль А.Д., Киселев П.Т. Гидравлика и аэродинамика 2011.

3. Кумагин Ю.М., Капустина Т.И. Расчет водопроводов ИЭИ, 2009_.

Размещено на Allbest.ru