Водоснабжение и канализация

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Исходные данные

Запроектировать центральное отопление с теплоснабжением от ТЭЦ 4-х этажного двухсекционного здания, имеющего чердак и неотапливаемый подвал.

Район строительства- г. Горький .(порядковый номер 5)[6 прилож. 2]

Ориентация здания по сторонам света -западная.

Расчетные температуры наружного воздуха:

-средняя наиболее холодной пятидневки- -30 °С.

Материал наружных стен -кирпич красный

Материал теплоизоляционного слоя --бетон ячеистый.

№ варианта плана типового этажа-3.

Тип оконного переплета (остекление) -2.

Расчетные температуры теплоносителя -105-70 °С.

Тип нагревательных приборов -М-140-108.

Расчетное циркуляционное давление -12,0 кПа.

Продолжительность отопительного периода- 218 суток.

Средняя температура отопительного периода - -4,7 °С.

2. Теплотехнический расчет наружных ограждений

Определим толщину искомого слоя ограждений (наружные стены, чердачное перекрытие и перекрытие над неотапливаемом подвалом).

Определим толщину наружной стены жилого здания .

Ограждающая конструкция наружных стене облицовкой из кирпича глиняного полнотелого толщиной 120 мм (наружная верста), с утеплителем из ячеистого бетона и внутренняя верста из кирпича глиняного полнотелого толщиной 250 мм.

Параметры внутреннего воздуха: температура te=18°C, относительная влажность je=55%.

	Влажность внутреннего воздуха, %,
Режим	при температуре
	до \2°С	св. 12 до	св.24°С
		24 °С
Сухой	До 60	До 50	До 40
Нормальный	Св. 60 до 75	Св. 50 до 60	Св. 40 до 50
Влажный	Св. 75	Св. 60 до 75	Св. 50 до 60
Мокрый	-	Св. 75	Св. 60

Влажностный режим помещения нормальный. Зона влажности (г. Горький) -нормальная. Согласно прил. [1] и [2] принимаем условия эксплуатации Б.

Влажностный режим помещений (по табл. 1)	Условия эксплуатации А и Б в зонах влажности (по прил. 1 *)
	сухой	Нормальный	влажный
Сухой Нормальный Влажный или мокрый	А А Б	А Б Б	Б Б Б

Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций Ro (п. 2.1*[3]):

а) требуемое сопротивление теплопередаче Romp no санитарно-гигиеническим условиям:

для ограждающей конструкции (за исключением заполнения светового проема и покрытия теплого чердака);

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям:

Ro=-n(tв-tн)/Дtnав= 1,0 *(18+30)/(4,0*8,7) = 1,38м-°С/Вт.

где п=1,0 (для наружных стен) - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл.;

(в=18 °С, - расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая согласно ГОСТ 12.1.005-88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений; tH= 1$=-30°С, -расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.01.01-82 (2)

At"=4,0 °С, (для наружных стен жилых зданий ) - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемых по табл. 2*[3];

ав =8,7 Вт/(м -°С) -(для стен) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по табл. 4*.

б) требуемое сопротивление теплопередаче Romp M по условиям энергосбережения:

Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) следует определять по формуле

ГСОП = (1в - tom.nep) zomMep. =(18+4,7)*218=4949 °С-сут,

где te =18 °С, -- расчетная температура внутреннего воздуха;

tom.nep. =-4,7 °С, Zom.nep.~218 сут. - средняя температура, и продолжительность отопительного периода (периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 °С по СНиП 2.01.01-82 [2]).

По табл. для второго этапа определяем по интерполяции минимальное значение требуемого сопротивления теплопередаче для наружных стен по условиям энергосбережения

RompэH=3,132 м2-°С/Вт.

В табл. (второй этап) приведены минимальные значения сопротивления теплопередаче для зданий, строительство которых начинается с 1 января 2000 года.

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций Rmpo, м", ХУВт
Здания И помещения	Градусо-сутки отопительного периода, °С * сут	стен	покрытий и перекрытий над проездами	Перекрытий чердачных, над холодными подпольями и подвалами	Окон и балконных дверей	фонарей
Жилые,	2000	2,1	3,2	2,8	0,30	0,30
лечебно-	4000	2,8	4,2	3,7	0,45	0,35
профилак-	6000	3,5	5,2	4,6	0,60	0,40
тические и	8000	4,2	6,2	5,5	0,70	0,45
детские	10000	4,9	7,2	6,4	0,75	0,50
учреждения,	12000	5,6	8,2	7,3	0,80	0,55
школы,
интернаты

в) сопротивление теплопередаче Ro ограждающих конструкций (при наличии в них теплопроводных включений - приведенное сопротивление теплопередаче Ronp) в соответствии с п. 2.1 *[3] должно быть не менее требуемого сопротивления теплопередаче Romp и экономически целесообразного сопротивления теплопередаче Ro"1(условно не выполняем).

Требуемое значение сопротивлению теплопередаче принимаем по наибольшему значению Rn =Romp=3,132 м2-°С/Вт

Сопротивление теплопередаче Ro, м * °С/Вт ограждающей конструкции

R=1/aв+Rk+1/aнгде ав--8,7 Вт/(м2-°С) -(для стен);

RK -- термическое сопротивление ограждающей конструкции, м ¦ °С/Вт, Термическое сопротивление RK, м XJ/Bm, ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев: RK = R, + R2 + ... +Rn + Ren.,

где Ri, R2, ..., Rn-- термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м * °С/Вт,;

Термическое сопротивление R, м" °С/Вт, слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однородной (однослойной) ограждающей конструкции следует определять по формуле

R=д/г

где-- д толщина слоя, м;

Л -- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м * °С), принимаемый по прил. 3*.

Rвn. -- термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по прил. 4.

ан =23,3 Вт/(м2-°С) -(для наружных стен)-- коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции., принимаемый по табл. 6*. Рассчитаем толщину наружной ограждающей конструкции, которая отвечала бы предъявляемым требованиям. Примем однородную многослойную конструкцию стены с утеплителем из ячеистого бетона объемным весом /=300 кг /м и рассчитаем толщину утеплителя.

Ограждающая конструкция наружных стен с облицовкой из кирпича глиняного полнотелого толщиной 120 мм (наружная верста), с утеплителем из ячеистого бетона и внутренняя верста из кирпича глиняного полнотелого толщиной 250 мм.

Теплофизические характеристики материалов слоев ограждающей конструкции при условиях эксплуатации Б:



слоя	Материал	№ поз. (прил. 3 СНиП)	Объемный вес у, кг /м3	Влажность W, %	Расчетные коэффициенты
					Теплопроводности Л, Вт/(м * °С)	Тепло-усвоения S, Вт/(м2- "С)	Паропроницаемости ц мг/(м -ч -Па)
1	Кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на цементнопесчаном растворе	84	1800	2	0,81	10,12	0,11
2	Ячеистый бетон	67	300	12	0,13	1,95	0,26
3	Штукатурка цементно-песчаным раствором	71	1800	4	0,87	11,09	0,09

Искомую толщину утеплителя принимаем из равенства наибольшему требуемому значению сопротивлению теплопередаче: Ro =Romp=3,132 м*°С/Вт Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции наружных стен

Rо=1/б+д/г+ д/г+ д/г= 1/8,7+(0,12+0,25)/0,81 + S2 /0,13+0,02/0,87+1/23,3=3,132 м2- аС/Вт,

отсюда требуемая толщина утеплителя: 82 =0,325 м

Принимаем S2 =0,35 м.

Фактическое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции наружных стен:

Rф=Ro = 1/б+д/г+ д/г+ д/г = 1/8,7+0,37/0,81+0,35/0,13+0,02/0,87+1/23,3=3,33м2-°С/Вт > Romp=3,132м2-°С/Вт.

Предлагаемая ограждающая конструкция может быть принята для строительства в г. Горький при толщине утеплителя из ячеистого бетона объемным весом у=300 кг /м не менее 330 мм.

Тепловая инерция D ограждающей конструкции стен :

D = R,s, + R2s2 + ... + Rnsn = (0,37/0,81)*10,12+(0,35/0,13)*l,95+(0,02/0,87)*U,09=10,12> 7-

ограждающая конструкция большой инерционности

где R/, R2, ..., Rn-- термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м~ * °С/Вт;

si, S2, ..., sn--расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м~» °С), принимаемые по прил. 3*[3] Коэффициент теплопередачи К= 1/R<p= 1/3,33=0,315 Вт/ (м2хпС)

Расчет толщины утеплителя в перекрытии чердака жилого дома. Ограждающая конструкция чердачного перекрытия:

стяжка из цементно-песчаного раствора 1800 кг/м3 толщиной 20 мм - утеплитель из ячеистого бетона 300 кг/м3;

пароизоляция из 1 слоя рубероида на битумной мастике

-перекрытие из железобетонных плит толщиной 220 мм из железобетона 2500 кг/м3,

Параметры внутреннего воздуха: температура te=18°C; влажностный режим -нормальный; согласно прил. 1 и 2[3] принимаем для ограждающих конструкций чердака условия эксплуатации Б.

Величины теплотехнических показателей и коэффициентов:

tH= 1$=-30 °С, - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.01.01-82 [2].

At"=3 °С - для внутренней поверхности чердачного перекрытия (табл. 2* п. 1 [3]); п=0,9 (для чердачных перекрытий с кровлей из рулонных материалов), ав =8,7 Вт/(м ¦ °С) - для гладких потолков.

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям:

Ro=n(to- tн)/Дtaв

0,9*(18+30,0)/(3*8,7)=1,66 м *C/Вт

ГСОП = (U - tom.nep) zom.nep, =(18+4,7)*218=4949 V-cym, По табл. определяем по интерполяции минимальное значение требуемого сопротивления теплопередаче для чердачного перекрытия по условиям энергосбережения Romp ™=4,127м2-°С/Вт. 2

Теплофизические характеристики материалов слоев ограждающей конструкции при условиях эксплуатации Б:

№	Материал	№ поз. (прил. 3 СНиП)	Объемный вес у, кг/м3	Влажность W, %	Расчетные коэффициенты	i
слоя					Теплопроводности Л, Вт/(м * °С)	Тепло-усвоения S, Вт/(м2» °С)	Паропроницаемости /л, мг/(м -ч -Па)
1	Железобетон	1	2500	3	2,04	18,95	0,03
2	Ячеистый бетон	67	300	12	0,13	1,95	0,26
3	Стяжка из	71	1800	4	0,87	11,09	0,09
	цементно-песчаного
	раствора

а„ =12,0 Вт/(м"-°С) -(для чердачного перекрытия)

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции чердачного перекрытия: 1

Ro= 1/б+д/г+ д/г+ д/г+1/б =1/8.7+0.22/2.04/0,13+0,02/0,87+1/12=4,127м2-°С/

Вот сюда требуемая толщина утеплителя: 52 =0,494 м.

Принимаем более эффективный утеплитель- перлитопластбетона плотностью 100кг/м и выполним перерасчет.

№ слоя	Материал	№ поз. (прил. 3 СНиП)	Объемный вес у, кг/м3	Влажностъ W, %	Расчетные коэффициенты
					Теплопроводности Я, Вт/(м * °С)	Тепло-усвоения S, Вт/(м2* °С)	Паропроницаемости /л, мг/(м -ч -Па)
2	Перли-топласт-бетон (ТУ 480-1-145-74)	155	100	3	0,05	0,66	0,008

Ro= 1/б+д/г+ д/г+ д/г+1/б= 1/8,7+0,22/2,04+82/0,05+0,02/0,87+1/12=4,127м2-°С/Вт, отсюда 52 =0,19м.

Принимаем толщину утеплителя 82 =0,2 м

Фактическое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции чердачного перекрытия:

R ф =Ro= 1/б+д/г+ д/г+ д/г+1/б

1/8,7+0,22/2,04+0,2/0,05+0,02/0,87+1/12=4,329м2-°С/Вт > Romp=4,127м2-°С/Вт Предлагаемая ограждающая конструкция чердачного перекрытия мож'ет быть принята для строительства в г. Горький при толщине утеплителя из перлитопластбетона объемным весом у=100 кг/м3 не менее 200мм. Тепловая инерция D ограждающей конструкции чердачного перекрытия:

D = R,si + R2s2 + ... + Rnsn =(0,22/2,04)*18,95+(0,2 /0,05)0,66+(0,02/0,87)*11,09=4,94~средняя инерционность.

Коэффициент теплопередачи K=l/R0=l/4,329=0,231 Вт/(м"хС).

Расчет толщины утеплителя в перекрытии холодного подвала жилого дома.

Ограждающая конструкция конструкция пола жилого здания из поливинилхлоридного линолеума на теплозвукоизолирующей подоснове из стеклянного волокна, наклеенного холодной битумной мастикой на железобетонную плиту перекрытия с утеплителем-перлитопластбетон плотностью 100 кг/м

Параметры внутреннего воздуха: температура te=18°C; влажностный режим нормальный; согласно прил. 1 и 2[3] условия эксплуатации Б.

Величины теплотехнических показателей и коэффициентов:

tH =-30 °C, - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.01.01-82(2)

At"=2 °С - для перекрытия над подвалами; п=0,9 (для перекрытий над холодными подвалами), ав =8, 7 Вт/(м"-°С) - для гладких потолков.

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям R=n(t-t/)Дt*a =0,9*(18+30,0)/(2*8,7)=2,483 м2-°С/Вт.ГСОП = (te - tom.nep) zomMep. =(18+4,7)*218=4949 °C-cym

По табл. определяем по интерполяции минимальное значение требуемого сопротивления теплопередаче для перекрытия над холодными подвалами по условиям энергосбережения Romp эн=4,127м2-°С/Вт.

Ro =Romf'=4,127м2-°С/Вт

Теплофизические характеристики материалов слоев ограж'дающей конструкции при условиях эксплуатации Б:



№ слоя	Материал	№ поз. (прил. 3 СНиП)	Объемный вес у, кг./м3	Влажностъ W, %	Расчетные коэффициенты
					Теплопроводности X, Вт/(м * °С)	Тепло-усвоения S, Вт/(м2' "С)	Паропроницаемости /л, мг/(м -ч -Па)
1	Железобетон	1	2500	3	2,04	18,95	0,03
2	Перлитопластбетон (ТУ 480-1-145-74)	155	100	3	0,05	0,66	0,008
3	Стяжка из цементно-песчаного раствора	71	1800	4	0,87	11,09	0,09
4	Линолеум поливинилхлоридный на тканевой подоснове (ГОСТ 7251-77)	191	1400	0	0,23	5,87	0,002

ан=17,4 Вт/(м -°C) -(для перекрытия над холодными подвалами )

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции чердачного перекрытия:

Ro= 1/б+д/г+ д/г+ д/г+ д/г= 1/8,7+0,015/0,23+0,02/0,87+82/0,05+0,22/2,04+1/17,4=4,127 м2-°С/Вт,

отсюда требуемая толщина утеплителя: 82 =0,188 м.

Принимаем толщину утеплителя 82 =0,2 м

Фактическое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции перекрытия над подвалом:

R ф =Ro= 1/б+д/г+ д/г+ д/г+1/б=1/8,7+0,015/0,23+0,02/0,87+0,2/0,05+0,22/2,04+1/17,4=4,368 м2-°С/Вт> R(r=4,127 м2-°С/Вт

Предлагаемая ограждающая конструкция перекрытия над холодным подвалом может быть принята для строительства в г. Горький при толщине утеплителя из перлитопластбетона объемным весом у=100 кг /м3 не менее 200 мм.

Тепловая инерция D ограждающей конструкции чердачного перекрытия:

D = R,s/ + R2s2 + ... + Rnsn =(0,22/2,04)*18,95+(0,2/0,05)0,66+(0,02/0,87)*11,09+(0,015/0,23)*5,87=5,32-средняя инерционность.

Коэффициент теплопередачи K=l/R0=l/4,368=0,229 Вт/ (м2*°С).

Окна.

По табл. определяем по интерполяции минимальное значение требуемого сопротивления теплопередаче для окон по условиям энергосбережения

Ronpn<=0,521 м2-°С/Вт.

Для ГСОП = (U - tom.nep) zomMep. =(18+4,7)418=4949 °С-сут,

Для двойного остекления (согласно заданию )в раздельных переплетах

Ro=0,44м2-°С/Вт < Romp3h'=0,521 м2-°С/Вт. Условие не выполняется , принимаем тройное остекление.

По (табл. 9* [3])- для окон, балконных дверей по санитарно- гигиеническим условиям сопротивления теплопередаче Ro=0,55м °С/Вт. > Romp3"=0,521 м2-°С/Вт (для тройного остекления в раздельно-спаренных переплетах).

Коэффициент теплопередачи K=l/R0=l/0,55=1,818 Вт/ (м2 х°С)

По (табл. 9* [3])- для наружных дверей по санитарно- гигиеническим условиям сопротивления теплопередаче Ro=0,43 м -°С/Вт. (для двойных, деревянных).

Коэффициент теплопередачи K=l/Rd>=l/0,43=2,32 Вт/ (м2*°С)

Коэффициент теплопередачи для окон и дверей принимаем как разность коэффициента теплопередачи окон коэффициента теплопередачи соответствующей стены.

Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений.

№ п/п	Ограждение	Требуемое сопротивление теплопередаче Romp,M2xnC/Bm	Фактическое сопротивление теплопередаче R<j>, и2 у0 С/Вт	Коэффициент теплопередачи К, Вт/ (м2х°С)
1	Наружные стены	3,132	3,33	0,315 *
2	Чердачное перекрытие	4,127	4,329	0,231
3	Перекрытие над подвалом	4,127	4,368	0,229

3. Расчет теплопотерь помещений и определение удельной отопительной характеристики здания

Правила обмера поверхностей ограждающих конструкций [6].

Высота стен первого этажа при неотапливаемом подвале-- от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа. Высота стен промежуточного этажа--между уровнями чистых полов данного и вышележащего этажей, а верхнего этажа-- от уровня его чистого пола до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия. Длина наружных стен в угловых помещениях-- от кромки наружного угла до осей внутренних стен, а в неугловых--между осями внутренних стен. Поверхность окон, дверей-- по наименьшим размерам строительных проемов в свету. Поверхности потолков и полов над подвалами в угловых помещениях-- по размерам от внутренней поверхности наружных стен до осей противоположных стен, а в неугловых--между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружной стены до осей противоположной стены. Длина внутренних стен -по размерам от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен. Расчетная наружная температура при определении потерь тепла помещениями принимается равной средней температуре воздуха наиболее холодных пятидневок.

Основные и добавочные потери теплоты определяем суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт, с округлением до 10 Вт для помещений по формуле [1J:

Q = A(tp - text) * (1 + ?в)п1 R, = Ak(tp - texl) */ (1 +?в)

где А - расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;

к- коэффициент теплопередачи соответствующей конструкции ограждения; tp - расчетная температура внутреннего воздуха, °С ;

texp t"=-30 С - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года при расчете потерь теплоты через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения - при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения; (приложение 8 СниП2.04.05-91) Р - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;

п - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по СНиП Н-3-79*. Добавочные потери теплоты /? через ограждающие конструкции принимаем в долях от основных потерь:

в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальные проекции) стены, двери и окна, обращенные на север, восток, северо-восток, и северо-запад в размере 0,1, на юго-восток и запад - в размере 0,05; в угловых помещения дополнительно - по 0,05 на каждую стену, дверь и окно, если одно из ограждений обращено на север, восток, северо-восток, и северо-запад и 0,1 - в других случаях;

через необогреваемые полы первого этажа над холодными подпольями зданий в местностях с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 С\и ниже (параметры Б) - в размере 0,05;

через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте зданий Н, м, от средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты в размере:

0,2Н - для тройных дверей с двумя тамбурами между ними; 0,27И - для двойных дверей с тамбурами между ними; 0,34Н - для двойных дверей без тамбура; 0,22Н - для одинарных дверей; Бланк для записи расчетов теплопотерь помещениями.

№ пом.	Назн. пом.	Ограждения	Площ. огражд гния, м"	к		п	Добавки к теплопотерям, %	Общ. множ.	Всего добав. потерь Q, Вт	Общ. потеря тепла ЩВт
		Наим.	Ори ент.	Разм., м					На ориент	На ветер	На число наруж. стен	На инфильт рацию
101	ЖК	НС НС ТО ПЛ	3 ю 3	3,92*3,175 4,74*3,175 1,8*1,5 3,3*4,0	12,5 15,1 2,7 13,2	0,315 0,315 1,503 0,229	48 48 48 48	1,0 1,0 1,0 0,9	5 5	5 5 5	5 5 5	10 10 10 10	1,25 1,20 1,25 1,20	47 46 49 26	236 274 243 157
														?Qпом	910
102	К	НС ТО ПЛ	3 3	2,7*3,175 1,5*1,5 2,7*4,0	8,6 2,3 10,8	0,315 1,503 0,229	46 46 46	1,0 1,0 0,9	5 5	-	-	10 10 10	1,15 1,15 1,10	17 24 10	143 183 113
														?Qпом	440
103	к	НС ТО ПЛ	3 3	3,0*3,175 1,5*1,5 3,0*6,3	9,5 2,3 18,9	0,315 1,503 0,229	46 46 46	1,0 1,0 0,9	5 5	-	-	10 10 10	1,15 1,15 1,10	21 24 18	158 183 197
														?Qпом	540
104	ЖК	НС ТО ПЛ	3 3	3,0*3,175 1,8*1,5 3,0*6,3	9,5 2,7 18,9	0,315 1,503 0,229	48 48 48	1,0 1,0 0,9	5 5	-	-	10 10 10	1,15 1,15 1,10	22 29 17	165 224 206
														?Qпом	600
105	ЖК	НС ТО ПЛ	3 3	3,0*3,175 1,8*1,5 3,0*6,3	9,5 2,7 18,9	0,315 1,503 1 0,229	48 48 48	1,0 1,0 0,9	5 5	-	-	10 10 10	1,15 1,15 1,10	22 29 17	165 224 206
														?Qпом	600
106	к	НС ТО ПЛ	3 3	3,0*3,175 1,5 *1,5 3,0*6,3	9,5 2,3 18,9	0,315 1,503 0,229	46 46 46	1,0 1,0 0,9	5 5	-	-	10 10 10	1,15 1,15 1,10	21 24 18	158 183 197
														?Qпом	540
707	К	НС ТО ПЛ	3 3	2,7*3,175 1,5*1,5 2,7*4,0	8,6 2,3 10,8	0,315 1,503 0,229	46 46 46	1,0 1,0 0,9	5 5	-	-	10 10 10	1,15 1,15 1,10	17 24 10	143 183 113
														?Qпом	440
705	ЖК	НС НС то ПЛ	3 с 3	3,92*3,175 4,74*3,175 1,8*1,5 3,3*4,0	12,5 15,0 2,7 13,2	0,315 0,315 1,503 0,229	48 48 48 48	1,0 1,0 1.0 0.9	5 10 5	5 5 5	5 5 5	10 10 10 10	1,25 1,30 1,25 1,10	47 68 47 13	236 295 243 144
														?Qпом	920
7 OP	ЖК	НС то ПЛ	ю ю	3,0*3,175 1,8*1,5 3,0 *5,69	9,5 2,7 17,1	0,315 1,503 0,229	48 48 48	1,0 1,0 0,9	-	-	-	10 10 10	1,10 1,10 1,10	14 19 17	158 214 186
														?Qпом	560
770	ЖК	НС то ПЛ	ю ю	3,0*3,175 1,8*1,5 3,0*5,69	9,5 2,7 17,1	0,315 1,503 0,229	48 48 48	1,0 1,0 0,9	-	-	-	10 10 10	1,10 1,10 1,10	14 19 17	158 214 186
														?Qпом	560
777	ЖК	НС НС то ПЛ	в ю в	3,92*3,175 4,74*3,175 1,8*1,5 3,3*4,0	12,5 15,0 2,7 13,2	0,315 0,315 1,503 0,229	48 48 48 48	1.0 1.0 1.0 0.9	10 10	5 5 5	5 5 5	10 10 10 10	1,30 1,20 1,30 1,10	57 45 58 13?Qпом	246 272 253 144
														?Qпом	920
772	К	НС то ПЛ	в в	2,7*3,175 1,5*1,5 2,7*4,0	8,6 2,3 10,8	0,315 1,503 0,229	46 46 46	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	25 32 10	150 191 113
															450
773	ЖК	НС то ПЛ	в в	3,0*3,175 1,8*1,5 3,0*6,3	9,5 2,7 18,9	0,315 1,503 0,229	48 48 48	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1.10	29 39 19	172 234 206
														?Qпом	610
114	жк	НС то пл	в в	3,0*3,175 1,8*1,5 3,0*6,3	9,5 2,7 18,9	0,315 1,503 0,229	48 48 48	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	29 39 19	172 234 206
														?Qпом	610
115	к	НС то пл	в в	2,9*3,175 15*1,5 2,9*6,0	9,2 2,3 17,4	0,315 1,503 0,229	46 46 46	10 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	27 32 16	160 191 181
														?Qпом	530
116	жк	НС то пл	в в	3,0*3,175 1,8*1,5 3,0*6,3	9,5 2,7 18,9	0,315 1,503 0,229	48 48 48	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	29 39 19	172 234 206
														?Qпом	610
117	к	НС то пл	в в	3,0*3,175 1,5*1,5 3,0*6,3	9,5 2,3 18,9	0,315 1,503 0,229	46 46 46	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	28 32 18	165 191 197
														?Qпом	550
118	к	НС то пл	в в	2,7*3,175 1,5*1,5 2,7*4,0	8,6 2,3 10,8	0,315 1,503 0,229	46 46 46	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	25 32 10	150 191 113
														?Qпом	450
119	жк	НС НС то пл	в с в	3,92*3,175 4,74*3,175 1,8*1,5 3.3*4,0	12,5 15,0 2,7 13,2	0,315 0,315 1,503 0,229	48 48 48 48	1.0 1.0 1.0 0.9	10 10 10	5 5 5	5 5 5	10 10 10 10	1,30 1,30 1,30 1,10	57 68 58 13	246 295 253 144
														?Qпом	940
120	жк	НС то пл	с с	3,0*3,175 1,8*1,5 3,0*5,69	9,5 2,7 17,1	0,315 1,503 0,229	48 48 48	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	120 1,20 1,10	29 39 17	172 248 186
														?Qпом	610
121	жк	НС то пл	с с	3,0*3,175 1,8*1,5 3,0*5,69	9,5 2,7 17,1	0,315 1,503 0,229	48 48 48	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	29 39 17	172 248 186
														?Qпом	610
														?Qпом	13000
201 301	жк	НС НС то	3 ю 3	3,92*2,7 4,74*2,7 1,8*1,5	10,6 12,8 2,7	0,315 0,315 1,503	48 48 48	1,0 1,0 1,0	5 5	5 5 5	5 5 5	10 10 10	1,25 1,20 1,25	40 39 49	200 232 243
														?Qпом	680
202 302	к	НС то	3 3	2,7*2,7 1,5*1,5	7,3 2,3	0,315 1,503	46 46	1,0 1,0	5 5	-	-	10 10	1,15 1,15	16 24	122 183
														?Qпом	310
203 303	к	НС то	3 3	3,0*2,7 1,5*1,5	8,1 2,3	0,315 1,503	46 46	1,0 1,0	5 5	-	-	10 10	1,15 1,15	18 24	135 183
														?Qпом	320
204 304	жк	НС то	3 3	3,0*2,7 1,8*1,5	8,1 2,7	0,315 1,503	48 48	1,0 1,0	5 5	-	-	10 10	1,15 1,15	18 29	135 224
														?Qпом	360
205 305	жк	НС то	3 3	3,0*2,7 1,8*1,5	8,1 2,7	0,315 1,503	48 48	1,0 1,0	5 5	-	-	10 10	1,15 1,15	18 29	135 224
														?Qпом	360
206 306	к	НС то	3 3	3,0*2,7 1,5 *1,5	8,1 2,3	0,315 1,503	46 46	1,0 1,0	5 5	-	-	10 10	1,15 1,15	18 24	135 183
														?Qпом	320
207 307	к	НС то	3 3	2,7*2,7 1,5*1,5	7,3 2,3	0,315 1,503	46 46	1,0 1,0	5 5	-	-	10 10	1,15 1,15	16 24	122 183
						*								?Qпом	310
208 308	жк	НС НС то	3 с 3	3,92*2,7 4,74*2,7 1.8*1,5	10,6 12,8 2,7	0,315 0,315 1,503	48 48 48	1,0 1,0 1.0	5 10 5	5 5 5	5 5 5	10 10 10	1,25 1,30 1.25	40 58 47	200 252 243
														?Qпом	700
219 319	жк	НС НС то	в с в	3,92*2,7 4,74*2,7 1,8*1,5	10,6 12,8 2,7	0,315 0,315 1,503	48 48 48	1.0 1.0 1.0	10 10 10	5 5 5	5 5 5	10 10 10	1,30 1,30 1,30	48 58 58	208 252 253
														?Qпом	710
220 320	жк	НС то	с с	3,0*2,7 1,8*1,5	8,1 2,7	0,315 1,503	48 48	1,0 1,0	10 10	-	-	10 10	1,20 1,20	24 39	147 248
														?Qпом	400
221 321	жк	НС то	с с	3,0*2,7 1,8*1,5	8,1 2,7	0,315 1,503	48 48	1,0 1,0	10 10	-	-	10 10	1,20 1,20	24 39	147 248
														?Qпом	400
														?Qпом	8700
														?Qпом	8700
401	жк	НС НС то пт	3 ю 3	3,92*3,15 4,74*3,15 1,8*1,5 3,3*4,0	12,3 15,1 2,7 13,2	0,315 0,315 1,503 0,231	48 48 . 48 48	1,0 1,0 1,0 0,9	5 5	5 5 5	5 5 5	10 10 10 10	1,25 1,20 1,25 1,20	46 46 49 26	232 274 243 158
														?Qпом	910
402	к	НС то пт	3 3	2,7*3,15 1,5*1,5 2,7*4,0	8,5 2,3 10,8	0,315 1,503 0,231	46 46 46	1,0 1,0 0,9	5 5	-	-	10 10 10	1,15 1,15 1,10	18 24 10	142 183 114
														?Qпом	440
403	к	НС то пт	3 3	3,0*3,15 1,5*1,5 3,0*6,3	9,5 2,3 18,9	0,315 1,503 0,231	46 46 46	1,0 1,0 0,9	5 5	-	-	10 10 10	1,15 1,15 1,10	21 24 18	158 183 199
														?Qпом	540
404	жк	НС то пт	3 3	3.0*3,15 1,8*1,5 3,0*6,3	9,5 2,7 18,9	0,315 . 1,503 0,231	48 48 48	1,0 1,0 0,9	5 5	-	-	10 10 10	1,15 1,15 1,10	22 29 17	165 224 208
														?Qпом	600
405	ЖК	НС	3	3,0*3,15	9,5	0,315	48	1,0	5	-	-	10	1,15	22	165
		ТО	3	1,8*1,5	2,7	1,503	48	1,0	5	-	-	10	1,15	29	224
		ПТ	-	3,0*6,3	18,9	0,231	48	0,9	-	-	-	10	1,10	17	208
														?Qпом	600
406	К	НС	3	3,0*3,15	9,5	0,315	46	1,0	5	-	-	10	1,15	21	158
		ТО	3	15 *1,5	2,3	1,503	46	1,0	5	-	-	10	1,15	24	183
		ПТ	-	3,0 *6,3	18,9	0,231	46	0,9	-	-	-	10	1,10	18	199
														?Qпом	540
407	К	НС	3	2,7*3,15	8,5	0,315	46	1,0	5	-	-	10	1,15	18	142
		то	3	1,5*1,5	2,3	1,503	46	1,0	5	-	-	10	1,15	24	183
		ПТ	-	2,7 *4,0	10,8	0,231	46	0,9	-	-	-	10	1,10	10	114
														?Qпом	440
408	ЖК	НС	3	3,92*3,15	12,3	0,315	48	1,0	5	5	5	10	1,25	47	233
		НС	с	4,74*3,175	15,0	0,315	48	1,0	10	5	5	10	1,30	68	295
		то	3	1,8*1,5	2,7	1,503	48	1.0	5	5	5	10	1,25	47	243
		ПТ	-	3,3*4,0	13,2	0,231	48	0.9	-	-	-	10	1,10	13	146
														?Qпом	920
409	ЖК	НС	ю	3,0*3,15	9,5	0,315	48	1,0	-	-	-	10	1,10	14	158
		то	ю	1,8*1,5	2,7	1,503	48	1,0	-	-	-	10	1,10	19	214
		ПТ	-	3,0 *5,69	17,1	0,231	48	0,9	-	-	-	10	1,10	17	188
														?Qпом	560
410	ЖК	НС	ю	3,0*3,15	9,5	0,315	48	1,0	-	-	-	10	1,10	14	158
		то	ю	1,8*1,5	2,7	1,503	48	1,0	-	-	-	10	1,10	19	214
		ПТ	-	3,0*5,69	17.1	0,231	48	0,9	-	-	-	10	1,10	17	188
														?Qпом	560
411	ЖК	НС	в	3,92*3,15	12,3	0,315	48	1.0	10	5	5	10	1,30	56	242
		НС	ю	4,74*3,175	15,0	0,315 '	48	1.0	-	5	5	10	1,20	45	272
		то	в	1,8*1,5	2,7	1,503	48	1.0	10	5	5	10	1,30	58	253
		ПТ	-	3,3*4,0	13,2	0,231	48	0.9	-	-	-	10	1,10	13	146
														?Qпом	910
412	К	НС то пт	в в	2,7*3,15 1,5*1,5 2,7*4,0	8,5 2,3 10,8	0,315 1,503 0,231	46 46 46	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	25 32 10	148 191 115
														?Qпом	450
413	жк	НС то пт	в в	3,0*3,15 1,8*1,5 3,0*6,3	9,5 2,7 18,9	0,315 1,503 0,231	48 48 48	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	29 39 19	172 234 210
														?Qпом	610
414	жк	НС то пт	в в	3,0*3,15 1,8*1,5 3,0*6,3	9,5 2,7 18,9	0,315 1,503 0,231	48 48 48	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	29 39 19	172 234 210
														?Qпом	610
415	к	НС то пт	в в	2,9*3,15 1,5*1,5 2,9*6,0	9,1 2,3 17,4	0,315 1,503 0,231	46 46 46	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	26 32 16	159 191 185
														?Qпом	530
416	жк	НС то пт	в в	3,0*3,15 1,8*1,5 3,0*6,3	9,5 2,7 18,9	0,315 1,503 0,231	48 48 48	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	29 39 19	172 234 208
														?Qпом	610
417	к	НС то пт	в в	3,0*3,15 1,5*1,5 3,0*6,3	9,5 2,3 18,9	0,315 1,503 0,231	46 46 46	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	28 32 18	165 191 199
														?Qпом	550
418	к	НС то пт	в в	2,7*3,15 1,5*1,5 2,7*4,0	8,5 2,3 10,8	0,315 1,503 0,231	46 46 46	1,0 1,0 0,9	10 10	-	-	10 10 10	1,20 1,20 1,10	25 32 10	148 191 114
														?Qпом	450

Суммарные теплопотери здания: Qld=46140 Вт Удельная отопительная характеристика здания: q=QJ(V(te Чн)а)=46140/(4813,5*(18+30)*0,998)=0,20 Вт/'(м3х°С) где V= (26,9+2*0,62)*(14,0+2*0,74)*11,05=4813,5м3- объем здания без подвала, а =0,54+22/( te -t,,)=0,54+22/(18+30)=0,998- коэффициент, учитывающий влияние местных климатических условий.

Нормируемая удельная отопительная характеристика для жилых зданий для расчетной температуры -30 С, при объеме здания до V=10 тыс. м3: q=0,39 Вт/ (м3у6С) , (прил.6 [6])

Расчетные потери теплоты, возмещаемые системой отопления Qom, Вт, определяется суммой потерь теплоты через ограждающие конструкции здания (трансмиссионные теплопотери) Qmp и расхода теплоты на подогрев и вентиляционного воздуха Qe, уменьшенного на величину суммарных «бытовых» тепловыделений Qohim. К «бытовым» относятся тепловыделения от электробытовых и осветительных приборов, пищеприготовления, горячего водоснабжения и людей, находящихся в квартире Qom= Qmp+ Qe - Q6bim.

Трансмиссионные теплопотери определяются по приложению 9, расход теплоты на нагрев вентиляционного воздуха - по приложению 10, «бытовые» тепловыделения - по п. 3.2 СНиП 2.04.05-91 * «Отопление, вентиляция и кондиционирование». В курсовом проекте условно принимаем что расход теплоты на подогрев и вентиляционного воздуха Qe компенсируется величиной суммарных «бытовых» тепловыделений QoWm-

4. Расчет отопительных приборов

Отопление проектируется для обеспечения в помещениях расчетной температуры воздуха.

Для многоэтажных жилых зданий основным решением отопления являются однотрубные водяные системы отопления из унифицированных узлов и деталей, с верхним или нижним розливом и искусственным побуждением циркуляции. Для здания использована однотрубная вертикальная система с верхней разводкой, без замыкающих участков (проточная), в которой вся вода последовательно проходит через все приборы, присоединенные к стояку. Параметры теплоносителя в системе водяного отопления приняты 105-- 70 °С.

В качестве отопительных приборов предпочтительны чугунные секционные радиаторы типа МС и стальные конвекторы типа "Универсал ", которые обеспечивают регулирование теплового потока "по воздуху" за счет включенного в их конструкцию воздушного клапана, что позволяет не устанавливать перед ними регулировочные краны. Принятый тип нагревательных приборов -М-140-108.

Подающая магистраль на чердаке прокладывается на высоте 30-50 см выше перекрытия, на расстоянии 1 м от внутренней поверхности наружной стены. Обратная магистраль - непосредственно у наружной стены неотапливаемого подвала на высоте 30 см ниже перекрытия. Уклоны магистральных трубопроводов приняты 0,003.

Удаление воздуха из системы осуществляется действующими воздухоотводчиками (вантузами), устанавливаемыми на конечных участках горячей магистрали между предпоследним и последним стояками.

Принятая система отопления - с искусственной циркуляцией воды, присоединение системы отопления к тепловой сети выполняется через элеватор.

Тепловой пункт располагаем в центре здания и проектируем 2 ветви по тупиковой схеме.

Для отключения и спуска воды от отдельных колец, ветвей и стояков систем отопления предусматривается запорная арматура.

В системах отопления предусматриваются устройства для их опорожнения. На каждом стояке предусматриватся запорная арматура со штуцерами для присоединения шлангов.

Отопительные приборы в помещениях размещаем на расстоянии (в свету) не менее чем 100 мм от поверхности стен. Отопительные приборы размещаем под световыми проемами в местах, доступных для осмотра, ремонта и очистки. Не допускается размещать отопительные приборы в нишах. Отопительные приборы устанавливаются под каждым окном в квартирах, на лестничной клетке-на первом этаже при входе, за пределами тамбура. Отопительные приборы на лестничной клетке присоединятся к отдельным ветвям или стоякам систем отопления. В ванных и душевых помещениях полотенцесушители, не присоединенные к системе горячего водоснабжения, следует присоединять к системе отопления согласно СНиП 2.04.01-85.

Способ прокладки трубопроводов должен обеспечивать легкую замену их при ремонте. Замоноличивание труб (без кожуха) в строительные конструкции не допускается. Прокладка трубопроводов отопления в здании предусматриваться открытая с двухсторонним расположением приборов в пределах квартиры и односторонним расположением у межквартирных степ (во избежания ухудшения звукоизоляции при пересечении подводкой к радиаторам межквартирных стен). В угловых помещениях с двумя наружными стенами стояки отопления устанавливаются в углах, предохраняя их от отсыревания. Трубопроводы в местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок следует прокладывать в гильзах из негорючих материалов; края гильз должны быть на одном уровне с поверхностями стен, перегородок и потолков, но на 30 мм выше поверхности чистого пола.

Заделку зазоров и отверстий в местах прокладки трубопроводов следует предусматривать негорючими материалами, обеспечивая нормируемый предел огнестойкости ограждений.

Тепловой поток системы отопления в расчетном режиме должен создавать в помещениях температуры воздуха, нормируемые СНиН 2.08.01--89 Жилые здания. Тепловой поток системы отопления во всех случаях больше расчетных теплопотерь отапливаемого здания из-за неизбежного завышения поверхностей принимаемых к установке отопительных приборов (за счет округления их до ближайшего типоразмера или целого числа секций), теплоотдачи трубопроводов в неотапливаемых помещениях, увеличенных теплопотерь "зарадиаторными" участками наружных ограждений. Расчетный расход теплоносителя в стояках (ветвях) системы отопления Gcm, кг/ч, следует определять по формуле

Gcm = Qcm/CВ*Дt

где Qcm -- суммарные теплопотери помещений, обслуживаемых стояком (ветвью) системы отопления, кВт; св =4,2--удельная теплоемкость воды, кДж/(кг-°С); At= /,, - t0 =105-7()=35°C -- разность температур теплоносителя на входе и выходе из стояка (ветви). При предварительном расчете At рекомендуется принимать на 1 °С меньше расчетного перепада температур теплоносителя в системе отопления. Температурный напор каждого прибора в, °С.

И=(tн-tк/2)-tв=tср-tв

где tHu tK -- температура теплоносителя на входе и выходе из отопительного прибора,

°С; tcp - средняя температура воды в приборе; te -- расчетная температура воздуха отапливаемого помещения, °С.

Средняя температура воды в каждом приборе для однотрубных систем рассчитываемого стояка:

tcp = t, -EQi/(Gcmс)- Qnp/(2aGcmс),

где SQj - тепловая мощность приборов стояка, расположенных в системе с подачей воды по схеме " сверху- вниз"- выше рассчитываемого прибора,

Qnp - тепловая мощность рассчитываемого прибора,

а- коэффициент затекания воды в приборы, равный 0,5 при двухстороннем подключении приборов, 1,0 -- при одностороннем.

Тепловой поток Q отопительного прибора определяют по общей формуле [1]

Q= Qнп(и/70)

где QHn-- номинальный тепловой поток отопительного прибора, кВт; пир -- показатели степени соответственно при относительных температурном напоре и расходе теплоносителя;

b -- безразмерный коэффициент на расчетное атмосферное давление; ср -- поправочный коэффициент, учитывающий схему присоединения отопительного прибора и изменение показателя степени р в различных диапазонах расхода воды; у// -- коэффициент, учитывающий уменьшение теплового потока при движении теплоносителя по схеме "снизу--вверх"; М-- расход воды через отопительный прибор. Для радиаторов формула теплового потока принимает вид [7J:

Где температурный напор каждого прибора в =tcp -- te , q>- коэффициент, учитывающий расход воды и схему присоединения прибора. Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора Fp зависит от отношения Gomi/ Fp , где GomH, кг/ч -относительный расход воды в приборе.

Gom,,= Gnp/17,4 - для радиаторов, GomH= Gnp/35 - для конвекторов, GomH= Gnp/30() для других приборов.

При проектировании предварительно ориентировочно определяем площадь нагревательной поверхности прибора по формуле: Fp= Qnp/ Q, где тепловой поток Q=506 Вт/экм отопительного прибора при схеме питания приборов сверху вниз, Q=455 Вт/экм при схеме питания приборов снизу вниз, Q=395 Вт/экм при схеме питания приборов снизу вверх, Значения коэффициента (р для чугунных секционных радиаторов [7].

GomJ Fp	Схема питания	Расхос	) воды	Gnp, кг/ч
	приборов	20	50	80	100	200	300	500
GomJ Fp<7	Сверху вниз	1,05	1,03	1,00	100	0,98	0,97	0,96
	Снизу вниз	1,16	1,08	1,02	1,02	0,96	0,94	0,90
	Снизу вверх	1,14	1,07	1,04	1,04	0,97	0,94	0,91
Gom,/ Fp> 7	Все схемы	1,00

Расчетные формулы для определения теплового потока Q для чугунных секционных радиаторов и штампованных панелей. [7]

Схема питания приборов	Q, Вт /экм
	При GomH/ Fp < 7	При Gon/ Fp > 7
Сверху вниз	2,2 в132 /<р	2,2 в132 /ср
Снизу вниз	4.48 в'15/<р	4.48 в1'15/<р
Снизу вверх	2,64 в124/<р	2,64 в124/<р

Тогда для проектируемой системы отопления при схеме питания приборов сверху вниз: GomH= Gnp/17,4 Fp=Qnp/Q=Qnp/506; Тепловой поток: Q=m0n> /<р=2,2 в1'32 /ср

Действительный расход воды в приборе Gnp, кг/ч, системы отопления определяется по формуле:

Gnp = 3,6ZQnp/ (сAt) =0,86 Qnp / At

где Qnp - тепловая нагрузка прибора; удельная теплоемкость воды с=4,2 кДж/ (кг °С);

At -разность температур, °С, теплоносителя на входе и выходе из прибора. Расчетная площадь нагревательной поверхности прибора: FP=QnP/Q

Число секций прибора N=(Fp/f3)f31p2P3P4,

Где f, =0,31 экм-поверхностъ нагрева одного элемента (для М-140-108). Pi =1,03 (для однотрубных систем с верхней разводкой при числе эажей в здании 4)--коэффициент, учитывающий охлаждение воды в трубах

(32=1,05 (у стены с подоконником) -- безразмерный коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора;

(3s -- коэффициент, учитывающий способ подводки теплоносителя к нагревательному прибору и относительный расход воды через прибор. Значения коэффициента /Зз при подводке теплоносителя сверху вниз при

относительном расходе воды через прибор G	*
Относительный расход воды через прибор G	Коэффициент вз
0,5	0,91
0,7	0,96
1	1,0
2	1,02
3	1,03
4	1,04
5	1,05
6	1,06
7	1,06
Более 7	1,07

Относительный расход воды через прибор [6], кг /(ч экм)

G =7,98(9 -10)/(17,4 At)

и=tcp -tв -разность средних температур теплоносителя в нагревательном приборе и окружающего воздуха,

At -разность температур, °С, теплоносителя на входе и выходе из прибора. /34 -- безразмерный коэффициент, учитывающий число секций в радиаторе (только для чугунных секционных радиаторов); при числе секций до 5 -О,95; от 5 до 10 -1,0; от 11 до20 - 1,05; более 20-1,1.

Номинальный тепловой поток отопительного прибора не следует принимать меньше чем на 5% или на 60 Вт требуемого по расчету.

Таблица расчета отопительных приборов

№	№	U	Тепл.		t "С	Темпе-	tex,	'вых ,	At,	Рас-	Отно		Тепл		Поправочные			Расчет-	Чис-
ст.	пом	"С	нагр	кг/ч,		рат.	°С	°с	°с,	ход	ше-		по-	О,	коэффициенты		ная	ло
			QnP,			напор				воды в	ние		ток	кг /(ч	Pi	Pi	Рз	Р4	пло-	сек-
			Вт			прибо-				при-			при-	экм)					щадь	ций п
						ра				боре	FP		бора						нагре-
						в, °С.				GnP,			Q, Вт						ват.
										кг/ч			/экм						поверх-
																			ности
																			Fp, экм
1	101,	18	910	21,6	75,0	57	80	70	10	77,8	2,48	1,00	457	2,2	1,03	1,05	1,02	1,0	1,99	7
	201,	18	680		83,8	65,8	87,6	80	7,6	76,7	3,28	1,00	552	3,5	1,03	1,05	1,03	1.0	1,23	5
	301,	18	680		91,3	73,3	95	87,6	7,4	78,8	3,38	1,00	637	4,0	1,03	1,05	1,04	0,95	1,07	4
	401	18	910		100,0	82	105	95	10	77,8	2,48	1,00	739	3,8	1,03	1,05	1,04	0,95	1,23	5
			3180
2	102,	16	440	10,2	75,2	59,2	80,4	70	10,4	36,4	2,41	1,04	464	2,2	1,03	1,02	1,02	0,95	0,95	4
	202,	16	310		83,9	67,9	87,4	80,4	7,0	37,8	3,53	1,04	553	3,9	1,03	1,02	1,04	0,95	0,56	2
	302,	16	310		91,1	75,1	94,8	87,4	7,4	36,0	3,38	1,04	575	4,1	1,03	1,02	1,04	0,95	0,54	2
	402,	16	440		99,9	83,9	105	94,8	10,2	37,1	2,45	1,04	732	3,4	1,03	1,02	1,03	0,95	0,60	2
			1500
3	103,	16	540	24,8	75,8	59,8	81	70,6	10,4	44,6	2,41	1,04	468	2,2	1,03	1,02	1,02	0,95	1,15	4
	104,	18	600		75,2	57,2	81	69,4	11,6	44,3	2,16	1,04	441	1,9	1,03	1,02	1,02	1.0	1,36	5
	203,	16	320		84,5	68,5	87,6	81,4	6,2	44,3	4,03	1,04	560	4,4	1,03	1,02	1,04	0,95	0,57	2
	204,	18	360		84,1	66,1	87,6	80,6	7,0	43,9	3,56	1,04	534	3,8	1,0	1,02	1,04	0,95	0,67	3
	303,	16	320		91,0	75	94	88	6 .	45,7	4,14	1,04	631	5,1	1,03	1,02	1,05	0,95	0,51	2
	304,	18	360		90,6	72,6	94	87,2	6,8	45,4	3,64	1,04	605	4,3	1,03	1,02	1,04	0,95	0,60	2
	403,	16	540		99,8	83,8	105	94,6	10,4	44,6	2,41	1,04	731	3,3	1,03	1,02	1,03	0,95	0,74	3
	404	18	600		99.2	81,2	105	93,4	11,6	44.3	2,16	1,04	701	2,9	1,03	1,02	1.03	0,95	0,86	3
			3640
4	1	16	2750	18,7	87,5	71.5	105	70	35	67,3	0.71	1,01	610	0,8	1,03	1,0	0,97	1,05	4,51	16

5. Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления

Цель гидравлического расчета - определение диаметров трубопроводов системы отопления и потерь давления в ней. Потери давления на преодоление сопротивлений должны быть на 10% меньше располагаемого перепада давлений. Гидравлический расчет выполняем методом удельных потерь давления на трение. Главное циркуляционное кольцо насосной однотрубной вертикальной системе при тупиковом движении воды - кольцо через самый теплонагруженный из наиболее удаленных от теплового узла стояк. Т. к. тепловые нагрузки на циркуляционные кольца системы отопления приблизительно равны, главное циркуляционное кольцо системы принимаем через наиболее удаленный стояк №4.

Средняя удельная потеря на трение на 1 м длины из предположения о равномерном законе падения давления на участках: Rcp =0.9/ЗАрр /12=0,9*0,65 *12000/115,9=60,6 Па.

Где (5=0,65 коэффициент, учитывающий долю потерь на трение от общего располагаемого давления,

Арр =12,0 кПа -располагаемое давление в системе, И - сумма длин участков главного циркуляционного кольца,

Расход теплоносителя G, кг/ч, в системе, ветви или в стояке системы отопления определяется по формуле:

G = 3,6ZQ/(cAt),

где Q -расчетный тепловой поток [см. формулу (1)], Вт, обеспечиваемый теплоносителем системы, ветви или стояка: удельная теплоемкость воды с=4,2кДж/(кг °С);

At -разность температур, °С, теплоносителя на входе и выходе из ветви или стояка. At =t, -to =105-70=35%:

По значениям Rcp и G с помощью номограммы 11.59 (1) определяем диаметры трубопроводов участков, чтобы фактическое значение R минимально отличалось от значения Rcp , а скорость не превышала допустимых значений (w =1 м/с) Потери давления на участке: Rm = RI

Потери давление на преодоление местных сопротивлений: z=Zi^w"р/2, ' Где ZQ- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке трубопровода, w"р/2- динамическое давление воды на данном участке трубопровода. Таблица коэффициентов местных сопротивлений С,

№ участка	Вид местного сопротивления		Количество	?о
1	1. задвижка диаметром 32 мм 2. отвод 90° диаметром 32 мм	0,5 1,0	1 2	2,5
2	1. тройник поворотный на ответвление 2. задвижка диаметром 25 мм	1,5 0,5	1 1	2
3	1. тройник на проход	1	1	1
4	1. тройник на проход	1	1	1
5	1. тройник поворотный на ответвление	1,5	1	1,5
6	1. тройник на проход	1	1	1
7	1. тройник на проход	1	1	1
8	1. тройник поворотный на ответвление	1,5	1	1,5
9	1. тройник на проход	1	1	1
10	1. тройник на проход 2. отвод 90° диаметром 10 мм 3. радиатор (вход и выход)	1 2 2	1 6 1	15
11	1. тройник на противотоке	3	1	3
12	1. тройник на противотоке	3	1	3
13	1. тройник на противотоке 2. тройник на проход	3 1	1 1	4
14	1. тройник на противотоке	3	1	3
15	1. тройник на противотоке	3	1	3
16	1. тройник на противотоке 2. тройник на проход	3 1	1 1	4
17	1. тройник на противотоке	3	1	3
18	1. тройник на противотоке 2. задвижка диаметром 25 мм	3 0,5	1 1	3,5
19	1. тройник на противотоке 2. задвижка диаметром 32 мм 3. отвод 90 диаметром 32 мм 4. тройник поворотный на ответвление	3 0,5 1,0 1,5	1 1 2 1	7



Бланк гидравлического потерь давления.	о расчета системы	отопления способом удельных	линейных
Данные по схеме	Принято
Номер участка	Q. Вт	1, м	G, кг/ч	Dy, мм	W, м/с	R, Па/м	RI, Па	w2p/2, Па		Z, Па	RI+Z, Па
1	46140	21,2	130	32	0.315	47.5	1007	49.6	2,5	124	1131
2	23480	3,2	575	25	0.280	55.0	176	39.2	2,0	78	254
3	19520	5,4	478	20	0,385	140,0	761	74,1	1,0	74	835
4	17980	\2,3	440	20	0,356	120,0	276	63,4	1,0	63	339
5	14770	3,2	362	20	0,288 |	80,0	256	41,5	1,5	62	318
6	12950	5,7	317	20	0.255	64.0	365	32.5	1,0	33	398
7	11130	3,6	272	20	0.220	47.0	169	24.2	1,0	24	193
8	7890	2,8	193	15	0,282	115,0	322	39,8	1,5	60	382
9	6390	5,7	156	15	0.229	77.5	442	26.2	1,0	26	468
10	2750	21,1	67	10	0,154	50,0	1055	11,9	15,0	179	1234
11	6390	5,7	156	15	0.229	77.5	442	26.2	3,0	79	521
12	7890	3,5	193	15	0,282	115,0	403	39,8	3,0	119	522
13	11130	4,5	272	\20	0.220	47.0	212	24.2	4,0	97	308
14	12950	5,7	317	20	0.255 \	64.0	365	32.5	3,0	98	463
15	14770	4,2	362	20	0,288	80,0	336	41,5	3,0	125	461
16	17980	3,5	440	20	0,356	120,0	420	63,4	4,0	254	674
17	19520	5,4	478	20	0,385	140,0	756	74,1	3,0	222	978
18	23480	3,2	575	25	0.280	55.0	176	39.2	3,5	137	313
19	46140 6,0 113O 32	0.315 47.5 285 49.6 7,0 347 б32
		115,9					8224		ZZ	2201	10425

Неучтенные потери циркуляционного давления в системе отопления следует принимать равными 10 % максимальных потерь давления.

Запас перепада давлений в системе для преодоления неучтенные потерь циркуляционного давления составляет:

Л=100*(Лрр -I(Rl +Z))/S(Rl +Z) = 100*(12000-10425)/10425=15 %



Литература

отопление теплоснабжение трубопровод гидравлический

1. СНиП 2.04.05-91 * Отопление, вентиляция и кондиционирование.

2. СНиП 2.01.01-82 «Строительные климатология и геофизика».

3. 3.СНиП П-3-79* "Строительная теплотехника"

4. 4.ГОСТ 21.602--79 Система проектной документации для строительства. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи.

5. СНиП 2.08.01--89 Жилые- здания. Тихомиров К. В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М. Стройиздат. -1981

6. Голубков Б.Н. Романова Т.М. Гусев В. А. Проектирование и эксплуатация установок кондиционирования воздуха и отопления. М. Энергоатомиздат. - 1988

7. Манюк В. И. и др. Наладка и эксплуатация водяных сетей. Справочник М. Стройиздат.

Размещено на Allbest.ru