Міцність, деформативність легких бетонів і конструкцій на малоцементному вапномістящому в’яжучому

Размещено на http://www.allbest.ru/

ОДЕСЬКА ДЕРЖАВНА АКАДЕМІЯ

БУДІВНИЦТВА ТА АРХІТЕКТУРИ

УДК 624.01:691.327:666.973

О5.23.01 - Будівельні конструкції, будівлі та споруди

АВТОРЕФЕРАТ

дисертації на здобуття наукового ступеня

кандидата технічних наук

МІЦНІСТЬ, ДЕФОРМАТИВНІСТЬ ЛЕГКИХ БЕТОНІВ І КОНСТРУКЦІЙ НА МАЛОЦЕМЕНТНОМУ ВАПНОМІСТЯЩОМУ В'ЯЖУЧОМУ

Камаль М.Р. Маді

ОДЕСА - 2008



Дисертацією є рукопис.

Робота виконана в Одеській державній академії будівництва та архітектури, Міністерства освіти і науки України.

Науковий керівник: кандидат технічних наук, професор Столевич Анатолій Стоянович, Одеська державна академія будівництва та архітектури, професор кафедри залізобетонних та кам'яних конструкцій.

Офіційні опоненти: - доктор технічних наук, професор Бабич Євгеній Михайлович, Національній університет водного господарства та природокористування, м. Рівне; завідувач кафедри інженерних конструкцій

- кандидат технічних наук, доцент Твардовський Ігор Олександрович Одеська державна академія будівництва та архітектури, доцент кафедри будівельної механіки, м. Одеса.

Захист відбудеться « 10 » червня 2008 р. о « 11 » годині на засіданні вченої спеціалізованої ради Д.41.085.01 в Одеській державній академії будівництва та архітектури за адресою: 65029, м.Одеса, вул. Дідріхсона, 4, ОДАБА, ауд. 360

З дисертацією можна ознайомитися в науковій бібліотеці академії за адресою: 65029, м.Одеса, вул. Дідріхсона, 4, ОДАБА.

Автореферат розісланий « 8 » травня 2008 р.

Вчений секретар спеціалізованої вченої ради к.т.н., доцент Карпюк В.М.



ЗАГАЛЬНА ХАРАКТЕРИСТИКА РОБОТИ.

Актуальність теми. Одним з найважливіших напрямків науково-технічного прогресу в області залізобетонних конструкцій є застосування легких бетонів в житлово-промисловому і сільськогосподарському будівництві. Це дозволяє знизити вагу огороджувальних конструкцій і конструкцій покриття і перекриття на 35%, витрати сталі - на 10%, трудовитрати - на 20%.

Бетони на пористих заповнювачах мають в порівнянні з важкими бетонами ряд позитивних особливостей, таких як знижена щільність і теплопровідність, підвищене зчеплення цементно-піщаного розчину із заповнювачем, висока тріщіностійкість істотно підвищені рівні меж мікротріщиноутворення.

Накопичений в Україні та за кордоном позитивний досвід застосування легких бетонів показав технічну можливість і економічну доцільність їх використання, практично, у всіх галузях будівництва.

Збільшити об'єм виготовлення бетону можна шляхом зменшення витрати цементу, що реалізується на практиці за рахунок застосування різних цементно - зберігаючих технологій.

Зв'язок роботи з науковими програмами, планами, темами.

Дисертаційна робота виконана в рамках держбюджетної тематики кафедри залізобетонних та кам'яних конструкцій ОДАБА п.1.4. «Експериментальні і теоретичні дослідження фізико-механічних властивостей легких бетонів і конструкцій з них для житлового і цивільного будівництва». керамзитобетон будівництво цементний зольний

Мета роботи і завдання досліджень

Експериментально довести технічну можливість і економічну доцільність використання керамзитобетону на цементо-вапно-зольному в'яжучому в стиснутих та згинальних елементах і конструкціях, у тому числі попередньо напружених, для житлово-цивільного будівництва.

Для досягнення мети були визначені наступні задачі:

- отримати зручні для практичного використання залежності міцності, щільності та модуля пружності керамзитобетону на цементно-вапно-зольному в'яжучому та кварцовому піску від основних рецептурних факторів та вихідної рухомості суміші;

- отримати статистично надійні залежності, що дозволяють прогнозувати кубикову та призмову міцність, модуль пружності, межі утворення мікротріщин, межу стисливості, усадку, повзучість бетону, що досліджується, у залежності від факторів його складу;

- встановити вплив віку бетону, що досліджується, на зміну його міцності та деформативності;

- розробити методику комплексного підходу до оптимізації параметрів бетону, що досліджується, з урахуванням факторів складу;

- дослідити анкеровку ненапруженої і напруженої стрижневої арматури у бетоні при короткочасному навантаженні та розробці рекомендацій по її визначенню;

- дослідити несучу здатність, тріщиностійкість та деформативність стиснутих і згинальних елементів та конструкцій, порівняти отримані результати з нормативними вимогами і дати рекомендації по розрахунку;

- розробити рекомендації по упровадженню керамзитобетона на цементо-вапно-зольному в'яжучому і кварцовому піску в попередньо напружених плитах перекриття та покриття;

- визначити економічну ефективність керамзитобетону, що досліджується на цементо-вапно-зольному в'яжучому.

Об'єкт дослідження. Бетонні і залізобетонні елементи і конструкції з керамзитобетону на цементно-вапно-зольному в'яжучому, кварцовому піску ненапружені і з попереднім напруженням.

Предмет досліджень. Вплив складу бетону на його міцність та деформативність, анкеровку арматури в бетоні; міцність, тріщиностійкість та деформативність згинальних елементів і конструкцій (балок і попередньо напружених плит перекриття та покриття).

Методи досліджень. Міцність, тріщиностійкість та деформативність зразків бетону, елементів і конструкцій визначали відповідно до діючих стандартів.

Наукова новизна отриманих результатів:

Вперше отримані експериментальні дані про загальні властивості керамзитобетону на цементо-вапно-зольному в'яжучому і кварцовому піску, призначеного для використання у згинальних елементах і конструкціях, у тому числі і попередньо напружених, в результаті чого:

- виявлено вплив основних рецептурно-технологічних факторів складу на водопотребу, ущільнення, розшарування, міцність, щільність, однорідність по міцності та щільності, межі тріщиноутворення, межу стисливості. Отримані експериментальні залежності для визначення цих характеристик;

запропоновані залежності для прогнозування основних розрахункових параметрів (призмової міцності, модуля пружності, усадки, повзучості);

розроблена номограма оптимізації складів керамзитобетону на цементно-вапно-зольному в'яжучому і кварцовому піску залежно від витрат в'яжучого та агрегатно-структурного фактору;

надані рекомендації по урахуванню особливостей міцністних та деформативних властивостей бетону, що досліджується;

отримані експериментальні дані про зчіплювання арматури з бетоном, несучу здатність, тріщиностійкість та деформативність згинальних елементів і конструкцій, в тому числі і попередньо напружених при короткочасному і довготривалому навантаженні.

Практичне значення роботи полягає:

в методиці оптимізації складів керамзитобетону на цементно-вапно-зольному в'яжучому і кварцовому піску, яка дозволяє на стадії проектування ураховувати експлуатаційні і технологічні потреби, що приводять до зниження матеріалоємності та вартості конструкції;

в рекомендаціях по використанню статистично надійних залежностей для прогнозу міцності та деформативності властивостей керамзитобетону на цементно-вапно-зольному в'яжучому на кварцовому піску та їхню зміну у часі, що дозволяє більш точно оцінити роботу конструктивних елементів з такого бетону;

у рекомендаціях по використанню лінійних рівнянь регресії, що дозволяють значно спростити підхід до вивчення й уточнення основних фізико-механічних властивостей керамзитобетону на цементно-вапно-зольному в'яжучому і кварцовому піску;

у рекомендаціях по коригуванню основних розрахункових параметрів вказаного бетону, які дозволяють більш точно нормувати їхні значення і, тим самим, підвищувати розрахункову несучу здатність конструктивних елементів, а також більш точно прогнозувати їхню тріщиностійкість та деформативність;

у рекомендаціях по використанню керамзитобетону на цементно-вапно-зольному в'яжучому і кварцовому піску в елементах і конструкціях, у тому числі, і попередньо напружених плитах перекриття і покриття;

у розробці проекту технічних умов на: “Плити перекриття і покриття житлових і громадських будівель з керамзитобетону на цементно-вапно-зольному в'яжучому і кварцовому піску”.

Особистий внесок здобувача:

Основні результати роботи отримані автором самостійно:

розроблена та реалізована програма експериментальних досліджень з використанням методів планування експерименту та статистичної обробки результатів;

отримані і проаналізовані математичні моделі кубикової та призмової міцності, щільності, модуля пружності, меж тріщиноутворення, граничної стисливості, усадки і повзучості в залежності від факторів складу бетону;

отримані експериментальні дані, що характеризують зчеплення арматури з керамзитобетоном, міцність, тріщіностійкість та прогини залізобетонних балок у залежності від впливу відсотку армування і попереднього напруження плит перекриття та покриття;

розроблені рекомендації по урахуванню особливостей міцністних і деформативних властивостей керамзитобетону на цементно-вапно-зольному в'яжучому.

Апробація результатів досліджень. Основні положення та результати досліджень доповідалися та обговорювалися на науково-технічних конференціях і симпозіумах з проблем теорії та практики залізобетону (Національній університет водного господарства та природокористування (м. Рівне - 2005, 2006, 2007 р.р.); Одеської державної академії будівництва та архітектури (м. Одеса - 2005, 2006, 2007 р.р.).

Публікації. За матеріалами дисертаційної роботи опубліковано 8 друкованих праць в наукових фахових виданнях, перелік яких затверджений ВАК України.

Структура й обсяг дисертації. Дисертаційна робота складається з вступу, основної частини (5 розділів), висновків, списку використаних літературних джерел, додатків. Робота викладена на 218 сторінках і містить 160 сторінок основного тексту, 62 малюнка, 47 таблиць, список використаних літературних джерел з 195 найменувань на 12 сторінках, а також додатки на 15 сторінках.

ОСНОВНИЙ ЗМІСТ РОБОТИ

У вступі обґрунтована актуальність теми, мета і задачі досліджень, наведені основні наукові результати, показано їх практичне значення, дані про публікації та апробації дисертації.

У першому розділі приведена характеристика сучасного рівня експериментальних досліджень легких бетонів і конструкцій на їх основі; узагальнені особливості керамзитобетону; наведені вимоги до конструкційних легких бетонів та обґрунтовані задачі досліджень.

Можливість використання легких бетонів, практично, в усіх областях будівництва обґрунтована результатами численних експериментальних досліджень, проведених в останні десятиріччя вітчизняними і закордонними вченими та інженерами. Дослідженню легких бетонів присвячені роботи І.Н.Ахвердова, Є.М.Бабіча, Ю.М.Баженова, В.В.Бабкова, Г.А.Бужевича, Ю.М.Бута, А.І.Ваганова, К.І.Вилкова, Б.Н.Виноградова, В.М.Вирового, О.О.Гвоздєва, Г.І.Горчакова, Ю.В.Зайцева, І.А.Іванова, С.М.Іцковича, П.Г.Комохова, Г.Н.Курасової, Н.А.Корнева, А.А.Кудрявцева, Л.А.Малініної, Ю.Г.Мещерякова, Ю.М.Мешкаускаса, Ю.Д.Націєвського, Л.П.Орентліхтера, О.Б.Пірадова, М.З.Симонова, Н.Я.Співака, Н.С.Стронгіна, А.Е.Шейніна, А.К.Яворського, У.А.Ямлеєва та інш.

Ці дослідження дозволили зняти чи значно послабити діючі обмеження по розрахунку та проектуванню легко бетонних конструкцій і, тим самим, підвищити їхню ефективність та економічність. Але дослідження легких бетонів не можна вважати навіть частково закінченими в силу різноманітних властивостей пористих наповнювачів, цементно-вапно-зольних в'яжучих, які попередньо визначають чи підтверджують відмінності у властивостях виробів з цих бетонів.

Треба відзначити, що конструкційний легкий бетон зараз з'являється об'єктом широкої співпраці в рамках багатьох міжнародних організацій (СЕВ-FIP, RILEM та ін.). При цьому, особлива увага приділяється, так званому, High Performance Concrete, а саме новому (по класифікації FIB/CEB) типу легкого бетону “високої функціональності”, в т.ч. з характеристиками високої міцності та довговічності, які зумовлені формуванням монолітної, щільної, безперервної контактної матриці (цементного каменю) і пористого наповнювача.

Розширення області застосування конструкцій з легких бетонів вимагає подальшого вивчення фізико-механічних властивостей різноманітних видів бетонів, їх складових, у тому числі і на багатокомпонентних в'яжучих.

Знання процесів гідратації цементно-вапно-зольних в'яжучих з вмістом пластифікаторів, засобів введення золи, вапна та домішок у склад цементу та бетону дозволяє мати науково обґрунтовані передумови для їхнього ефективного використання у технології бетонних робот, підвищення якості виробів та конструкцій, економії цементу і, в цілому, зниження вартості виробів.

У другому розділі приведені характеристики вихідних матеріалів; конструкції дослідних зразків, елементів і виробів; схема та об'єм експериментальних досліджень; методика виготовлення елементів і конструкцій та їхніх досліджень; характеристика математико-статистичних методів, використаних у роботі.

В дослідженнях використовували: керамзитовий гравій фракцій 5…10 і 10…20, виготовлених на Куліндорівському індустріальному концерні ТОВ “КІК”; кварцовий пісок річний щільний з “Тельманівського кар'єру” ВАТ “Кременчуцький річний порт”; портландцемент ВАТ “ЮГцемент” марки 400; молоте негашене вапно активністю по СаО 78%, золу-уноса Ладиженської ТЕС; хімічні домішки - супер-пластифікатор С-3, гіпс; арматуру: 5 Вр-I, 10 А300С, 12А300С - для дослідних елементів і балок та 14 Ат-V - для попередньо напружених плит перекриття і покриття.

Експериментальні дослідження проводили на дослідних зразках і конструкціях:

кубах, призмах і зразках на зчеплення 100х100х100 мм, 100х100х400 мм; 100х100х(70, 140, 210 мм);

залізобетонних балках 100х150х1200 мм, 100х150х2200 мм;

попередньо-напружених плитах перекриття і покриття 5980 х 1490 х 220 мм (серії 1.141-1, вип.63).

Дослідні елементи виготовляли в лабораторних та виробничих умовах.

Експериментальні дослідження складалися з двох етапів. На першому етапі досліджували вплив рецептурно-технологічних факторів на основні фізико-механічні властивості керамзитобетонної суміші і бетону з вмістом кварцового піску. Дослідження проводили по методиці планування експерименту, використовуючи близький до D-оптимального план типу На5. У якості дослідних факторів прийняті: витрата цементу Ц(x1), вапна В(x2), золи- виносу З(x3), керамзиту К(x4), кварцового піску (x5). У якості параметрів, що контролюються, були обрані: об'єм міжзернових порожнин , показник розшаровування суміші і щільність керамзитобетонної суміші 0; витрата води W; кубикова міцність R (28); щільність ; дисперсія міцності S2R і щільності S2 керамзитобетону.

На другому етапі досліджували міцнісні та деформативні характеристики керамзитобетону на кварцовому піску, його зчеплення з арматурою, особливості роботи згинальних елементів і конструкцій при кроткочасовому та довготривалому навантаженні. Для цих експериментальних досліджень, також застосовували методику планування експерименту (близький до D-opt план типу 23 і план Бокса-Бенкена 33), в якому у якості дослідних факторів прийняті: витрати цементу, вапна і золи- виносу (x1); агрегатно-структурний фактор (x2); термін навантаження тривалим навантаженням tс(x3). В якості параметрів, що контролюються, прийняли: кубикову міцність R і призмову міцність R b у віці n.n.(1), 28, 180, 360 діб; модуль пружності в тому ж віці, межі області мікротріщиноутворення і ; найбільші деформації стиску ; відносні деформації усадки (t, tw); відносні деформації повзучості (, t, t0) керамзитобетону, навантаженого в віці t0 = 1(n.n.) i 28 діб навантаженням, рівним 0,4R S.

Дослідження зчеплення проводили, використовуючи близький до D-opt план 23. В якості факторів прийнято міцність бетону R() і довжину заглиблення арматури ?защ(). Контролюючими параметрами призначені: середня величина зч керамзитобетону пропареного і натурального твердіння; напруження 0 в арматурі в момент зрушення ненавантаженого кінця арматурного стриженя; вплив міцності бетону і довжини заглиблення стержнів на величину і характер зростань зміщень ненапруженого кінця арматурного стержня.

В результаті реалізації експерименту (випробування, обробки та аналізу результатів) були оптимальні по заданому критерію склади, на базі яких були виготовлені і випробувані дослідні елементи і конструкції.

Дослідні елементи - балки виготовляли з керамзитобетону оптимальних складів міцності 15, 20, 25 МПа. Виготовлено і випробувано короткочасним навантаженням дві серії дослідних балок ( = 1,25% і = 1,75%) і дві серії дослідних балок ( = 1,25% і = 1,75%) довготривалим навантаженням.

Дослідні попередньо-напружені плити перекриття і покриття вироблені з бетону R =20МПа.

Загальний об'єм експерименту становить 250 кубів, 360 призм, 36 призм на зчеплення, 19 балок, 2 попередньо напружені плити перекриття.

Дослідні зразки та елементи випробовували в лабораторних і виробничих умовах відповідно до діючих державних стандартів.

За результатами планування експерименту для кожного параметру, що контролювався, були отримані квадратичні рівняння регресії другого ступеня вигляду:

(1)

Для спрощення отриманих залежностей вигляду (1) застосовували лінійні залежності вигляду:

У=В0+В1х, (2)

де х = (W /ЦВЗ + r) - узагальнений фактор складу.

В дослідженнях використана метода одержання і статичного аналізу рівнянь регресії, яка викладена в роботах В.А.Вознесенського, Є.М.Львовського, В.В.Налімова та ін.

В третьому розділі приведені результати експериментальних досліджень основних властивостей керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому, з обґрунтуванням їхніх розрахункових параметрів.

Аналіз впливу рецептурно-технологічних факторів на основні властивості керамзитобетонної суміші і бетону проводили за рівняннями рецесії виду (1).

Встановлено, що для визначеної витрати цементно-вапно-зольного в'яжучого існує оптимальний склад керамзитового гравію і кварцового піску (rорt), який відповідає мінімально можливій водопотребі суміші при умові забезпечення заданої легкоукладальності.

Найбільший вплив на об'єм міжзернових порожнин Vп , що характеризують ступінь ущільнення суміші, здійснює фактор r. Збільшення його значень від 0,3 до 0,6 приводить до зменшення Vп, в середньому, в 1,5 рази.

Розшарування керамзитобетонної суміші при її віброущільненні уникнути, практично, неможливо. Ступінь його залежить від усіх розглянутих факторів. Проте, при найбільш несприятливих їх сполученнях воно не перевищує 6,8 %.

За результатами експериментальних досліджень отримані квадратичні рівняння регресії вигляду (1) щільності керамзитобетонної суміші, щільності керамзитобетону у висушеному до постійної ваги і кубової міцності. Рівняння адекватні по F-критерію Фішера (Fад Fтабл.) і мають інформаційну цінність (Fінф. > Fтабл.).

Аналіз цих рівнянь показує, що найбільший вплив на щільність і міцність мають два фактори: витрати цементно-вапно-зольного в'яжучого (ЦВЗ) (, , ) і агрегатно-структурний фактор r (x4 , x5). Ступінь впливу цих факторів неоднаковий: чисельне значення коефіцієнтів при (x4 + x5), в середньому, на 30 % більше відповідно при (x1 + x2 + x3) - в рівняннях щільності, а в рівняннях міцності ступінь їх впливу різний: з підвищенням витрат цементо-вапно-зольного в'яжучого (x1, x2, x3) зростає міцність, а з підвищенням агрегатно-структурного фактора (x4 , x5) - міцність зменшується.

Отримані результати послужили експериментальним обґрунтуванням для розробки методики комплексного підходу до проектування оптимальних складів керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому, котрий дозволяє визначити оптимальні значення рецептурних факторів (ЦВЗ; r; W) з урахуванням мінімальної вартості наповнювачів для бетону міцності R=15МПа, R=20МПа, R=25МПа.

У четвертому розділі приведені результати експериментальних досліджень міцністних і деформативних властивостей у віці t0 = 1 (n.n.), 28, 180, 360 діб, меж областей мікротріщноутворення, граничної стисливості керамзитобетону, усадки і повзучості.

Аналіз рівнянь регресії кубикової R(t) і призмової міцності Rb(t) вигляду (1) дозволили встановити, що при t > 28 діб залежність міцності від витрат цементно-вапно-зольного в'яжучого носить криволінійний характер, який показує її зростання до оптимального значення при визначених r, що відповідає граничній міцності керамзитобетону. При однакових значеннях витрати в'яжучого із зменшенням значення фактору r міцність керамзитобетону зростає.

Аналіз рівнянь регресії виду (2) показали, що переважний вплив на R, Rb, Eb має витрата багатокомпонентного в'яжучого та агрегатно-структурний фактор r. Позитивні результати перевірки нульової гіпотези про однорідність дисперсій величин R(t), Rb(t), Eb(t) і [(W /ЦВЗ) + r] дозволили при рівній значимості = 0,05 отримати лінійні рівняння регресії:

R (28), МПа = 55,17 - 34,37 [(W /ЦВЗ) + r]; (3)

R b, (28) МПа = 49,24 - 30,28 [(W /ЦВЗ) + r]; (4)

E b (28) 10-3, МПа = 25,14 - 12,8 [(W /ЦВЗ) + r]. (5)

Рівняння (3), (4) і (5) в віці t = 28 діб наведені в якості прикладу.

Витрати води, на відміну від витрат багатокомпонентного (ЦВЗ) в'яжучого та агрегатно-структурного фактору, мають статистично значимий вплив на характер змін E b у часі.

Результати статистичних розрахунків показують, що збільшення віку керамзитобетону не викликає значного змінення характеру впливу дослідних факторів на призмову міцність. Ураховуючи це, для її прогнозування можна користуватися виразом (6)

R b (t; W /ЦВЗ; r) = (59,2 - 16,7?-0,0141 t ) - 32,9 [(W /ЦВЗ) + r]. (6)

Значення коефіцієнту призмової міцності для керамзитобетону на ЦВЗ в'яжучому на 6-12 % перевищують відповідні значення БНіП 2.03.01-84*. Величини рекомендується нормувати за формулою (7):

= 0,8262 + 0,0097R - 0,0003R2. (7)

Для прогнозування значень модуля пружності в часі пропонується використовувати залежність вигляду (8)

Eb(t) = Eb(?) [1 - ? -t]. (8)

Входячи до цієї залежності, величини і при відомих характеристиках складу керамзитобетону рекомендується обчислювати за (9 і 10)

Eb(?) = 17906 - 4124 [(W /ЦВЗ) + r]; (9)

= 0,85 - 0,33 [(W /ЦВЗ) + r], (10)

Вимогам найбільш тісного зв'язку між модулем пружності , щільністю і міцністю відповідає вираз виду:

= 614 - 7191; (11)

де: rxy = 0,93; E = 962.

Порівняльний аналіз модулів пружності легких бетонів, регламентованих БНіП 2.03.01-84* і розрахованих за залежністю (8) з урахуванням (9) і (10) вказує, що для керамзитобетону на кварцовому піску і цементо-вапно-зольному в'яжучому діючі норми зменшують значення на 9 - 11 %.

Для визначення меж області мікроруйнувань дослідного бетону у залежності від його міцності рекомендується використовувати вирази (12 і13)

/ R b = 0,389 + 0,078 ?g R b; (12)

/ R b = 0,863 + 0,063 ?g R b. (13)

Для опису залежностей найбільших деформацій стиску незалежно від віку керамзитобетону може бути використано рівняння вигляду

bu = [117,1 + 189,8 (W /ЦВЗ) + r] 10-5. (14)

Досліди по визначенню деформацій повзучості і усадки здійснювали на 3 складах бетону (9 стрічок плану), використовуючи план Бокса-Бенкена розмірності К-3, а при побудові математичних моделей усадки - трансформований план розмірності К-2.

Зразки кожної стрічки плану, виготовлені для визначення деформацій повзучості, навантажувались відносними рівнями навантаження = 0,4.

Терміни дії тривалого навантаження на зразки для визначення деформацій повзучості склали від 345 до 360 діб.

Розвиток у часі процесу усадки керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому досить достовірно може бути апроксимований залежністю вигляду (15)

(t, 1) = [142,6 (W/ЦВЗ + r) - 68,7]* [1-?-0,0101[(W/ЦВЗ +r)] (е - 1)]. (15)

Залежність (15) зручна тим, що вже на стадії проектування складів бетону дозволяє прогнозувати усадочні деформації керамзитобетону на кварцовому піску у будь-який момент часу t > 1.

Рівняння регресії відносних С(t, t0 ,) і удільних лінійних відносних С(t, t0) деформацій повзучості у залежності від витрат цементо-вапно-зольного в'яжучого, агрегатно-структурного фактора і віку керамзитобетону до моменту навантаження (t0 = 7, 28 діб) може бути складене у вигляді по математичних моделей виду (1,2), побудованх на базі їхніх крайніх значень.

Деформації повзучості керамзитобетону нелінійно залежать від напружень навіть при низьких рівнях ( t0), хоч ступінь не лінійності різна для різних складів бетону. Через 250 - 300 діб після навантаження (у залежності від складу бетону) нелінійність деформацій повзучості стабілізується, криві С(t, t0, ) стають, практично, паралельними, прирощення деформацій повзучості починають лінійно залежати від напружень. Встановлено, що характеристика нелінійності fс статистично значимо залежить від складу керамзитобетону, рівня діючих напружень і не залежить від віку бетону до моменту навантаження.

Для обчислення значень С(t, t0) = С(, 28) (t0) f(t - t0) треба знати граничні значення міри повзучості керамзитобетону при навантажені його у віці t0 = 28 діб, які можна підрахувати по квадратичному рівнянню регресії, а також по лінійному рівнянню

С(, 28) = 1,302 [(W/ЦВЗ) + r]2,07. (16)

В основі методу прогнозування деформацій керамзитобетону на кварцовому піску лежать основні залежності спадкової теорії старіння. Для урахування особливостей повзучості такого бетону при заданому класі бетону на стиск В і щільності , параметрах функцій (t0), що ураховують вплив старіння на міру повзучості; f(t - t0), ураховуючому наростання в часі міри повзучості fс, ураховуючої нелінійність деформації повзучості і fм - нелінійність деформацій при короткочасовому завантаженні, рекомендуюся скористатися за наступним узагальненим виразом вигляду:

c, d, , , VС, m С, Vк(28), mк(28) = Аi Сi(В)0,333 Di(В)0,667. (17)

Окрім цього, одержані лінійні залежності вигляду (1) і (2) дозволяють визначити вказані вище параметри при відомих характеристиках складу бетону: витрати багатокомпонентних в'яжучих ЦВЗ, води W і значення агрегатно-структурного фактору - r.

У п'ятому розділі приведені результати експериментальних досліджень зразків на зчеплення арматури класу А-III з керамзитобетоном на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому, дослідних балок при короткочасному і довготривалому навантаженні, попередньо напружених залізобетонних багатопустотних плит перекриття і покриття і надані рекомендації щодо їхнього розрахунку і застосування.

Дослідження зчеплення арматури з керамзитобетоном пропареного і природного твердіння виконували шляхом висмикування стержня з бетонних призм. Результати досліджень показали:

- із збільшенням міцності на стиск керамзитобетону R=15МПа; R=20МПа і R=25МПа сц збільшується пропорційно, у середньому, на 11,7 % для пропарених зразків і на 17 % для зразків природного твердіння;

- для різних довжин заглиблення ?защ = 7(6), 14(12) і 21(18) см, прирощення сц різне і зменшується із збільшенням довжини заглиблення в середньому на 17 % з незначним зменшенням для пропареного керамзитобетону;

- із збільшенням міцності керамзитобетону природного твердіння напруження 0 збільшується, у середньому, на 36 %, а пропареного на 31 %, залишаючись відносно великим для бетонів природного твердіння (у середньому на 57 %);

- за середніми значеннями сц/R визначена лінійна залежність виду:

псц/R = 0,613 - 0,012R ; (18)

- для пропареного бетону;

прсц/R = 0,735 - 0,014R ; (19)

- для бетону природного твердіння.

Випробування дослідних елементів - балок при короткочасному навантажені: проводили в віці 110 5 діб з метою визначення їхньої несучої здатності, тріщиностійкості та деформативності.

При випробуванні були отримані дослідні дані, які дозволяють оцінити параметри , в, , bm, прийняті в БНіП 2.03.01-84* для розрахунку елементів, що згинаються.

Встановлено, що дослідні значення коефіцієнту в мають значення 0,89, 0,94. Спостерігається деякий вплив на в відсотка армування (%).

Кореляційний аналіз дозволив встановити, що між в і М/ існує досить тісний лінійний зв'язок, виражений рівнянням регресії (20)

в = 0,89 + 0,05 М/. (20)

При експлуатаційних навантаженнях в = 0,9, що узгоджується з існуючими нормами. Значення коефіцієнту , що характеризує пружно - пластичний стан бетону стиснутої зони бетону, апроксимовані залежністю вигляду (21)

= 0,482 - 0,028 М/M0u (21)

З вибірковим коефіцієнтом кореляції rху = 0,82.

У розрахунках елементів, що згинаються з керамзитобетону на кварцовому піску, ураховуючи прийняті результати, значення коефіцієнту рекомендується приймати таким, як і для інших видів бетону, тобто = 0,45.

Дослідні значення деформацій стиснутої зони добре узгоджуються з розрахунковими . Середні значення відношення / для балок I і II серії відповідно дорівнюють 1,04 і 1,05. Проведеними дослідами встановлено збільшення значень із зростанням кількості робочої арматури.

При збільшені відсотка армування = 1,25 % (I серія) до = 1,75 % (II серія) деформації бетону стисненої зони збільшуються, у середньому, в 1,62 рази. Перші тріщини з'явились при навантаженнях, які складали для балок I серії (0,136 - 0,149) , а для балок II серій (0,145 - 0,182) . Ширина розкриття тріщин в зоні чистого згину балок при експлуатаційному навантажені знаходилась в межах 0,11 - 0,18 мм (Сvсrс = 0,35), збільшувалась зі зменшенням відсотка армування. При цьому навантаженні її найбільше значення асrс = 0,20 мм було виявлено в балках I серії.

Дослідні прогини балок I і II серій при дії експлуатаційних навантажень склали відповідно 8,4 - 10,3 мм і 11,9 - 12,8 мм, а їх відношення до теоретичних f 0/f т = 1,02 для балок I серії і f 0/f т = 1,03 для балок II серії. Розбіжність між ними для балок I і II серії становить відповідно від - 8 % до + 10 % для балок I серії і від - 2 % до + 8 % для балок II серії.

Розрахунок несучої здатності, тріщиностійкості і деформативності елементів, що згинаються з керамзитобетону на кварцовому піску рекомендується проводити по БНіП 2.03.01-84*, використовуючи уточнені значення розрахункових параметрів:R b; Rbt; R b,ser; Rbt,ser; ;bu и E b.

Істотний вплив на міцністні і деформативні характеристики елементів, що згинаються, з керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому при тривалій дії навантаження надає її рівень, коефіцієнт армування і тривалість витримки під навантаженням.

Розвиток деформацій бетону і арматури балок, що досліджувались, супроводжувався збільшенням висоти стислої зони бетону (t, t0). Інтенсивність зростання (t , t0) у часі практично не залежать від кількості подовжньої (робочої) арматури.

Значення коефіцієнта при середніх ( = 1,25 % - 1,75 %) відсотках армування також, практично, не залежить від кількості подовжньої (робочої) арматури і до віку t - t0 = 360 діб склали 0,22 - 0,23.

Прогини балок інтенсивно розвивалися в перші 60 - 180 діб після їх завантаження і до віку 180 - 300 діб помітно стабілізувалися. Відносне зростання прогинів до віку t - t0 = 300 діб склав для балок III серії ( = 1,25%) 0,52 - 0,62, а для балок IV серії ( = 1,75%) 0,28 - 0,48.

Зростання ширини розкриття тріщин в балках, з тривалим навантаженням, близьким до експлуатаційного, спостерігалося у перші 60 - 100 діб, після чого (t, t0) до віку (t, t0) = 300 діб залишалася, практично, незмінними. Дослідні значення а crc (t, t0) в балках за період тривалої дії навантаження збільшилися у порівнянні з початковими а crc (t0), у середньому в 1,27 раза (III серія) і 1,21 раза (IV серія).

Ці значення близькі до величини коефіцієнта ? = 1,6 - 15, що ураховує тривалу дію навантаження на ширину розкриття тріщин: ? = 1,42 (I серія) і ? = 1,34 (II серія).

На заводі “Куліндорівський індустріальний концерн” ТОВ “КІК”; на основі типової серії 1.141-1, вип.63 виготовлена дослідна партія попередньо напружених круглопустотних плит перекриття і покриття житлових будинків - ПК 63.15-6АтV-л з керамзитобетону та кварцовому піску і багатокомпонентному в'яжучому під навантаження 800 кг/м2.

Величина попереднього напруження прийнята з позицій тріщиностійкості = 500 МПа. Міцність бетону на стиск R=20МПа. Втрати попереднього напруження визначали за “Рекомендациями по учету потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести керамзитобетона на карбонатном песке: НИЛЭП ОИСИ. - М. Стройиздат, 1987. - 103 с.)” з урахуванням дослідних даних про величини деформацій усадки та повзучості керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому.

Середні величини показників властивостей керамзитобетону контрольних зразків кубів, призм і модуля пружності склали R = 21,5 МПа, Rb= 18,7 МПа, Eb= 15706 МПа, = 1570 кг/м3.

Розрахункові значення міцності qTp перевищують проектні значення q на 47,3 %.

Тріщиностійкість забезпечена, тому що від дії нормативного довготривалого навантаження тріщини у розглянутих виробах не з'являлися.

Жорсткість також забезпечена, тому що прогини панелей при нормативному навантаженні склали f= 2,04 см, що менше від крайнього допустимого значення flim = 3 см.

Результати випробування плит:

співвідношення дослідних та розрахункових руйнівних навантажень, навантажень тріщиноутворення та прогинів складає:

q / qTp = 1,05; q / q = 1,03 та fо / fт = 0,85.

ЗАГАЛЬНІ ВИСНОВКИ

1. Застосування керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому при заданих технологічних параметрах суміші дозволяє забезпечити потрібні експлуатаційні та економічні показники: знизити масу конструкції на 35 %, витрати сталі на 15 %, трудовитрати на 20 % і знизити вартість в'яжучого за рахунок зменшення цементу на 50 %, за рахунок використання дешевшого вапна (15 %) і майже безкоштовної золи- виносу (35%).

2. Рецептурно-технологічні фактори істотно впливають на формування основних властивостей керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому. Урахування впливу вказаних факторів з достатньою для практики точністю рекомендується здійснювати, використовуючи рівняння регресії вигляду (1) для суміші і (2) для бетону.

3. Для оптимізації складу керамзитобетону на кварцовому піску і ЦВЗ в'яжучому рекомендується використовувати методику комплексного підходу, ураховуючи технологічні та експлуатаційні вимоги до бетону. Використання рекомендованої методики дозволяє отримувати раціональні склади, які задовільняють вимогам мінімальної кошторисної вартості бетону з урахуванням його призначення.

4. Значення коефіцієнту призмової міцності в і модуля пружності дослідного бетону відрізняються від рекомендованих БНіП 2.03.01.84*. Тому величини в і Eb рекомендується визначати виразами (7) і (8) з урахуванням (9) і (10).

5. Для прогнозу змінних у часі значень міцності Rb(t) і модуля пружності Eb(t) рекомендується використовувати вирази (6) і(8) з урахуванням (9), (10).

6. Для визначення меж області мікроруйнування у залежності від міцності рекомендується використовувати вирази (12) і (13), а для опису деформацій граничної стисливості залежність (14).

7. Для визначення деформацій усадки дослідного бетону при відомих характеристиках його складу рекомендується використовувати залежність (15), що дозволяє вже на стадії проектування його складу прогнозувати усадочні деформації в будь-який момент часу t 1.

8. Для прогнозу деформацій повзучості рекомендується використовувати основні залежності спадкової теорії старіння. Параметри функції, які входять у ці залежності, слід обчислювати при заданому складі бетону за рівняннями регресії вигляду (1), (2), а при заданому класі бетону В та його щільності - за узагальненим рівнянням (17).

9. Зчеплення арматури з керамзитобетоном на кварцовому піску і ЦВЗ в'яжучому достатнє для того, щоб забезпечити нормативну анкеровку арматури залізобетонних конструкцій.

10. Отримані експериментальні значення і дозволяють визначати величини втрат попередніх напружень від вказаних за методом, викладеним в “Рекомендациях по учету потерь”.

11. Отримані дослідні дані, які дозволяють оцінити параметри , в, u, Eb(t), ? для розрахунку елементів, що згинаються, при короткочасному і довготривалому навантаженні.

12. Проведені експериментальні дослідження елементів і конструкцій з керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому, в тому числі і попередньо-напружених плит перекриття і покриття, дозволяють рекомендувати їх для практичного застосування в житлово-цивільному будівництві.

13. Розрахунок несучої здатності, тріщиностійкості і деформативності стиснутих елементів і конструкцій, що згинаються, з керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому рекомендується виконувати за методикою БНіП 2.03.01-84*, використовуючи уточнені значення розрахункових параметрів R b, Rbt, R b,ser, Rbt,ser, , Eb(t) та ін.

14. Економічна ефективність застосування керамзитобетону на кварцовому піску і цементно-вапно-зольному в'яжучому в бетонних і залізобетонних конструкціях безперечна, оскільки зменшення в'яжучого становить, приблизно, 50 % цементу за рахунок введення 20 % вапна, та 30 % безкоштовної золи-виносу ТЕЦ.



СПИСОК ОПУБЛІКОВАНИХ ПРАЦЬ

1. Камаль Мади, Кравченко С. А., Столевич А. С. Исследования керамзитобетона на многокомпонентном вяжущем. // Вісник Одеської державної академії будівництва та архітектури. Вип. № 17 Одеса: ОДАБА, 2005. - с.101-105.

2. Мади К. М. Прочность и деформативность керамзитобетона на малоцементном известесодержащем вяжущем. // Вісник Одеської державної академії будівництва та архітектури. Вип. № 18 Одеса: ОДАБА, 2005. - с.138 - 141.

3. Мади К. М., аспирант, Столевич А. С., к.т.н., профессор, Макаров С. В., к.т.н., профессор. Сцепление арматуры с керамзитобетоном на малоцементном известесодержащем вяжущем. // Збірник наукових статей «Ресурсоекономні матеріали, конструкції, будівлі та споруди». Випуск № 13. Рівне, 2005. - с.214 - 219.

4. Столевич А. С., Макаров С. В., Столевич И. А., Мади К. М., Кравченко С. А. Конструкционные легкие бетоны. // Вісник Одеської державної академії будівництва та архітектури. Вип. № 21 Одеса: ОДАБА, 2006. - с.246-255.

5. Кравченко С. А., Мади К., Столевич И. А., Макаров С. В., Столевич А. С. Керамзитобетонные конструкции на малоцементном известесодержащем вяжущем. // Збірник наукових статей «Ресурсоекономні матеріали, конструкції, будівлі та споруди ». Випуск № 14. Рівне, 2006. - с.68 -74.

6. Мади К., Кравченко С. А., Макарова С. С., Столевич А. С. Прочностные и деформативные свойства безавтоклавных бетонов на многокомпонентном вяжущем. // Збірник наукових статей «Ресурсоекономні матеріали, конструкції, будівлі та споруди». Випуск № 14. Рівне, 2006. - с.90 - 95.

7. Камаль М. Р. Мади., асп., Столевич И. А., к.т.н., доцент, Макарова С. С., к.т.н., доцент, Столевич А. С., к.т.н., проф.. Влияние факторов состава на модуль упру гости и границы микротрещинообразования керамзитобетона на кварцевом песке. // Збірник наукових статей «Ресурсоекономні матеріали, конструкції, будівлі та споруди». Випуск № 15. Рівне, 2007. - с. 59 - 64.

8. Камаль М. Р. Мади., асп., Зінченко С. В., асп., Макаров С. В., к.т.н., проф., Столевич А. С., к.т.н., проф.. Исследование и анализ влияния рецептурно - технологических факторов на прочность керамзитобетона на кварцевом песке. // Збірник наукових статей «Ресурсоекономні матеріали, конструкції, будівлі та споруди». Випуск № 15. Рівне, 2007. - с. 65 - 70.



АНОТАЦІЯ

Камаль М. Р. Маді. Міцність і деформативність легких бетонів і конструкцій на малоцементному вапномістящому в'яжучому. - Рукопис.

Дисертація на здобуття наукового ступеня кандидата технічних наук за спеціальністю 05.23.01 - будівельні конструкції, будівлі та споруди.- Одеська державна академія будівництва та архітектури, Міністерство освіти України, Одеса, 2008.

Зміст дисертації.

Обґрунтована актуальність, сформульовані наукова новизна та практична значимість роботи, дана її загальна характеристика.

Розкрито стан наукового завдання, сформульовані мета та задачі досліджень.

Дисертація присвячена дослідженню основних міцністних і деформативних властивостей керамзитобетону на цемнто-вапно-зольному в'яжучому, кварцовому піску і дослідженню міцності, тріщиностійкості та деформативності залізобетонних елементів, що згинаються, в тому числі і попередньо-напружених конструкцій, виготовлених з нього.

Ключові слова: керамзит, керамзитобетон, багатокомпонентне в'яжуче (цемент-вапно-зола), рівняння регресії, агрегатно-структурний фактор, міцність, деформативність, тріщіностійкість, прогини, зчеплення, параметр.



АННОТАЦИЯ

Камаль М. Р. Мади. Прочность и деформативность легких бетонов и конструкций на малоцементном известесодержащем вяжущем. Рукопись.

Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук по специальности 05.23.01.- Строительные конструкции, здания и сооружения.- Одесса государственная академия строительства и архитектуры, Министерства образования и науки Украины, Одесса, 2008.

Диссертация посвящена исследованию основных прочностных и деформативных свойств керамзитобетона на кварцевом песке и цементо-известе-зольном вяжущем и исследованию прочности, трещиностойкости и деформативности бетонных и железобетонных изгибаемых элементов, в том числе и предварительно-напряженных конструкций, изготовленных из него.

Исследование технической возможности и экономической целесообразности использования керамзита, кварцевого песка и цементо-известе-зольного вяжущего для бетона и железобетона представляет собой важную народно - хозяйственную задачу.

- Содержание диссертации.

Введение содержит обоснование актуальности темы, сформулирована научная новизна и задачи исследований, показано их практическое значение в области строительства, дана ее общая характеристика.

В Первом разделе рассмотрено современное состояние исследования свойств легких бетонов и конструкций из них, в том числе с использованием местных материалов. Выполнен обзор работ, посвященных данной тематике.

Немаловажно отметить, что конструкционный легкий бетон в настоящее время является объектом широкого сотрудничества в рамках многих международных организаций (CEB-FIP, RILEM). При этом, особое внимание уделяется, так называемому, High Performance Concrete, а именно новому (по классификации FIB/CEB) типу легкого бетона “высокой функциональности”, в т.ч. с характеристиками высокой прочности и долговечности, которые предопределены формированием монолитной, плотной, непрерывной контактной матрицы (цементного камня) и пористого наполнителя.

Сформулированы основные цели и задачи исследований.

Второй раздел содержит характеристики применяемых материалов, приведены опытные образцы, элементы и конструкции, их размеры и изготовление. Приведена схема и объем эксперимента с использованием математических методов планирования и математико-статистических методов в исследовании и анализе результатов.

В третьем разделе приведены результаты экспериментальных исследований первого этапа, в котором проведен анализ влияния рецептурно-технологических факторов на основные свойства керамзитобетонной смеси (водопотребление, уплотняемость, расслаиваемость) и бетона (кубиковая прочность, плотность, однородность по прочности и плотности).

Исследования проводили по методике планирования эксперимента, используя близкий к D-оптимальному план типа На5. В качестве опытных факторов приняты: расход цемента Ц(x1), извести И (x2), золы-уноса З(x3), керамзита К(x4), кварцевого песка П(x5). В качестве параметров, которые контролируются, были выбраны: Vn; Пр; со; W; R (28); с; S2R; S2с керамзитобетона. Получены уравнения регрессии (квадратические и линейные) со статистическим данными. Проведен анализ влияния рецептурных факторов на эти свойства, даны оптимальные составы керамзитобетона.

Четвертый раздел содержит результаты второго этапа исследований прочностных и деформативных свойств керамзитобетона на цементо-известе-зольном вяжущем при нагрузках различной длительности и интенсивности во времени.

В экспериментальных исследованиях, проводимых по методике планированного эксперимента, в качестве основных контролируемых параметров, были выбраны: R (t); R b(t); Eb(t) в возрасте 1(п.п.), 28,180, 360 суток, , Rocrc, Rvcrc, еbu, еsc (t, tw), еcc(у, t, tw), .

Пятый раздел содержит результаты экспериментальных исследований трех серий образцов на сцепления арматуры периодического профиля с керамзитобетоном на цементо-известе-зольном вяжущем, изгибаемых элементов - железобетонных балок четырех серий при кратковременной и длительной нагрузке, предварительно напряженных плит перекрытия и покрытия. Приведены предложения по их расчету.

Ключевые слова: керамзит, керамзитобетон, многокомпонентное вяжущее (цемент-известь-зола), агрегатно-структурный фактор, прочность, деформативность, трещиностойкость, сцепление.



SUMMARY

Kamal M. R. Madi. “Strength and Deformability of Lightweight Concrete and Constructions Made of Binding Agent Containing Low-Cement Lime “. Manuscript.

Candidate's of Techniques thesis majoring by 05.23.01 - Building structures, buildings and constructions. - Odessa State Academy of Building construction and Architecture, Odessa 2008, Ministry of Education of Ukraine.

The thesis is devoted to analysis of the main strengthening behavior and deformability of ceramist concrete made of erinaceous quartz and cement and lime binding agent and to exploration of strength, fracture strength and deformability of concrete and ferroconcrete bendable items including post-tensioned constructions made of it.

Research of technical possibility and economic reasonability of usage of ceramists, erinaceous quartz, cement and lime binding agent for concrete and steel concrete is an important task of national economy.

CONTET OF THESIS.

The preamble grounds the theme actuality, scientific novelty and the aims of research are stated, their practical meaning in building sphere, its general description is given.

In the first part the sate of modern research of lightweight concrete and constructions, including usage of local material is reviewed. The works devoted to this subject are overviewed.

Not at least is to mention that constructional lightweight concrete is the field for collaboration of many international organizations (CEB-FIP), RILEM). Meanwhile the special attention is paid to so-called High Performance Concrete notably to the new (due to FIB/CEB classification) type of lightweight concrete of “high functionality”, including high strength and operating life characteristic, which are determined by forming of monolithic close contact matrix (concrete stone) and porous loading.

The second part deals with description of the used material, the experimental patterns, units and constructions, their size are showed. The scheme of experiment is given, mathematical methods of planning and mathematical-statistic methods at research and results analysis are adduced.

The third part deals with experimental research of the first phase where the analysis of impact of prescription-technological factors upon main behavior of ceramist concrete mixture (water consumption, compatibility, stratifiability) and concrete (cube strength, strength, strength and density homogeneity).

The research has been carried out using the method of experiment planning and plan of Ha5 type like D-optimal. As experimental factors are accepted: expenditure of concrete Ц (х1), lime И (х2), ash 3(x3), ceramist K (x4), erinaceous quartz П (х5). As parameter under control were accepted: Vn; Пр; сo; B; R (28); с; SІR; SІс of ceramist concrete. The regression equation with statistic analysis (quadratic and linear) has been got. The analysis of impact of prescription factors upon these characteristics has been carried out and scheme of optimal structure of ceramist concrete.

The fourth part contains results of the second phase of research of strength and stress-strain behavior of ceramist concrete made of cement and lime binding agent with different extent load.

At the experimental research as parameters under control were chosen: R (t); R b(t); Eb(t) at the age of 7, 28, 180, 360 days, Rєcrc, Rvcrc, еbu, еsc (t, tw), еcc (у, t, tw). The fifth part contains the results of experimental research of three patterns sets for reinforcements adherence of periodical profile with ceramist concrete made of cement and lime binding agent; flexible units - ferroconcrete beams of four series at short and long load, post-tensioned overlap and cover boards. The calculation suggestions are given.

Key words: ceramist, ceramist concrete, multicomponent binding agent (cement-lime-ash), aggregate-structure factor, strength, stress-strain behavior, fracture strength, adherence.

Размещено на Allbest.ru