Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧЕРЕДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

(ФГБОУ ВПО «МГСУ»)

Кафедра механики грунтов, оснований и фундаментов

Курсовой проект

на тему: «Проектирование фундаментов под 9 этажное здание в открытом котловане»

Факультет, курс, группа: ПГС-ф III курс 1 группа

Студент: Марфутов Н.А.

Консультант: Медведев Е.А.

Москва 2013



Содержание

• Изучение, обработка и анализ исходной информации, содержащейся в задании
• Определение физико-механических характеристик грунтов Классификация грунтов
• Расчет по оси 1 (Наружная стена)
• Привязка сооружения к инженерно-геологическому разрезу
• Определение глубины заложения фундаментов для стены 1
• Подбор графическим методом площади подошвы фундамента стены 1
• Расчет по оси 2 (Внутренняя стена)
• Определение глубины заложения фундаментов для стены 2
• Подбор графическим методом площади подошвы фундамента стены 2
• Расчет оснований по второму предельному состоянию - по деформациям
• Расчет по оси 1 (Наружная стена)
• Вычисление осадки
• Расчет оснований по второму предельному состоянию - по деформациям
• Вычисление осадки
• Вычисление относительной разности осадки
• Список литературы



Изучение, обработка и анализ исходной информации, содержащейся в задании

Краткая характеристика проектируемого здания:

назначение здания - здание жилое с подвальным помещением.

Размер здания в плане 16,8х19,5м².

Несущие конструкции:

1. Наружные стены панельно - блочные. Толщина стен - 400 мм.

2. Внутренние стены панельно - блочные толщиной 390 мм.

3. Перекрытия сборный ж/б многопустотные плиты толщиной 22см.

4. Здание во всех осях имеет подвал.

Отметка пола подвала - 2,50 м.

Отметка пола первого этажа 0,00 на 0,9 м выше отметки спланированной поверхности земли.

Величины постоянных и временных нагрузок на фундамент даны с учетом нагрузок от перекрытия над подвалом.

Нагрузки на фундаменты

Нагрузки	С учетом подвала
Стена 1(наружняя)	Постоянная кН/м	268
	Временная кН/м	32
Стена 2 (внутренняя)	Постоянная кН/м	335
	Временная кН/м	55

Определение физико-механических характеристик грунтов. Классификация грунтов

Слой № 1: Насыпь не слежавшаяся, R₀ не нормируется;

Слой № 2: Данный слой представлен песчаным грунтом, так как отсутствуют параметры W_L и W_p;

Тип песчаного грунта зависит от гранулометрического состава:

Т.к. частиц размером 0,1 - 0,25мм - 34,37%.

Cледовательно, грунт является песком мелким.

Разновидность песчаного грунта по плотности сложения:

т.к. e < 0,6, то песок плотный.

Разновидность песчаного грунта по степени влажности:

Песок насыщенный водой т.к. 0,8 < S_r <1

R₀ = 300 кПа.

Вывод: песок мелкий, плотный, насыщенный водой.

Слой № 3: Данный слой представлен глинистым грунтом.

I_P = W_L - W_P = 20,6 - 16,3 = 4,3 = 0,043 %

т.к. индекс пластичности 0,01 ? I p ? 0,07, грунт является супесью.

Консистенцию грунта определяем по индексу текучести:

т.к. индекс текучести 0 ? I_L ? 1, следовательно, супесь пластичная.

IL e	0	0,651	1
0,5	300		300
0,558		276,1
0,7	250		200

R₀ = 276, 1 кПа.

Вывод: супесь пластичная.

Слой № 4: Данный слой представлен песчаным грунтом, так как отсутствуют параметры W_L и W_p;

Тип песчаного грунта зависит от гранулометрического состава:

Т.к. частиц размером > 2 мм- 25,45%

Следовательно, грунт является песком гравелистым.

Разновидность песчаного грунта по плотности сложения:

т.к. e < 0,55, то песок плотный.

Разновидность песчаного грунта по степени влажности:

Песок насыщенный водой т.к. 0,8 < S_r ? 1

R₀ = 600 кПа.

Вывод: песок гравелистый, плотный, насыщенный водой.

Слой № 5: Данный слой представлен глинистым грунтом.

I_P = W_L - W_P = 34,1 - 18,8 = 15,3 = 0,153 %



т.к. индекс пластичности 0,07 ? I p ? 0,17, грунт является суглинком.

Консистенцию грунта определяем по индексу текучести:

т.к. индекс текучести 0,25 ? I_L ? 0,5, следовательно суглинок тугопластичный.

IL e	0	0,418	1
0,5	300		250
0,643		237,4
0,7	250		180

R₀ = 237,4 кПа.

Вывод: суглинок тугопластичный.

Расчет по оси 1 (Наружная стена)

Привязка сооружения к инженерно-геологическому разрезу

Проектирование сборных фундаментов мелкого заложения, возводимых в открытых котлованах.

Расчетная нагрузка, действующая на стену по оси 1:

Определение глубины заложения фундаментов для стены 1

Определяем глубину заложения исходя из конструктивных особенностей сооружений.

При отметке пола подвала равной - 2,5м. и толщине конструкции пола подвала 0,2 м. глубина заложения подошвы фундамента мелкого заложения равна:

d = h_n + h_s + h_cf - h_ц = 2,5 + 0,6 + 0,2 - 0,9 = 2,4 м

где h_n= 2,5 м- размер от чистого пола подвала до пола 1-го этажа

h_s =0,6 м - величина заглубления подошвы фундамента от низа пола подвала

h_cf = 0,2- высота пола подвала

h_ц = 0,9 - высота цокольной части здания

Принимаем d = 2,4 м.

Определяем расчетную глубину сезонного промерзания в гор. Мытищи

M_t - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном климатическом районе, принимаемый по СНиП по строительной климатологии и геофизике;

Kn = 0,6 (жилое здание с подвалом).

Т.к глубина заложения фундамента не зависит от расчетной глубины промерзания, соответствующие грунты должны залегать до глубины не менее нормативной глубины промерзания .

Подбор графическим методом площади подошвы фундамента стены 1

Определяется среднее давление р_II,i под подошвой фундамента для каждой ширины фундаментной плиты по формуле:

;

N_{ф II,i}=b₁ Ч 1 Ч d Ч ;

где г_ср - средний удельный вес материала фундамента и грунта на его обрезах, принимаемый равным 20 кН/м³;

При b=0,6м

N_фII,1 =0,6 Ч 1 Ч 2,4 Ч 20 = 28,8 кН

P_{II 1} == 548 кПа

При b=1м

N_{ф II,2}=1 Ч 1 Ч 2,4 Ч 20 = 48 кН

P_{II 2} = = 348 кПа

При b=2м

N_{ф II,3} =2 Ч 1 Ч 2,4 Ч 20 = 96 кН

P_{II 3} == 198 кПа

При b=3м

N_{ф II,4} =3 Ч 1 Ч 2,4 Ч 20 = 144 кН

P_{II 4} = = 148 кПа

Определяется расчетное сопротивление грунта основания в зависимости от ширины подошвы фундамента b_i по формуле из СНиП 2.02.01-83^*:

- угол внутреннего трения условного фундамента

- коэффициенты, принимаемые по табл.4 СНиПа, грунта, находящегося непосредственно под подошвой фундамента

= 0,61

= 3,44

= 6,04

c_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа, c_II = 14,0 кПа;

k_z - коэффициент, принимается равным единице при ширине фундамента b < 10 м и

k_z = z₀ / b + 0,2,

при b>10 м;

?_с1 =1,1;

?_с2 =1,0;

г_II - расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента, (с учетом взвешивающего действия воды),

г_II = г_IIsb(3) = (гs - гw) / (1+е₀) = (27,2 - 10) / (1 + 0,558) = 11,04 ,

где г_s - удельный вес твёрдых частиц грунта;

г_w = 10 кН/м3 - удельный вес воды;

e₀ - начальный коэффициент пористости;

0,9 м

d₁ - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала;

h_cf - толщина конструкции пола подвала, м (h_cf = 0,2 м);

г_cf - расчетное значение удельного веса материала конструкции пола подвала, кН/м³ (г_cf = 22,0 кН/м³);

d_b = 2,5 - 0,9 = 1,6 м

d_b- глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала.

- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше отметки заложения подошвы фундамента,

г_IIsb(2) = (гs - гw) / (1 + е₀) = (27,01 - 10) / (1+0,57) = 10,83



г_II2 =

При b=0

= 206,67 кПа

При b=3

= 228,89 кПа

По полученным двум значениям R₁ и R₂ в зависимости от b строится график R = f (b). Точка пересечения прямой R = f (b) и кривой p_II = f (b) определяет предварительное значение требуемой ширины подошвы ленточного фундамента.

По каталогу выбираем фундаментную плиту с шириной ближайшей к требуемой b_ТР = 1,796 м.

Принимаем ФЛ20.24-3 шириной b = 2,0 м, длиной l = 2,38 м, высотой h = 0,5 м, и определяем новое значение R при такой ширине фундамента.

При этом корректируем значения глубины заложения фундамента d, среднего удельного веса грунта г _II ' , приведённой глубины заложения фундамента d₁, т.к. высота фундаментной плиты ФЛ20.24-3 равна 0,5 м вместо 0,3м, предварительно принимавшейся ранее при вычислении d₁ и R, соответственно

d=2,6 м, h_s=h=0,8 м

м

=230,29 кПа

Для возведения стены используются 4 сплошных стеновых блока ФБС 24-6-6-Т длиной 2,4 м, шириной 0,6 м и высотой 0,6 м, 1 доборный ФБС 12-6-3-Т, длиной 1,2 м, шириной 0,6 м и высотой 0,3 м. из тяжелого бетона и 1 ряд кирпичной кладки высотой 0,1 м. Такие размеры блоков согласуются с величиной нагрузки N_II и шириной стены. Высота стены подвала равна расстоянию от верха опорной плиты до низа надподвального перекрытия. При толщинах пола подвала h_cf = 0,2 м. и надподвального перекрытия - 0,2 м оно составит 2,8 м, что соответствует суммарной высоте 4 цельных, 1 доборного стеновых блоков и 1 ряда кирпичной кладки.

Проверяем фактическое среднее давление P_II, действующее под подошвой фундамента при принятом размере и заданных нагрузках:

А = b Ч 1 = 2,0 м²



=(2,0 Ч 0,5 Ч 24+0,6 Ч 0,6 Ч 1 Ч 22 Ч 4+0,6 Ч 0,3 Ч 1 Ч 22+0,1 Ч 0,6 Ч 1 Ч 17 +0,7 Ч 0,3 Ч 1 Ч 18+0,7 Ч 0,2 Ч 22) Ч 1,0 = 67,52 кН/м

где = 17 .

= 0,7 Ч 2,1 Ч 18 = 26,46 кН/м.

Условие выполняется.

Определяем разницу между R и P_II :

> 10%

Превышение расчётного сопротивления R над средним давлением, действующим под подошвой ленточного фундамента р_II не должно составлять более 10%. Так как оно составляет 16,9%, то ширина подошвы фундамента подобрана неэкономично и необходимо ее уменьшить.

Принимаем ближайшую по размеру в сторону уменьшения типовую фундаментную плиту ФЛ16.24-3 с шириной b = 1,6 м, высотой h_s = 0,3 м и определяем новое значение R при такой ширине плиты:

= 218,52кПа

Проверяем фактическое среднее давление P_II, действующее под подошвой фундамента при принятом размере и заданных нагрузках:

А = b Ч 1 = 1,6 м²

= (1,6 Ч 0,3 Ч 24+0,6 Ч 0,6 Ч 1 Ч 22 Ч 4+0,6 Ч 0,3 Ч 1 Ч 22+0,1 Ч 0,6 Ч 1 Ч 17 +0,5 Ч 0,3 Ч 1 Ч 18+0,5 Ч 0,2 Ч 22) Ч 1,0 = 53,08 кН/м

где = 17 .

= 0,5 Ч 2,1 Ч 18 = 18,9 кН/м.

>

Условие не выполняется.

Так как полученное значение р_II превышает расчетное сопротивление грунта основания R при использовании плиты ФЛ16.24-3, оставляем первоначально подобранную фундаментную плиту ФЛ20.24-3.

Расчет по оси 2 (Внутренняя стена)

Расчетная нагрузка, действующая на стену по оси 2:

Определение глубины заложения фундаментов для стены 2

Определяем глубину заложения исходя из конструктивных особенностей сооружений.

При отметке пола подвала равной - 2,5м. и толщине конструкции пола подвала 0,2м. глубина заложения подошвы фундамента мелкого заложения равна:

d = h_n + h_s + h_cf - h_ц = 2,5 + 0,5 + 0,2 - 0,9 = 2,3 м

где h_n = 2,5 м- размер от чистого пола подвала до пола 1-го этажа

h_s = 0,5 м - величина заглубления подошвы фундамента от низа пола подвала

h_cf = 0,2- высота пола подвала

h_ц = 0,9 - высота цокольной части здания

Принимаем d = 2,3 м.

Подбор графическим методом площади подошвы фундамента стены 2

Определяется среднее давление р_II,i под подошвой фундамента для каждой ширины фундаментной плиты по формуле:

;

где г_ср - средний удельный вес материала фундамента и грунта на его обрезах, принимаемый равным 20 кН/м³;

N_фII,i - расчетная нагрузка от веса еще не запроектированного фундамента и пригрузки на нем от пола подвала на ширине консольных участков фундаментной плиты, определяемая по приближенной формуле:

= b₁ Ч 1 Ч d₁ Ч ,

d₁ - приведенная глубина заложения подошвы фундамента в подвале.

0,74 м

h_cf - толщина конструкции пола подвала, м (h_cf = 0,2 м);

г_cf - расчетное значение удельного веса материала конструкции пола подвала, кН/м3 (г_cf = 22,0 кН/м3);

гґ_II - удельный вес грунта выше подошвы фундамента, в данном случае - обратная высыпка под пол подвала (гґ_II = 18 кН/м3);

При b=1м

N_{ф II,1}=1 Ч 1 Ч 0,74 Ч 20 = 14,8 кН

P_{II 1} = = 404,8 кПа

При b=2м

N_{ф II,2} =2 Ч 1 Ч 0,74 Ч 20 = 29,6 кН

P_{II 2} == 209,8 кПа

При b=3м

N_{ф II,3} =3 Ч 1 Ч 0,74 Ч 20 = 44,4 кН

_{II 3} = = 144,8 кПа

При b=4м

N_{ф II,4} =4 Ч 1 Ч 0,74 Ч 20 = 59,2 кН

P_{II 4} == 112,3 кПа

Определяется расчетное сопротивление грунта основания в зависимости от ширины подошвы фундамента b_i по формуле из СНиП 2.02.01-83^*:



где - угол внутреннего трения условного фундамента

- коэффициенты, принимаемые по табл.4 СНиПа, грунта, находящегося непосредственно под подошвой фундамента

= 0,61

= 3,44

= 6,04

c_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа, c_II = 14,0 кПа;

k_z - коэффициент, принимается равным единице при ширине фундамента b<10 м и

k_z = z₀/b+0,2 ,

при b > 10 м

?_с1 =1,1

?_с2 =1,0

г?_II - осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше отметки заложения подошвы фундамента. Так как глубина заложения фундамента d =0,5 м от низа пола подвала, то выше подошвы фундамента до низа пола подвала залегает грунт обратной засыпки с удельным весом г?_II = 18 кН/м³.

г_II - расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента, (с учетом взвешивающего действия воды),

г_II = г_IIsb(3) = ( гs - гw) /(1+е₀) = (27,2 - 10) / (1+0,558) = 11,04 ,



где г_s - удельный вес твёрдых частиц грунта;

г_w = 10 кН/м3 - удельный вес воды;

e₀ - начальный коэффициент пористости;

d_b = 2,5-0,9 = 1,6 м

d_b - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала.

При b=0

= 220,72кПа.

При b=3

= 242,94кПа

По полученным двум значениям R₁ и R₂ в зависимости от b строится график R = f (b). Точка пересечения прямой R = f (b) и кривой p_II = f(b) определяет предварительное значение требуемой ширины подошвы ленточного фундамента.

По каталогу выбираем фундаментную плиту с шириной ближайшей к требуемой b_ТР = 1,73 м.

Принимаем ФЛ20.24-3 шириной b=2,0 м, длиной l=2,38 м, высотой h=0,5 м, и определяем новое значение R при такой ширине фундамента.

=235,53 кПа

Проверяем фактическое среднее давление P_II, действующее под подошвой фундамента при принятом размере и заданных нагрузках:

А=b Ч 1=2,0 м²

=(2,0 Ч 0,5 Ч 24+0,4 Ч 0,6 Ч 1 Ч 22 Ч 4+0,4 Ч 0,1 Ч 1 Ч 17 +(2,0-0,4) Ч 0,2 Ч 1 Ч 22) Ч 1,0 = 52,84 кН/м

где = 17 .

Условие выполняется.

Определяем разницу между R и P_II :

< 10%

Так как разница меньше 10%, то можно считать, что фундамент с плитой марки ФЛ 20.24-3 достаточно экономичен и подобран правильно.



Расчет оснований по второму предельному состоянию - по деформациям

Расчет по оси 1 (Наружная стена).

Требуется определить конечную (стабилизированную) осадку методом послойного элементарного суммирования. Фундаменты под стенами жилого дома, в особенности наружными, не являются центрально нагруженным. Но так как расчет осадки ведется для центральной оси фундамента, то за интенсивность нагрузки на грунт под подошвой фундамента принимается средняя ордината трапецеидальной эпюры внецентренно нагруженного фундамента, что в расчетном отношении позволяет считать его центрально нагруженным.

а) вычисление ординат эпюры природного давления _zg,i

- на границе I и II слоев:

кПа

- на границе II и III слоев:

кПа

- на отметке заложения фундамента:

37,64 кПа

- на границе III и IV слоев:



кПа

- на границе IV и V слоев:

кПа

С учетом давления толщи воды на водоупоре-суглинке тугопластичном hw =4,8 м

кПа

- в V слое:

кПа

б) вычисление ординат эпюры вспомогательного давления 0,2?_zg,i

zg,i	16,2	31,02	37,64	61,93	75,75	123,75	239,86
0,2?zg,i	3,24	6,2	7,53	12,39	15,15	24,75	47,97

в) вычисление ординат эпюры дополнительного давления _zp,i

Вычисляем верхнюю ординату эпюры _zp,0 под подошвой фундамента при z=0:



Вычисляем другие ординаты по формуле _zр,i =_izр,0 для различных глубин z_i откладываемых от подошвы фундамента. По таблице 1 (приложения 2 СНиП 2.02.01-83) _i зависит от отношения длины фундамента L к ширине фундамента b, т.е.

- фундамент ленточный.

По найденным получим значения дополнительных напряжений _zр для каждого из рассматриваемых слоев. Полученные при расчете данные сведены в таблицу:

		бi	уzр,i, кПа	hi, м	0,2?уzg,i, кПа	Слои основания
0	0	1	197,99		8,2	Песок мелкий
0,4	0,5	0,943	186,7	0,4	10,61
0,8	1	0,772	152,85	0,4
1,2	1,5	0,58	114,83	0,4
1,6	2	0,426	84,34	0,4
2,0	2,5	0,321	63,55	0,4
2,2	2,75	0,279	55,24	0,2
2,6	3,25	0,216	42,77	0,4	13,28	Суглинок мягкопластичный
3,0	3,75	0,171	33,86	0,4
3,4	4,25	0,138	27,32	0,4
3,8	4,75	0,114	22,65	0,4
4,2	5,25	0,095	18,81	0,4
4,6	5,75	0,08	15,84	0,4
5,0	6,25	0,07	13,86	0,4	20,11	Глина тугопластичная

По построенной эпюре дополнительного давления _zр,i находим толщину сжимаемой толщи Н_с = 4,6м.

г). Вычисление деформационных характеристик слоев грунта основания.

По результатам компрессионных и штамповых испытаний (таблицы, приведенные в исходных данных примера) строятся соответствующие графики, которые используются при определении деформационных характеристик.

Штамповые испытания

III слой: d=27,7см.



Штамповые испытания

IV слой: d=27,7 см.

Вычисление осадки

Осадка в каждом грунтовом слое складывается из осадок входящих в него элементарных слоев полных и неполных.



III слой (6 элементарных слоев):

IV слой (6 элементарных слоев):

Суммарная осадка

< s_пред = 10 см.

Полученная осадка оказалась меньше S_пред = 10см - предельной величины осадки, приведенной в СНиП для многоэтажных зданий с несущими стенами из крупных блоков или кирпичной кладки без армирования. Следовательно, условие расчета по второму предельному состоянию s < S_пред выполнено и использованные в расчете осадки размеры фундамента - глубину заложения d = 2,4м и ширину фундамента b = 1,6 м можно считать достаточными и окончательными, но такое заключение можно делать только в том случае, если осадка внутренней стены этого дома тоже окажется меньше 10 см, а также будет удовлетворено и другое условие: ?s < ?S_пред.

Расчет оснований по второму предельному состоянию - по деформациям

фундамент здание осадка стена

Требуется определить конечную (стабилизированную) осадку методом послойного элементарного суммирования. Фундаменты под стенами жилого дома, в особенности наружными, не являются центрально нагруженным. Но так как расчет осадки ведется для центральной оси фундамента, то за интенсивность нагрузки на грунт под подошвой фундамента принимается средняя ордината трапецеидальной эпюры внецентренно нагруженного фундамента, что в расчетном отношении позволяет считать его центрально нагруженным.

а) вычисление ординат эпюры природного давления _zg,i

- на границе I и II слоев:

кПа

- на границе II и III слоев:

кПа

- на отметке заложения фундамента:

кПа

- на границе III и IV слоев:

кПа

- на границе IV и V слоев:

кПа

кПа

- в V-VI слое:

кПа

б) вычисление ординат эпюры вспомогательного давления 0,2?_zg,i

zg,i	8,5	39,38	42,65	53,01	66,38	100,53	239,83
0,2?zg,i	1,7	7,87	8,53	10,6	13,28	20,11	47,97

в) вычисление ординат эпюры дополнительного давления _zp,i

Вычисляем верхнюю ординату эпюры _zp,0 под подошвой фундамента при z=0:

Вычисляем другие ординаты по формуле _zр,i =_izр,0 для различных глубин z_i откладываемых от подошвы фундамента. По таблице 1 (приложения 2 СНиП 2.02.01-83) _i зависит от отношения длины фундамента L к ширине фундамента b, т.е.

- фундамент столбчатый.

По найденным получим значения дополнительных напряжений _zр для каждого из рассматриваемых слоев. Полученные при расчете данные сведены в таблицу:

		бi	уzр,i, кПа	hi, м	0,2?уzg,i, кПа	Слои основания
0	0	1	262,47		8,53	Песок мелкий
0,4	0,38	0,962	252,5	0,4	10,6
0,8	0,76	0,816	214,18	0,4
1,2	1,14	0,635	166,67	0,4
1,6	1,52	0,48	125,99	0,4
1,9	1,8	0,393	103,15	0,3
2,3	2,19	0,298	78,216	0,4	13,28	Суглинок мягкопластичный
2,7	2,57	0,233	61,156	0,4
3,1	2,95	0,186	48,819	0,4
3,5	3,33	0,151	39,633	0,4
3,9	3,71	0,125	32,809	0,4
4,3	4,1	0,104	27,297	0,4
4,7	4,48	0,088	23,097	0,4	20,11	Глина тугопластичная
4,81	4,58	0,085	22,31	0,11

По построенной эпюре дополнительного давления _zр,i находим толщину сжимаемой толщи Н_с = 4,81м.

г). Вычисление деформационных характеристик слоев грунта основания.

По результатам компрессионных и штамповых испытаний (таблицы, приведенные в исходных данных примера) строятся соответствующие графики, которые используются при определении деформационных характеристик.

Компрессионные испытания.

V слой:

m₀=

у_пр=

Штамповые испытания

III слой: d=27.7см



Штамповые испытания

IV слой: d=27,7см

Вычисление осадки

Осадка в каждом грунтовом слое складывается из осадок входящих в него элементарных слоев полных и неполных.



III слой (5 элементарных слоя):

IV слой (6 элементарных слоя):

V слой (18 элементарных слоев):

Суммарная осадка

< s_пред=10 см.

Полученная осадка оказалась меньше S_пред= 10см - предельной величины осадки, приведенной в СНиП для многоэтажных зданий с несущими стенами из крупных блоков или кирпичной кладки без армирования. Следовательно, условие расчета по второму предельному состоянию s< Sпред выполнено и использованные в расчете осадки размеры фундамента - глубину заложения d = 2,7м и ширину фундамента b = 2,1 м можно считать достаточными и окончательными, после проверки ?s < ?S_пред.

Вычисление относительной разности осадки

?s < ?S_пред

=0,002-для бескаркасных многоэтажных зданий с несущими стенами из кирпичной кладки без армирования.

=0,002

Условие расчета по второму предельному состоянию s ? s_u и разница осадок ДS ? ДS_пред выполнены.

Следовательно, использованные в расчете осадки размеры фундамента - глубину заложения 2,4 м и 2,7 м и ширину фундамента b = 1,6 м и b = 2,1 м можно считать достаточными и окончательными.



Список литературы

1. ГОСТ 25100-95 «Грунты. Классификация».

2. СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений».

3. Малышев М.В. и Болдырев Г.Г. «Механика грунтов. Основания и фундаменты».

4. Ухов С.Б., Семенов В.В., Тер-Мартиросян З.Г. «Механика грунтов, основания и фундаменты».

Размещено на Allbest.ru