Физико-механические свойства грунтов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

застройка фундамент грунт железобетонный

Введение

1. Обработка результатов исследований физико-механических свойств грунтов

2. Определение характеристик механических свойств грунтов

2.1 Определение модуля деформации по результатам исследования грунта штампом

2.2 Определение модуля деформации по результатам компрессионных испытаний

2.3 Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов

3. Оценка инженерно-геологических условий участка застройки

3.1 Расчетная глубина промерзания грунта

3.2 Краткая оценка инженерно-геологических условий строительной площадки

3.3 Определение глубины заложения фундамента

4. Нагрузки, действующие в расчетных сечениях

4.1 Постоянные нагрузки

4.2 Временные нагрузки

4.3 Выбор расчетных сечений и определение грузовых площадей

5. Вариант ленточного фундамента на естественном основании

5.1 Определение размеров подошвы ленточного фундамента

5.2 Конструирование ленточного фундамента из сборных железобетонных элементов

5.3 Проверка напряжений под подошвой фундамента

6. Определение осадки грунтового основания методом послойного суммирования

7. Фундаменты на забивных и призматических сваях

7.1 Расчетная схема к определению несущей способности сваи

7.2 Определение несущей способности сваи

Введение

В соответствии с заданием необходимо запроектировать основание и фундамент под 5ти этажный учебный корпус в городе Орел. Наружные стены из силикатного кирпича толщиной 640 мм, внутренние стены - силикатный кирпич толщиной 380 мм. Перекрытия запроектированы из ж/б панелей многопустотных по серии 1.141-1. Кровля - 4 слоя рубероида на мастике с защитным слоем гравием. Под зданием предусмотрен подвал высотой 2500 мм.

На участке строительства пробурено 3 скважины. Каждая скважина проходит 2 слоя грунта, заглубляясь в третий. В грунтоведческой лаборатории выполнены исследования физико-механических грунтов. Для определения деформированных характеристик грунтов выполняется испытание штампов первого слоя грунта. В лабораторных условиях выполняются компрессионные испытания второго и третьего слоев грунтов. При бурении грунтовые воды не вскрыты.



1. Обработка результатов исследования физико-механических свойств грунтов

Число пластичности

, %

где: W_L - влажность на границе текучести,

- влажность на границе раскатывания.

ИГЭ № 1: - суглинок

ИГЭ № 3: - глина

Тип грунта определяем по табл. 2.4 [1] методического пособия.

ИГЭ № 2: гранулометрический состав определяется по табл. 2.1 [1],

0+0+0,4<25%

0+0+0,4+8,8<50%

0+0+0,4+8,8+27,0<50%

0+0+0,4+8,8+27,0+40,4>75%

Следовательно, песок мелкий.

Показатель текучести:

, д.е.

где: W - влажность грунта,

ИГЭ № 1: - суглинок полутвердый

ИГЭ № 3: - глина полутвердая.

Консистенцию определяем по табл. 2.5 [1] методического пособия.

Плотность сухого грунта:



, г/см³

где: с - плотность грунта.

ИГЭ № 1:

ИГЭ № 2:

ИГЭ № 3:

Коэффициент пористости:

e_о =

где: с_s - плотность частиц грунта.

ИГЭ № 1:

ИГЭ № 2: - песок средней плотности (табл. п. 2.3 [1]).

ИГЭ № 3:

Пористость:

ИГЭ № 1:

ИГЭ № 2:

ИГЭ № 3:

Степень влажности:



где: с_w = 1 г/см³ - плотность воды.

ИГЭ № 1:

ИГЭ № 2: - песок маловлажный (табл. п. 2.2 [1]).

ИГЭ № 3:



2. Определение характеристик механических свойств грунтов

2.1 Определение модуля деформации по результатам исследования грунта штампом

Модуль деформации определяется по формуле:

где: щ=0,79 - безразмерный коэффициент, учитывающий форму штампа;

d=0,798 м - диаметр штампа;

х=0,35 - коэффициент Пуассона;

, кПа - приращение давления на штамп между двумя точками, взятыми на определенном прямолинейном участке;

кПа

S = (S2 - S1), м - приращение осадки штампа, между двумя точками.

?S=8-1=7 мм

Строится график испытания грунта штампом:



Рис. 1. График испытания ИГЭ № 1 штампом

2.2 Определение модуля деформации по результатам компрессионных испытаний

Коэффициент сжимаемости определяется по формуле:

где: - коэф. пористости при соответственно.

ИГЭ № 2:

ИГЭ № 3:

Компрессионный модуль деформации определяется по формуле:



где: в =0,76 - коэффициент, учитывающий отсутствие бокового расширения грунта в компрессионном приборе для песков; в =0,4 для глин.

ИГЭ № 2: ,

ИГЭ № 3:

Приведенный модуль деформации:

где: m_k - корректирующий коэффициент в зависимости от типа грунта и начального коэффициента пористости;

- компрессионный модуль деформации;

ИГЭ № 2:

ИГЭ № 3:

Строятся графики испытания грунта в компрессионном приборе:

Рис. 2. График компрессионного испытания ИГЭ № 2



Рис. 3. График компрессионного испытания ИГЭ № 3

Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. 3.1 [1] (по коэффициенту пористости и показателю текучести):

ИГЭ № 1:

ИГЭ № 2:

ИГЭ № 3:

2.3 Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов

№ п/п	Характеристики грунта	Инженерно-геологический элемент № 1	Инженерно-геологический элемент № 2	Инженерно-геологический элемент № 3
	Вид, тип, разновидность грунта	Суглинок полутвердый	Песок мелкий, маловлажный, средней плотности	Глина полутвердая
1	Основные характеристики
1.1	Плотность грунта	1,87	1,75	1,90
1.2	Плотность частиц грунта	2,71	2,66	2,73
1.3	Влажность W, %	16	12	21
1.4	Влажность на границе раскатывания , %	14	-	18
1.5	Влажность на границе текучести , %	25	-	38
1.6	Удельный вес грунта	18,5	17,2	18,8
1.7	Угол внутреннего трения	24	29	19
1.8	Удельное сцепление	31	-	55
2	Дополнительные характеристики
2.1	Коэффициент пористости e	0,681	0,702	0,739
2.2	Пористость n	0.405	0.412	0.424
2.3	Степень влажности	0,637	0,454	0,776
2.4	Число пластичности	11	-	20
2.5	Показатель текучести	0,182	-	0,15
2.6	Модуль деформации Е, кПа	19757	21559	20868
2.7	Расчетное сопротивление	252.8	300	294.9
2.8	Плотность сухого грунта	1.612	1.563	1.570



3. Оценка инженерно-геологических условий участка застройки

3.1 Расчетная глубина промерзания грунта

Нормативная глубина промерзания определяется по формуле:

где: - условная глубина промерзания (СП 22.13330.2011),

=31,0 - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимаемых по СНиП 23-01.

Расчетная глубина сезонного промерзания определяется по формуле:

где: -- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений -- по таблице 5.2 (СП 22.13330.2011); помещение с подвалом t=7 °C.

3.2 Краткая оценка инженерно-геологических условий строительной площадки

Площадка строительства пятиэтажного учебного корпуса находится в г. Орел. Площадка строительства свободна от существующих зданий и инженерных коммуникаций. Инженерно-геологические условия исследуются путем бурения трех скважин на глубину 15 метров. В ходе бурения грунтовые воды не вскрыты. По результатам бурения построен инженерно-геологический разрез (рис. 4).

В геологическом отношении строительная площадка представлена следующими инженерно-геологическими элементами:

ИГЭ № 1 - суглинок полутвердый, мощность слоя 5,1 м., возраст породы , может использоваться в качестве основания под фундамент.

ИГЭ № 2 - песок мелкий, маловлажный, средней плотности, мощность слоя 4,3 м., возраст породы , может использоваться в качестве основания под фундамент мелкого заложения.

ИГЭ № 3 - глина полутвердая, мощность слоя скважиной глубиной 15 метров не вскрыта.

3.3 Определение глубины заложения фундамента

При выборе глубины заложения подошвы фундамента учитываются следующие факторы:

Расчетная глубина промерзания должна быть меньше глубины заложения подошвы фундамента;

Конструктивные особенности здания (наличие подвала или технического подполья), отметка подошвы фундаменты должна быть не менее чем на 0,5 метра ниже отметки пола подвала;

Инженерно-геологические условия участка строительства: фундаменты должны опираться на один и тот же слой или на грунты со схожими характеристиками;

Гидрогеологические условия площадки.



4. Нагрузки, действующие в расчетных сечениях

Расчет оснований и фундаментов производится по 2-м группам предельных состояний:

а) по первой группе предельных состояний определяется несущую способность свайного фундамента и проверяется прочность конструкции и устойчивость основания. Расчет производится по расчетным усилиям с коэффициентом надежности .

б) по второй группе предельных состояний определяется размер подошвы ленточного фундамента и осадка его основания, расчет производится по расчётным усилиям с коэффициентом надежности

4.1 Постоянные нагрузки

Нагрузки от собственного веса стен.

а) нагрузка от собственного веса наружных кирпичных стен без проемов:

, кН (4.1)

где: - объем кирпичной кладки,

- удельный вес кирпичной кладки, кН/

- объем парапета,

- удельный вес парапета, кН/.

, (4.2)

где: - толщина стены, м

- высота стены, м

- длина стены,=1 м.

(4.3)

где: - число этажей

- высота этажа от пола до пола, м

- высота помещения верхнего этажа от пола до потолка, м

, (4.4)

где: - толщина парапета,

- высота парапета, м

= 1 м - длина парапета.

кН

б) нагрузка от собственного веса наружных кирпичных стен с учетом проемов:

, кН (4.5)

где: - вес стены без проемов, кН

- длина стены, м

- вес проемов, кН

- вес оконного заполнения, кН.

, кН (4.6)



где: - площадь всех окон на этаже,

, кН (4.7)

где: - число этажей

- вес одного квадратного метра двойного остекления, кН/.

Стена по оси А:

кН

кН

кН

, кН/м

кН/м

Стена по оси Б:

кН

кН

кН

кН/м

Стена по оси Д:

кН

кН

кН

кН/м

в) нагрузки от собственного веса внутренних стен (дверные проемы не учитываются):

, кН (4.8)

где: - объем кирпичной кладки,

- удельный вес кирпичной кладки, кН/.

,

кН

Результаты расчетов заносим в таблицу:

Наименование ограждающей конструкции	Нормативные нагрузки, кН/	Расчетные нагрузки
		По 1 группе предельных состояний	По 2 группе предельных состояний
Наружная стена без проемов	199,26	1,1	219,19	1,0	199,26
Внутренние стены без проемов	112,86		124,15		112,86
Наружные стены с проемами: стена по оси «А» стена по оси «Б» стена по оси «Д»	163,18 160,91 103,87		179,50 177,00 114,26		163,18 160,91 103,87



Нагрузки от собственного веса перекрытий

Характеристика нагрузки	Нормативные нагрузки, кН/	Расчетные нагрузки
		По 1 группе предельных состояний	По 2 группе предельных состояний
1. Покрытие (кровля) 1.1 4 слоя рубероида на мастике, защитный слой-гравий 1.2 Стяжка - цементный раствор М-100 1.3 Утеплитель - керамзит 1.4 Перекрытия - панели многопустотные ж/б по серии 1.141-1	0,4	1,2	0,48	1	0,4
	0,6	1,3	0,78		0,6
	1,8	1,2	2,16		1,8
	3,2	1,1	3,52		3,2
Итого:	6,94	6
2. Лестничная клетка - марши ж/б серии 1.251.1-4, площадки ж/б серии 1.252.1-4	3,8	1,1	4,18	1	3,8
Итого:	4,18	3,8
3. Полы 3.1 Перекрытия - панели многопустотные ж/б по серии 1.141-1 3.2 Пол - паркет, линолеум по легкобетонной подготовке	3,2	1,1	3,52	1	3,2
	0,9	1,2	1,08		0,9
Итого:	4,6	4,1

4.2 Временные нагрузки

Нагрузки на перекрытия и снеговые нагрузки согласно СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» могут относиться к длительным и кратковременным. При расчете по первой группе предельных состояний они учитываются как кратковременные, а при расчете по второй группе предельных состояний - как длительные. Для определения длительных нагрузок берем пониженные нормативные значения, для кратковременных - полные нормативные значения. Длительные нагрузки берутся с коэффициентом сочетания Ш=0,95 и кратковременные с Ш=0,9.

Снеговые нагрузки.

Для расчета по второй группе предельных состояний:

, кПа (4.9)

- расчетное значение веса снегового покрова на 1 горизонтальной поверхности земли для 3 снегового района по табл.10.1 СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия».

- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие

кПа

Нормативная нагрузка от снега на 1 покрытия здания:

, кПа (4.10)

кПа

Пониженное значение нормативной нагрузки:

, кПа (4.11)

- понижающий коэффициент;

кПа

Расчетное значение длительной снеговой нагрузки:

, кПа (4.12)



кПа

Для расчета по первой группе предельных состояний:

Расчетное значение кратковременной снеговой нагрузки:

, кПа (4.13)

кПа

Полезная нагрузка на междуэтажные перекрытия.

Для расчета по второй группе предельных состояний:

Пониженное значение нормативной нагрузки:

- аудитории учебного корпуса () (2*0,35)

- лестницы, коридоры () (3*0,35)

Расчетная длительная нагрузка:

, кПа (4.14)

- аудитории учебного корпуса ( кПа)

- лестницы и коридоры ( кПа)

Для расчета по первой группе предельных состояний:

Полное значение нормативной нагрузки:

- аудитории учебного корпуса ()

- лестницы и коридоры ()

Расчетная кратковременная нагрузка:

, кПа (4.15)

- коэффициент сочетания, равный 1 для ленточных фундаментов;

? количество перекрытий, на которое действует данная нагрузка.



(4.16)

- аудитории учебного корпуса (г_f = 1,3, ш₂ = 0,9), кПа

- лестницы и коридоры (г_f = 1,2; ш₂ = 0,9), кПа.

4.3 Выбор расчетных сечений и определение грузовых площадей

Бескаркасные здания с плитами, опирающимися на 2 стороны.

Грузовая площадь определяется из расчета передачи нагрузки на две стены с расчетного пролета плиты, т.е. грузовая площадь будет равна половине пролета плиты. По длине принимаем 1 м.п. Расчет ведется по рис. 4.

Рис. 4. Схема расположения расчетных сечений и грузовых площадей



Сечение 1-1: м²

Сечение 2-2:

Сечение 3-3: (+))1=4,86 м²

Сечение 4-4: м²

Сечение 5-5: (+))1=5,25 м²

Сечение 6-6: м²

Сечение 7-7: м²

Сечение 8-8: м²

Сечение 9-9: м²



5. Вариант ленточного фундамента на естественном основании

5.1 Определение размеров подошвы ленточного фундамента

Ширина подошвы фундамента определяется по формуле:

, м

Где: - расчетная нагрузка по второму предельному состоянию, действующая на обрезе фундамента;

- среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах;

- глубина заложения фундамента;

- расчетное сопротивление грунта, расположенного под подошвой фундамента;

, кПа

, - коэффициенты условия работы для глинистых, а также крупнообломочных с глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя I_L?0,25 (по Табл. п.3.3 [1]);

- коэффициент, учитывающий способ определения характеристик прочности грунта, равен 1, так как характеристики прочности определены непосредственными испытаниями;

, , - коэффициенты при определении расчетного сопротивления грунта в зависимости от угла внутреннего трения для ?=24⁰ (по Табл. п.3.2 [1]);

- коэффициент, зависящий от ширины подошвы фундамента при b<10 м;

- удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

- удельный вес грунта, расположенного под подошвой фундамента;

- приведенная глубина заложения подошвы фундамента от пола подвала;

Где: - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

- толщина бетонного пола подвала, м;

- расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала;

- глубина подвала (расстояние от поверхности грунта снаружи здания до пола подвала);

- удельное сцепление грунта, находящегося под подошвой фундамента.

Решая совместно уравнения, получаем:

, м

Получим уравнение:

Находим ширину подошвы фундамента в сечениях:

Сечение 1-1: м

Сечение 2-2: м

Сечение 3-3: м

Сечение 4-4: м

Сечение 5-5: м

Сечение 6-6: м

Сечение 7-7: м

Сечение 8-8: м

Сечение 9-9: м

5.2 Конструирование ленточного фундамента из сборных железобетонных элементов

Определив ширину подошвы фундамента, подбираем стандартную фундаментную плиту по ГОСТ 135.80-85 «Плиты железобетонные ленточных фундаментов».

По ГОСТ 13579-78 «Блоки бетонные для стен подвала» в зависимости от толщины стены подбираем марку стеновых блоков.

Сечение 1-1:

Принимаем: ФЛ 8.24: b=800 мм., l=2380 мм., h=300 мм., m=1.40 т. - по Табл. п.4.1 [1]

ФБС 24.6.6-Т: l=2380 мм., b=600 мм., h=580 мм., m=1,96 т. - по Табл. п.4.3 [1]



Сечение 2-2:

Принимаем: ФЛ 6.24: b=600 мм., l=2380 мм., h=300 мм., m=1.00 т. - по Табл. п.4.1 [1]

ФБС 24.6.6-Т: l=2380 мм., b=600 мм., h=580 мм., m=1,96 т. - по Табл. п.4.3 [1]



Сечение 3-3:

Принимаем: ФЛ 8.24: b=800 мм., l=2380 мм., h=300 мм., m=1.40 т. - по Табл. п. 4.1 [1]

ФБС 24.4.6-Т: l=2380 мм., b=400 мм., h=580 мм., m=1.30 т. - по Табл. п.4.3 [1]

Сечение 4-4:

Принимаем: ФЛ 6.24: b=600 мм., l=2380 мм., h=300 мм., m=1.00 т. - по Табл. п.4.1 [1]

ФБС 24.6.6-Т: b=600 мм., l=2380 мм., h=580 мм., m=1,96 т. - по Табл. п. 4.3 [1]



Сечение 5-5:

Принимаем: ФЛ 8.24: b=800 мм., l=2380 мм., h=300 мм., m=1.40 т. - по Табл. п. 4.1 [1]

ФБС 24.4.6-Т: l=2380 мм., b=400 мм., h=580 мм., m=1.30 т. - по Табл. п. 4.3 [1]



Сечение 6-6:

Принимаем: ФЛ 6.24: b=600 мм., l=2380 мм., h=300 мм., m=1.00 т. - по Табл. п. 4.1 [1]

ФБС 24.6.6-Т: b=600 мм., l=2380 мм., h=580 мм., m=1,96 т. - по Табл. п. 4.3 [1]

Сечение 7-7:

Принимаем: ФЛ 6.24: b=600 мм., l=2380 мм., h=300 мм., m=1.00 т. - по Табл. п. 4.1 [1]

ФБС 24.4.6-Т: l=2380 мм., b=400 мм., h=580 мм., m=1.30 т. - по Табл. п. 4.3 [1]



Сечение 8-8:

Принимаем: ФЛ 6.24: b=600 мм., l=2380 мм., h=300 мм., m=1.00 т. - по Табл. п. 4.1 [1]

ФБС 24.6.6-Т: l=2380 мм., b=600 мм., h=580 мм., m=1,96 т. - по Табл. п. 4.3 [1]



Сечение 9-9:

Принимаем: ФЛ 6.24: b=600 мм., l=2380 мм., h=300 мм., m=1.00 т. - по Табл. п. 4.1 [1]

ФБС 24.4.6-Т: l=2380 мм., b=400 мм., h=580 мм., m=1.30 т. - по Табл. п. 4.3 [1]

5.3 Проверка напряжений под подошвой фундамента

Основное условие, которое должно выполняться при проектировании фундаментов: .

Среднее давление под подошвой фундамента принятых размеров:



Где: - расчетная нагрузка на обрезе фундамента в заданном сечении, кН/м; - вес одного погонного метра фундамента;

где: вес фундаментных блоков на 1п.м.

- вес фундаментной плиты на 1п.м.

вес кирпичной кладки фундамента на 1 п.м.

- вес грунта на уступах фундамента

, кН/м

где: -вес грунта на 1^м уступе, кН/м;

-вес грунта на 2^м уступе, кН/м.

, кН/м

где: высота грунта на уступе фундаментной плиты

ширина грунта на уступе фундаментной плиты

Расчетное сопротивление грунта, расположенного под подошвой фундамента:



, кПа

Где: , - коэффициенты условия работы для глинистых, а также крупнообломочных с глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя I_L?0,25 (по Табл. п. 3.3 [1]);

- коэффициент, учитывающий способ определения характеристик прочности грунта;

, , - коэффициенты при определении расчетного сопротивления грунта в зависимости от угла внутреннего трения, для ?=24⁰ (по Табл. п. 3.2 [1]);

- коэффициент, зависящий от ширины подошвы фундамента при b<10 м;

- удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

- удельный вес грунта, расположенного под подошвой фундамента;

- приведенная глубина заложения подошвы фундамента от пола подвала;

Ход расчета на примере первого сечения:

Сечение 1-1:

Принятая фундаментная плита: ФЛ 8.24 (b=0,8 м).

кПа

, выбранная железобетонная плита подходит по напряжениям от принятой подошвы фундамента.

Результаты расчетов заносим в таблицу:

Таблица 1. Проверка напряжений под подошвой фундамента

Вывод: принятое конструктивное решение фундаментов проходит проверку по напряжениям под подошвой фундаментов.



6. Определение осадки грунтового основания методом послойного суммирования

Для расчета принимаем сечение с максимальной расчетной нагрузкой на обрезе фундамента: сечение 5-5 с .

Толщу грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои толщиной , на глубину не менее .

Определяем напряжение от собственного веса грунта на границе инженерно-геологических элементов.

строим эпюру .

Определяем напряжения от собственного веса грунта, действующие в уровне подошвы фундамента

Определяем напряжения от собственного веса грунта на границе элементарных слоев.

Определяем дополнительное вертикальное напряжение в уровне подошвы фундамента.



Определяем дополнительные вертикальные напряжения на границе каждого элементарных слоёв.

строим эпюру напряжений

Определяем границу сжимаемой толщи исходя из условия , для чего строим эпюру .

Определяем дополнительные вертикальные напряжения в середине элементарных слоев.

Определяем осадку элементарного слоя.

Определяем осадку грунтового основания как сумму осадок элементарных слоев в пределах сжимаемой толщи.



Проверяем условие , - предельное значение совместной осадки основания и фундаментов, равное 10 см.

Результаты расчетов просадки основания заносим в таблицу:

Определение осадки грунтового основания методом послойного суммирования

Таблица 2

Значение совместной осадки по расчету составило УS_i=0,01502 м, проверяем условие:

- условие выполняется.



Рис. 5. Расчетная схема для определения осадки фундамента



7. Фундаменты на забивных и призматических сваях

7.1 Расчетная схема к определению несущей способности сваи

Рис. 6. Расчетная схема к определению несущей способности сваи



7.2 Определение несущей способности сваи

Рис. 7. Конструирование свайного фундамента

Принимаем сваю С6-30.

Несущая способность сваи определяется как сумма сил расчётного сопротивления под нижним концом сваи и трения по боковой поверхности:

кН



Где: - периметр поперечного сечения сваи,

- площадь поперечного сечения сваи,

- коэффициент условия работы сваи в грунте,

- расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи,

- расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,

- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, принимаются по СП 1.133330.10 «Свайные фундаменты», способ погружения свай принимаем механическим (подвесными). паровоздушными и дизельными молотами,

- толщина слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи

1) Несущая способность сваи по острию:

1*0.3*0.3*2253 = 202,8 кН

Таблица для расчета несущей способности сваи по боковой поверхности

Тип грунта	, м	, м	, кПа
,182	3,4	1,2	50,0	1,0	60,0
	4,5	1,5	54,5	1,0	81,7
Песок мелкий, средней плотности	5,6	1,0	41,2	1,0	41,2
	6,7	1,1	42,7	1,0	47,0
	7,7	0,7	43,7	1,0	30,6



2) Несущая способность по боковой поверхности:

1,2 260,5= 312,6 кН

3) Несущая способность сваи:

=

= 1•(202,8 + 312,6)= 515,4 кН

4) Расчетная нагрузка на одиночную висячую сваю:

Значение расчётной нагрузки, допускаемой на сваю, определяется по формуле:

где - несущая способность сваи, кН

- коэффициент надёжности, зависящий от метода определения несущей способности, равный 1,4

5) Определение шага свай и распределение их в составе ростверка:

Определяем расстояние между сваями:

где - нагрузка, допускаемая на сваю, м

= 342,26 кН (селение 5-5).

Принимаем однорядное расположение свай в ростверке, так как шаг свай находится в пределах при

Размеры ростверка принимаем: высота 0,5 м, ширина 0,6 м.

Рис. 8. Схема расположения свай в составе ростверка

Размещено на Allbest.ru