Теплотехнический расчет плоской чердачной неэксплуатируемой крыши

Характеристика покрытия плоской чердачной неэксплуатируемой крыши, требования по энергосбережению. Расчет сопротивления теплопередаче. Теплоустойчивость крыши в холодный период года. Защита слоев покрытия от конденсации, воздухо- и паропроницания.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 30.10.2014
Размер файла 254,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Санкт-Петербургский государственный политехнический университет

Инженерно-строительный институт

Кафедра «Гражданское строительство и прикладная экология»

Отделение энергетических и промышленно-гражданских сооружений

Курсовая работа

Теплотехнический расчет плоской чердачной неэксплуатируемой крыши

Санкт-Петербург

1. Исходные данные

Техническое задание. В связи с неудовлетворительным тепло-влажностным режимом здания необходимо произвести утепление плоской чердачной неэксплуатируемой крыши. С этой целью выполнить расчеты термического сопротивления, теплоустойчивости, воздухо- и паропроницаемости ограждающих конструкций здания с оценкой возможности конденсации влаги в толще ограждений. Установить необходимую толщину теплоизоляционного слоя, необходимость применения ветро- и пароизоляции, порядок расположения слоев в конструкции. Разработать проектное решение, отвечающее требованиям СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» к ограждающим конструкциям. Расчеты выполнить в соответствии со сводом правил по проектированию и строительству СП 23-101-2004 "Проектирование тепловой защиты зданий".

7-этажное жилое здание расположено в городе Грозный.

Климатические параметры. Согласно СНиП 23-02-2003 и ГОСТ 30494-96 расчетную среднюю температуру внутреннего воздуха принимаем равной tint = 21,5 °С.

Согласно СНиП 23-01-99 принимаем:

1) расчетную температуру наружного воздуха в холодный период года для условий города Грозный: text = -18 °С;

2) продолжительность отопительного периода zht = 160 сут.;

3) среднюю температуру наружного воздуха за отопительный период tht = 0,9 °С.

Коэффициенты теплоотдачи. Значения коэффициента теплоотдачи внутренней поверхности ограждений принимаем: для стен, полов и гладких потолков бint = 8,7 Вт/(м2·єС).

Значения коэффициента теплоотдачи наружной поверхности ограждений принимаем: для стен и покрытий бext =23; перекрытий чердачных бext=12 Вт/(м2·єС);

Нормируемое сопротивление теплопередаче. Градусо-сутки отопительного периода Gd определяются по формуле:

Gd =(tint - tht)zht,

Gd = 3024 °С·сут.

Поскольку значение Gd отличается от табличных значений, нормативное значение Rreq определяем по формуле:

Rreq=aGd+b,

Согласно СНиП 23-02-2003 для полученного значения градусо-суток нормируемое сопротивление теплопередаче Rreq, м2·°С/Вт, составляет:

- для наружных стен 2,46;

- покрытий и перекрытий над проездами 3,71;

- перекрытий чердачных 3,26;

- окон и балконных дверей 0,38.

крыша покрытие теплоустойчивость энергосбережение

2. Теплотехнический расчет плоской чердачной неэксплуатируемой крыши

2.1 Характеристика покрытия

Покрытие корпуса представляет собой железобетонную плиту. Теплоизоляция выполнена из пенополивинилхлоридных плит. Пароизоляция в виде полиэтиленовой пленки в два слоя, расположена под теплоизоляцией. На облицовку потолка из пенополистирольной плитки нанесен известковый штукатурный раствор. Характеристики материалов покрытия - плотность г0, коэффициент теплопроводности в сухом состоянии . При этом в расчетах используем коэффициенты теплопроводности материалов W для условий эксплуатации Б, (для влажных условий эксплуатации), рассчитываем по формуле - лwо(1+вW), . Имеем:

- для железобетонной плиты

г0 =2500 кг/м3,

0=1,69 Вт/(м С),

W =1,69(1+0,069·3)=2,04 Вт/(м·°С),

м=0,03 мг/(м·ч·Па);

- для полиэтиленовой пленки:

г0 = 930 кг/м3,

0=W =0,12 Вт/(м·°С),

м=0,000022 мг/(м·ч·Па);

- для плит из пенополистирола (марка пенопласта ПСБ-С-50):

г0 =50 кг/м3,

0 =0,04 Вт/(м·°С),

W =0,04(1+0,035Ч10)=0,054 Вт/(м·°С),

м=0,02 мг/(м·ч·Па);

-для цементно-песчаной стяжки:

г0 =1200 кг/м3,

0=0,35 Вт/(м С),

W =0,35(1+0,164·4)=0,58 Вт/(м·°С),

м=0,14 мг/(м·ч·Па);

-для плит из пенополивинилхлорида:

г0 =125 кг/м3,

0=0,052Вт/(м С),

W =0,052(1+0,023·10)=0,064 Вт/(м·°С),

м=0,23 мг/(м·ч·Па);

- для известкового штукатурного раствора:

г0 =900 кг/м3,

0=0,16Вт/(м С),

W =0,16(1+0,052·12)=0,26 Вт/(м·°С),

м=0,16 мг/(м·ч·Па);

2.2 Расчет сопротивления теплопередаче

R=д/лw, Щ = д/,

Таблица 1

Приведенное сопротивление теплопередаче кровли

№ слоя

Материал слоя

Толщина д, м

Расчетные коэффициенты

Расчетные сопротивления

Теплопроводности л, Вт/(м К)

Паропроницаемости µ, мг/(м·ч·Па)

Теплопередаче R, (м2·°С)/Вт

Паропроницанию Щ, м2·ч·Па/мг

1

Облицовка из пенополистирольной плитки

0,008

0,054

0,02

0,148

0,400

2

Штукатурный раствор

0,026

0,26

0,16

0,1

0,163

3

Железобетонная плита

0,115

2,04

0,03

0,056

3,833

4

Пароизоляция (п/э пленка в 2 слоя)

0,0002

0,12

0,000022

0

0

5

Цементно-песчаная стяжка

0,046

0,58

0,14

0,079

0,329

Термическое сопротивление покрытия (без дополнительного утепления) определяем как сумму термических сопротивлений отдельных слоев.

Rо =1/8,7+0,148+0,056+0,079+0,100++1/12= Rreq=3,26 м2·°С/Вт,

где - это толщина теплоизоляционного слоя из пенополивинилхлорида. Найдем толщину теплоизоляционного слоя:

0,17м=170мм

Плиты из пенополивинилхлорида выпускаются толщиной от 35 до 70 мм с шагом 10 мм. Принимаем стандартную толщину плит 60 мм. Таким образом, дополнительная теплоизоляция будет уложена в три слоя.

Проверка выполнения требований по энергосбережению. Расчетная схема крыши приведена на рис.1. Произведем расчет общего приведенного сопротивления теплопередаче покрытия при выбранной толщине теплоизоляции. Результаты расчета приведены в таблице:

Таблица 2

№ слоя

Материал слоя

Толщина д, м

Расчетные коэффициенты

Расчетные сопротивления

Теплопроводности л, Вт/(м К)

Паропроницаемости µ, мг/(м·ч·Па)

Теплопередаче R, (м2·°С)/Вт

Паропроницанию Щ, м2·ч·Па/мг

1

Пенополистирольная плитка

0,008

0,054

0,02

0,148

0,400

2

Штукатурный раствор

0,026

0,26

0,16

0,1

0,163

3

Железобетонная плита

0,115

2,04

0,03

0,056

3,833

4

Пароизоляция (п/э пленка в 2 слоя)

0,0002

0,12

0,000022

0

0

5

Плиты из пенополивинил-хлорида

0,180

0,064

0,23

2,81

0,783

6

Цементно-песчаная стяжка

0,046

0,58

0,14

0,079

0,329

Сопротивление теплопередаче покрытия после утепления составит:

Ro=1/8,7+0,148+0,056+0,079+0,100+2,81+1/12=3,39м2·°С/Вт.

Согласно СНиП 23-02-2003 для полученного выше значения градусо-суток нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия составляет: Rcreq =3,26 м2·°С/Вт

Как видно из таблицы 2 , покрытие удовлетворяет требованиям по теплозащите (Ro> Rcreq) при толщине теплоизоляционного слоя 60 мм, уложенного в три слоя.

Проверка выполнения требований по санитарно-гигиеническим и комфортным условиям в помещении. Расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены Дt0 составляет

Дt0=n(tint - text)/(Ro·бint)=1,0(21,5+18)/(3,39 ·8,7)=1,34 єС.

Согласно СНиП 23-02-2003 для покрытий жилых зданий допустим перепад температуры Дt0 не более Дtn=3,0 єС. Таким образом, второе условие (Дt0tn) выполнено.

Проверим третье условие (фint>tрос), т.е. возможна ли конденсация влаги на внутренней поверхности покрытия при расчетной температуре наружного воздуха

text = -18 °С. Температуру внутренней поверхности фint, С, ограждающей конструкции (без теплопроводного включения) определяем по формуле

фint= tintt0=21,5-1,34=20,16 °С.

Упругость водяного пара в помещении еint равна:

еint = цintЕ/100=54·2581/100=1394 Па,

Точка росы при максимальной упругости пара Па составляет tрос =11,9 °С.

Поскольку фint>tрос, то условие отсутствия конденсации пара на внутренней поверхности наружной стены выполняется.

2.3 Теплоустойчивость чердачной неэксплуатируемой крыши в холодный период года

Поскольку в здании предусмотрено стационарное электро-теплоаккумуляционное отопление, то согласно СНиП 23-02-2003 нормируемое значение амплитуды суточных колебаний температуры составляет Аtreq=2,5 єС.

Аtdes? Аtreq.

Для материала каждого слоя определяем коэффициент теплоусвоения материала s и показатель тепловой инерции D.

D=Rs

D = D1 + D2 +...+ Dn,

Таблица 3

Коэффициенты теплоусвоения и показатели тепловой инерции слоев покрытия

№ слоя

Материал слоя

Плотность г0, кг/м3

Коэффициент теплопроводности лW, Вт/(м·єС)

Удельная теплоемкость c, Дж/(кг·єС)

Коэффициент теплоусвоения s, Вт/(м2·°С)

Сопротивление теплопередаче R, м2·°С/Вт

Показатель тепловой инерции D

1

Облицовка из пенополистирольной плитки (ПСБ-С-50)

50

0,054

1340

0,51

0,148

0,08

2

Штукатурка

900

0,26

840

3,78

0,1

0,38

3

Железобетон

2500

2,04

840

17,65

0,056

0,99

4

Пароизоляция (п/э пленка)

930

0,12

1570

3,57

0,0002

0

5

Теплоизоляционные плиты из пенополивинилхлорида

125

0,064

1260

0,73

2,81

2,05

6

Цементно-песчаный раствор

1200

0,58

840

6,52

0,079

0,52

Сумма

4,02

Из табл. 3 следует, что зона резких колебаний расположена в трех первых слоях ограждения, поэтому коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждения определяется по формуле:

Yint=(R1S12+Y2)/(1+ R1Y2)=0,148?+ / 1+0,148?=3,433Вт/(м2·°С).

Y2==

Коэффициент теплопоглощения поверхности ограждения вычисляем по формуле:

В=1/(1/'int +1/Yint)=1/(1/(4,5+3,5)+1/3,433)=2,41Вт/(м2·°С).

Амплитуду колебаний температуры воздуха в помещении рассчитываем по формуле:

Atdes = m (tint - text)/ВRо=0,1(21,5+18)/2,41·3,39=0,22 °С,

Полученное значение амплитуды суточных колебаний температуры воздуха в чердачной неэксплуатируемой крыше Atdes =0,22 °С меньше нормируемого значения этой величины Аtreq=2,5 єС, следовательно ограждение удовлетворяет требованиям СНиП по теплоустойчивости в холодное время года.

2.4 Воздухопроницаемость чердачной неэксплуатируемой крыши

Сопротивление воздухопроницанию покрытий жилых и общественных зданий Jdes должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию Jreq , которое составляет:

Jreq= Дp/Gn

Jreq= 18,19/0,5=36,38 м2·ч·Па/кг.

При этом нормируемая воздухопроницаемость покрытия принята равной 0,5 кг/(м2·ч). Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях покрытия получена по формуле:

Дp=0,55·24(13,58-11,76)+0,03·13,58·3,52=18,19 Па.

Высота здания H=24 м складывается из высоты семи этажей по 3 м и высоты крыши, которая может быть принята равной высоте этажа. Удельные веса, наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяем по формулам:

гext =3463/(273+text), гint=3463/(273+tint).

гext =3463/(273-18)=13,58, гint=3463/(273+21,5)=11,76.

Сопротивление покрытия воздухопроницанию Jdes, м2·ч·Па/кг, определяем по формуле

Jdes= J1+ J2+ J3+…+ Jn,

Результаты расчета представлены в табл. 4.

Таблица 4

Характеристика слоев покрытия воздухопроницанию

№ слоя

Материал слоя

Плотность г0, кг/м3

Толщина д, м

Сопротивление воздухопроницанию Jdes, м2·ч·Па/кг

1

Облицовка из пенополистирольной плитки (ПСБ-С-50)

50

0,008

79

2

Штукатурка

900

0,026

142

3

Железобетон

2500

0,115

19620

4

Пароизоляция (п/э пленка)

930

0,002

2000

5

Теплоизоляционные плиты из пенополивинилхлорида

125

0,180

9,6

6

Цементно-песчаный раствор

1200

0,046

373

Сумма

22224

Поскольку Jdes>> Jreq , то требование СНиП 23-02-2003 к конструкции покрытия по воздухопроницаемости выполнено.

2.5 Сопротивление покрытия паропроницанию

Расчетная температура tint, °C, и относительная влажность внутреннего воздуха int, %: для жилых помещений tint = 21,5 °С (согласно ГОСТ 30494), int = 54 % (согласно СНиП 23-02-2003).

Расчетная зимняя температура text", °C, и относительная влажность наружного воздуха ext, %, принимаются равными, соответственно, средней месячной температуре и средней относительной влажности наиболее холодного месяца. Для города Грозный наиболее холодный месяц январь. Согласно табл. П.13 и П.2 приложения text" = -3,8 °С;ext = 89 %.

Согласно СНиП 23-02-2003 плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя.

При tint = 21,5 °С, Еint = 2592 Па.

При int = 54 %, еint = (54/100)·2592 = 1399 Па;

Парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации определяем по формуле:

Е = (Е1z1 + E2z2 + Е3z3) / 12,

Сопротивление теплопередаче внутренней поверхности покрытия, равно

Кыо=1.ште=1.8б7 = 0б115 м2·°С·Втж

Термическое сопротивление ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации

Re =0,148+0,1+0,056+2,81= 3,1 м2·°С·Вт

Сопротивление покрытия теплопередаче равно Ro=3,39 м2·°С·Вт.

Продолжительность и соответствующие температуры зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов для климатических условий города Грозный составляют:

1) весенне-осенний период (январь, февраль, март, ноябрь, декабрь):

z1 = 5 мес;

t1 = [-3,8 - 2,0 + 2,8+4,5-0,7] / 5 = 0,8 °С;

1 = 21,5 - (21,5 - 0,8) (0,115 + 3,1) / 3,39= -13,3 °С;

Е1 = 190 Па;

2) летний период (апрель, май, июнь, июль, август, сентябрь, октябрь):

z2 = 7 мес;

t2 = (10,3+16,9+21,2+23,9+23,2+17,8+10,4) / 7 = 17,7 °С;

2 = 21,5 - (21,5 - 17,67) (0,115 + 3,1) / 3,39 = 9,97 °С.

Е2 = 1211 Па.

Таблица 5

Период

ti, °С

z, мес

i С

Е, Па

Весенне-осенний (декабрь, январь, февраль, март, ноябрь)

0,8

5

-13,3

190

Летний (апрель, май, июнь, июль, август ,сентябрь, октябрь)

17,7

7

9,97

1211

Результаты расчета температуры в плоскости возможной конденсации

Парциальное давление водяного пара Е в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции составляет

Е = (190·5 + 1211·7) / 12 = 1347Па.

Щe=7,3 м2·ч·Па/мг.

Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха за годовой период считаем равным парциальному давлению насыщенного пара Eextср при средней месячной температуре за годовой период, которая в нашем случае составляет 10,4 єС: eextср= 1262 Па.

Определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации:

Щreq*= (1399 - 1347) 7,3 / (1347 - 1262) = 4,47 м2·ч·Па/мг.

Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию Щreq** из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха берем продолжительность и среднюю температуру этого периода равными: z0 = 90 сут, t0 = -2,2 °С.

Температуру 0 в плоскости возможной конденсации для периода z0 определяем по формуле:

0 = tint - ( tint - t0)(Rsi+Re)/Ro,

0 = 21,5 - (21,5 + 2,2) (0,115 + 3,10) / 3,39 = -0,98 °С.

Парциальное давление водяного пара Е0 в плоскости возможной конденсации определяем по графику на рис. 3 при 0 = -0,98 °С: Е0 = 561 Па.

Среднюю упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами e0ext принимаем равной упругости насыщенного пара при температуре t0 = -2,2 °С: e0ext= 511Па.

Коэффициент определяем по формуле :

= 0,0024 (561 - 511)90/7,3=1,48.

Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в выбранном нами утеплителе (плит из пенополивинилхлорида), согласно СНиП 23-02-2003, составляет Wav=25%.

Определим Щreq** по формуле:

Щreq**=0,0024·90(1394-561)/(125·0,12·25+1,48) = 0,48 м2·ч·Па/мг.

Щreq***= 0,0012 (еint -e0ext)=0,0012(1394-511)=1,0648 м2·ч·Па/мг.

Определяем сопротивление слоев покрытия паропроницанию Щ по формуле

Щ = д/,

результаты сводим в табл. 6.

Таблица 6

Характеристика слоев и сопротивление покрытия паропроницанию

слоя

Материал слоя

Плотность г0, кг/м3

Толщина д, м

Расчетный коэффициент паропроницаемости м, мг/(м·ч·Па)

Расчетное сопротивление паропроницанию Щ, м2·ч·Па/мг

1

Пенополистирол

50

0,008

0,02

0,4

2

Штукатурка

900

0,26

0,16

1,6

3

ж/б плита

2500

0,115

0,03

3,8

4

Пароизоляция (п/э пленка 2 слоя)

930

0,0002

0,000022

9,1

5

Теплоизоляция

125

0,180

0,23

0,8

6

Цементно-песчаная стяжка

1200

0,046

0,14

0,3

Сумма

0,6

16,0

Сопротивление покрытия паропроницанию Що определяем по формуле

Що = Щint+ Щ 1+ Щ 2+…+ Щ n+ Щ ext

с учетом сопротивления влагообмену у внутренней и наружной поверхностей:

Що = 26,6·10-3+16,0+13,3·10-3= 16,04 м2·ч·Па/мг.

При сравнении полученного значения Що с нормируемыми значениями устанавливаем, что

Що > Щreq*> Щreq** (16,04 > 4,47 > 0,48).

Следовательно, покрытие удовлетворяет требованиям СНиП 23-02-2003 в отношении сопротивления паропроницанию.

Расчет распределения парциального давления водяного пара по толщине покрытия и определение возможности образования в покрытии конденсата. Определяем парциальное давление водяного пара внутри и снаружи покрытия:

tint = 21,5 °С; int = 54%;

еint = (54/100)·2592 = 1399 Па;

text = -3,8 °С;

ext = 89 %.

eext = (89/100)410 =365 Па.

Определяем температуры i на границах слоев по формуле

i = tint - ( tint - text)(Rsi+Ri)/Ro ,

нумеруя от внутренней поверхности к наружной, и по этим температурам определяем13 формуле

int = 21,5 - (21,5 + 3,8) (0,115) / 3,39= 20,6 °С;

Ефint =2431 Па;

12 = 21,5 - (21,5 + 3,8) (0,115 + 0,148) / 3,39= 19,5 °С;

Е12 = 2261 Па;

23 = 21,5 - (21,5 + 3,8) (0,115 + 0,248) / 3,39= 18,8 °С;

Е23 = 2150Па;

34 = 21,5 - (21,5 + 3,8) (0,115 + 0,304) / 3,39=18,4°С;

Е34 = 2121 Па;

45 = 21,5 - (21, + 3,8) (0,115 + 0,304) / 3,39= 18,4°С;

Е45 =2121 Па;

56 = 21,5 - (21,5 + 3,8) (0,115 + 3,114) / 3,39= -2,6 °С;

Е45 =495 Па;

ext = 21,5 - (21,5 + 3,8) (0 ,115 + 3,193) / 3,39= -3,2 °С;

Еext = 459 Па;

Рассчитаем действительные парциальные давления ei водяного пара на границах слоев по формуле

еi = еint - (еint - еext)(Щ int+УЩ i)/Щ 0,

и установим распределение точек росы по толщине ограждения (по координате x). Результаты расчета представлены в табл. 7

Таблица 7

Результаты оценки возможности конденсации пара внутри покрытия

Граница слоев

x, м

Ri, (м2·°С)/Вт

i, °С

Ei, Па

Щi, м2·ч·Па/мг

еi, Па

tрос, °С

int-1

0

0

20,6

2431

0

1399

11,9

1-2

0,008

0,148

19,5

2261

0,4

1371

11,6

2-3

0,026

0,248

18,8

2150

2,0

1268

10,4

3-4

0,115

0,304

18,4

2121

5,8

1023

7,2

4-5

0,0002

0,304

18,4

2121

14,9

438

-4,1

5-6

0,046

3,114

-2,6

495

15,5

398

-4,9

6-ext

0,339

3,19

-3,2

459

16,0

365

-6,1

Заключение

Выполненные теплотехнические расчеты показали, что существующая ограждающая конструкция не удовлетворяет требованиям СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» по сопротивлению теплопередаче. Принятое на основании теплотехнических расчетов конструктивное решение чердачного перекрытия позволяет исключить указанные недостатки.

Нормируемое сопротивление теплопередаче: Rreq=3,26 м2·°С/Вт

Сопротивление теплопередаче после утепления: Ro=3,39м2·°С/Вт

Утепленное чердачное перекрытие также удовлетворяет требованиям по теплоустойчивости, воздухо- и паропроницаемости. Условия для конденсации влаги в данной конструкции исключены, как в ее толще, так и на внутренней поверхности.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Кровля - верхний элемент крыши, предохраняющий здание от атмосферных и механических воздействий. Виды кровли, характеристика кровельных материалов, их преимущества и недостатки. Выбор покрытия, требования к прочности, теплопроводности, шумоизоляции.

    презентация [4,0 M], добавлен 02.02.2016

  • Основные элементы крыши. Разновидности эксплуатируемых крыш. Разнообразие конструктивных решений мансард. Основные группы кровельных материалов. Пологоскатные, скатные, мансардные, вальмовые, купольные, шатровые и многощипцовые стандартные крыши.

    реферат [165,0 K], добавлен 21.01.2015

  • Рассмотрение технологических требований к стальной ферме покрытия. Определение расчетной нагрузки. Статический расчет плоской фермы. Унификация и расчет стержней. Конструирование монтажных стыков; выявление деформативности проектированного покрытия.

    курсовая работа [698,1 K], добавлен 02.06.2014

  • Конструктивное решение покрытия. Расчет рабочего настила на первое и второе сочетание нагрузок. Материал для изготовления балок. Расчетные сопротивления древесины. Проверка прочности, устойчивости плоской фермы деформирования и жесткости клееной балки.

    курсовая работа [556,5 K], добавлен 04.12.2014

  • Расчет сопротивления теплопередаче, тепловой инерции и толщины теплоизоляционного слоя наружной стены и покрытия производственного здания. Проверка на возможность конденсации влаги. Анализ теплоустойчивости наружного ограждения. Определение потерь тепла.

    курсовая работа [2,3 M], добавлен 13.02.2014

  • Проектирование первого этажа здания с полукаркасной конструктивной схемой с внутренним продольным расположением колонн. Габариты проемов, конструкция, форма и основные размеры оконных и дверных блоков. Проектирование чердачной утепленной крыши здания.

    курсовая работа [35,0 K], добавлен 26.02.2015

  • Архитектурно-строительные и объемно-планировочные решения жилого дома. Функциональные требования к постройке. Теплотехнический расчет стен и перегородок. Выбор и обоснование конструкции пола, крыши и кровли. Основные требования к окнам и дверям.

    курсовая работа [1,8 M], добавлен 13.10.2017

  • Выбор конструктивного решения покрытия. Подбор сечения балки. Расчет двухскатной клееной балки из пакета досок. Материал для изготовления балок. Проверка прочности, устойчивости плоской фермы деформирования и жесткости балки. Нагрузки на балку.

    курсовая работа [67,2 K], добавлен 27.10.2010

  • Рабочий проект реконструкции малоэтажного жилого дома в г. Москве. Технико-экономические показатели; ремонт и модернизация фасада и крыши, наращивание стены второго этажа, выбор отделочных материалов; теплотехнический расчет, освещение, вентиляция.

    курсовая работа [156,2 K], добавлен 13.03.2014

  • Определение размеров несущих конструкций. Разбивка сетки колонн и расположение в плане по габаритам здания несущих конструкций. Конструктивное решение крыши и стен. Разработка системы связей продольного и торцевого фахверка. Расчет плиты покрытия.

    курсовая работа [278,4 K], добавлен 24.12.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.