Отопление и вентиляция жилого здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КАФЕДРА «ГОРОДСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО И ХОЗЯЙСТВО»

Отопление и вентиляция жилого здания

Иркутск 2013 г.



Содержание

Задание

Введение

1 .Тепловая защита зданий

1.1 Теплотехнические характеристики

1.2 Теплотехнический расчет наружных ограждений конструкция стены

1.3 Для чердачных перекрытий

1.4 Для перекрытий над неотапливаемым подвалом

1.5 Удельная тепловая характеристика здания

2. Теплотехнический расчет

2.1 Теплотехнический расчет системы отопления

3.Выбор системы отопления здания

4.Гидравлический расчет системы отопления

4.1 Гидравлический расчет системы водяного отопления

4.2 Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца через 2 стояк

4.3 Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца стояк системы отопления здания

4.4 Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца через 5 стояк системы отопления здания

5. Нагревательные приборы системы отопления

6. Подбор элеватора индивидуального теплового пункта

Заключение

Библиографический список

расчет теплотехнический гидравлический здание



Введение

Данная курсовая работа по дисциплине «Системы жизнеобеспечения зданий и населённых мест» выполнена на основании архитектурно-планировочных чертежей, задания на проектирования и в соответствии с действующими нормами и правилами.

Характеристики объекта.

Жилой дом представляет собой двухэтажное здание с подвальным и чердачным этажом.

Состав помещений:

На первом этаже расположены жилые комнаты, кухня, сан.узел, прихожая.,

На втором этаже- жилые комнаты, сан.узел.,

В подвале расположен элеваторный узел.

В жилом доме предусмотрена внутренняя лестничная клетка.

-Место расположения объекта - г. Санкт Петербург.

-Климатический район - II В

-Температура воздуха наиболее холодной пятидневки = -26 ГРАД. С

-Средняя температура воздуха отопительного периода= -2.2

Задача курсового проекта.

- Выполнить теплотехнический расчёт наружных ограждений.,

- Выполнить расчёт теплопотерь здания.,

- Выбрать систему отопления.,

- Выполнить гидравлический расчёт системы водяного отопления.,

- Произвести расчёт нагревательных приборов отопления.,

- Подобрать элеватор индивидуального теплового пункта.



1. Тепловая защита зданий

Город	Санкт Петербург
Влажностные условия эксплуатации ограждения здания	А
Расчетная температура наружного воздуха	tн = - 260С
Продолжительность отопительного периода	nо.п. = 219 сут.
Средняя температура воздуха отопительного периода	tср.о.п. = - 2,20С
Основной конструкционный слой	кирпич
Теплоизоляционный слой перекрытий	мин вата
Ориентация главного фасада здания	северо-восток

№ пп	Наименование расчетных параметров	Обозначение символов	Еденицы измерения параметров	Расчетное значение
1	Расчетная температура внутр. воздуха		градусы	18
2	Расчетная температура внутр. воздуха		градусы	20
3	Ср. температура наружного воздуха за отопительный период		0С	-2,2
4	Продолжительность отопительного периода		сутки	219
5	ГСОП		сутки	(20)4862
6	ГСОП		сутки	(18)4424

1.1 Теплотехнические характеристики

№ слоя	Наименование материала	Плотность в сухом состоянии с, кг/м3	Толщина д м	Коэффициент теплопроводности при условии эксплуатации А л, Вт/(мЧ0С)
Наружная стена
1	Краспан фиброцементная плита	1800	0,010	0,010
2	Воздушная прослойка	1,4224 кг·м?3	0,01	0,01
3	Плита минераловатная*	125		0,033
4	Кладка из сплошного глиняного кирпича на цементно песчаном растворе(кладка в 2 кирпича)	1800	0,5	0,56
5	Штукатурка(цементно- песчаный раствор)	1800	0,015	0,76
*-Минеральная вата -техновент стандарт

№ слоя	Наименование материала	Плотность в сухом состоянии с, кг/м3	Толщина д м	Коэффициент теплопроводности при условии эксплуатации А л, Вт/(мЧ0С)
Перекрытие над неотапливаемым подвалом
1	Доски паркетные	500	0,025	0,15
2	Лаги прямоугольного сечения	500	0,040	0,15
3	Плита минераловатная*	154		0,036
4	Железобетон	2500	0,160	1,92
5	Штукатурка(цементно- песчаный раствор)	2600	0,020	0,76
*-Минеральная вата -техноруф 45



№ слоя	Наименование материала	Плотность в сухом состоянии с, кг/м3	Толщина д м	Коэффициент теплопроводности при условии эксплуатации А л, Вт/(мЧ0С)
Перекрытие над чердаком
1	Стяжка		0,05	0,76
2	Плита минераловатная*	34		0,035
3	Железобетон	2500	0,160	1,92
4	Штукатурка(цементно- песчаный раствор)	2600	0,020	0,76
*-Минеральная вата -технолайт оптима

1.2 Теплотехнический расчет наружных ограждений

Конструкция наружной стены

Требуемое сопротивление теплопередаче:

Наружные стены и покрытия( в том числе вентилируемые наружным воздухом),зенитные фонари, перекрытия чердачные	1.
Перекрытия над холодными подвалами , сообщающимися с наружным воздухом, перекрытия чердачные(с кровлей из рулонных материалов)	0,9

где tв - расчетная температура воздуха в неугловых жилых комнатах, tв = 180С, т.к. наружная расчетная температура tн = - 300С;

tн - расчетная зимняя температура наружного воздуха;

n - поправочный коэффициент к расчетной разности температур;

бв - коэффициент тепловосприятия от внутреннего воздуха к внутренней поверхности ограждений;

Дtн - нормируемый перепад между температурами воздуха в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения.

Для наружной стены: м2Ч0С/Вт

1.3 Для чердачных перекрытий:

м2Ч0С/Вт

1.4 Для перекрытий над неотапливаемым подвалом с окнами:

м2Ч0С/Вт

Величина градусо - суток отопительного периода:

ГСОП = (tв - tср.о.п.)Чzо.п. = (20-(-2,2 )*= 4861,8



Требуемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций

Здание/ помещение	Градусо-сутки отопительного периода Dd, °С·сут	Приведенное сопротивление теплопередаче ограждений Rreq, м2·°С/Вт
		стены	покрытия	чердачного перекрытия и перекрытия над холодными подвалами	окна и балконной двери, витрины и витража	фонаря с вертикальным остеклением
1	2	3	4	5	6	7
1. Жилое, лечебно-профилактическое и детское учреждение, школа, интернат	2 000	2,1	3,2	2,8	0,30	0,30
	4 000	2,8	4,2	3,7	0,45	0,35
	6 000	3,5	5,2	4,6	0,60	0,40
	8 000	4,2	6,2	5,5	0,70	0,45
	10 000	4,9	7,2	6,4	0,75	0,50
	12 000	5,6	8,2	7,3	0,80	0,55
а	-	0,00035	0,005	0,00045	-	0,000025
b	-	1,4	2,2	1,9	-	0,25
2. Общественное (кроме 1), административное и бытовое, производственное и другие помещения с влажным или мокрым режимами	2 000	1,8	2,4	2,0	0,3	0,30
	4 000	2,4	3,2	2,7	0,4	0,35
	6 000	3,0	4,0	3,4	0,5	0,40
	8 000	3,6	4,8	4,1	0,6	0,45
	10 000	4,2	5,6	4,8	0,7	0,50
	12 000	4,8	6,4	5,5	0,8	0,55
а	-	0,0003	0,0004	0,00035	0,00005	0,000025
b	-	1,2	1,6	1,3	0,2	0,25
3. Производственное с сухим и нормальным режимами	2 000	1,4	2,0	1,4	0,25	0,20
	4 000	1,8	2,5	1,8	0,30	0,25
	6 000	2,2	3,0	2,2	0,35	0,30
	8 000	2,6	3,5	2,6	0,40	0,35
	10 000	3,0	4,0	3,0	0,45	0,40
	12 000	3,4	4,5	3,4	0,50	0,45
а	-	0,0002	0,00025	0,0002	0,000025	0,000025
b	-	1,0	1,5	1,0	0,2	0,15

Значения Rreq, м2·°С/Вт, для величин Dd, °С·сут, отличающихся от табличных, определяются по формуле

Rreq = aDd + b

где a, b - коэффициенты, значения которых принимаются по табл. 15 для соответствующих групп зданий (кроме графы 6 группы зданий 1, где для интервала до 6000 °С·сут а = 0,000075, b = 0,15, для интервала 6000-8000 °С·сут а = 0,00005, b = 0,3, для интервала свыше 8000 °С·сут а = 0,000025, b = 0,5.

Требуемое приведенное сопротивление теплопередаче:

Для наружной стены жилого здания:

Rо.пр.(НС)тр = 1,4+0,00035ЧГСОП = 1,4+0,00035Ч4861,8 = 3,10 м2ЧоС/Вт

Для чердачного перекрытия и перекрытия над неотапливаемого подвала:

Rо.пр.(Пт, Пл)тр = 1,9+0,00045ЧГСОП = 1,9+0,00045Ч4861,8 = 4,087м2ЧоС/Вт

Для окон и балконных дверей

а = 0,000075, b = 0,15

Rо.пр.(ДО, БД)тр = 0,5+0,000025ЧГСОП = 0,15+0,000075Ч4861,8 = 0,51 м2ЧоС/Вт

Для наружной стены жилого здания:

Rотр = Rо.пр.(НС)тр = 3,10 м2ЧоС/Вт

Для чердачного перекрытия и перекрытия над неотапливаемым подвалом:

Rотр = Rо.пр.(Пт, Пл)тр = 4,087 м2ЧоС/Вт

Фактическая толщина утеплителя:

1)Для наружной стены жилого здания:

RR_req-(R_(вн )+ R_н )=3,1-0,15=2,95

=0,115

=0,043

Находим толщину утеплителя

0,0314+0,0526+

0,995+

x=(2,95-0,995)*0,033=0,0645=7 см, Округляем толщину изоляции в большую сторону, кратно 0,05 м.

Толщина наружной стены

Фактическое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

+1.147=4.177

Условие выполняется.

1.2)Для чердачного перекрытия:

№ слоя	Наименование материала	Плотность в сухом состоянии с, кг/м3	Толщина д м	Коэффициент теплопроводности при условии эксплуатации А л, Вт/(мЧ0С)
Перекрытие над чердаком
1	Цементно-шлаковый раствор	1400	10	0,52
2	Плита минераловатная*	34	150	0,035
3	Рубероид	600	8	0,17
4	Железобетон	2500	200	1,92
*-Минеральная вата -технолайт оптима

RR_req-(R_(вн )+ R_н )=4,08-0,17=3,91

=0,115

=0,0588

Находим толщину утеплителя

0,0192+

0.182+

x=(3.91-0,182)*0,035=0,13=13 см, Округляем толщину изоляции в большую сторону, кратно 0,015 м.

Толщина наружной стены

Фактическое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

+0,355=4.640

1.3)Для перекрытия над не отапливаемым подвалом

№ слоя	Наименование материала	Плотность в сухом состоянии с, кг/м3	Толщина д м	Коэффициент теплопроводности при условии эксплуатации А л, Вт/(мЧ0С)
Перекрытие над неотапливаемым подвалом
1	Доски паркетные	500	0,025	0,15
2	Лаги прямоугольного сечения	500	0,040	0,15
3	Плита минераловатная*	154	0.160	0,036
4	Железобетон	2500	0,160	1,92
5	Штукатурка(цементно- песчаный раствор)	2600	0,020	0,76
*-Минеральная вата -техноруф 45

RR_req-(R_(вн )+ R_н )=4,08-0,17=3,91

=0,115

=0,0588

Находим толщину утеплителя

+

0.541+

x=(3.91-0,541)*0,036=0,12=12 см, Округляем толщину изоляции в большую сторону, кратно 0,015 м.

Толщина наружной стены

Фактическое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

0.541

+0,714=4.87

4) Для окон и балконных дверей:

Rо = 0,51 м2ЧоС/Вт

Двухкамерный стеклопакет из обычного стекла(с межстекольным расстоянием 6 мм)

5) Для наружных дверей:

Rо = 0,45ЧRо(НС)тр = 0,45Ч3,1 = 1,4 м2ЧоС/Вт

kогр = 1/1.4=0.714

Коэффициент теплопередачи ограждения:

kогр = 1/ Rо

1)Для наружной стены:

kогр = 1/4,1 = 0,243 Вт/(м2ЧоС)

2)Для чердачного перекрытия:

kогр = 1/4,63 = 0,215 Вт/(м2ЧоС)

3)Для перекрытия над неотапливаемым подвалом:

kогр = 1/4,87= 0,205Вт/(м2ЧоС)

4)Для окон

kогр = kдо - kнс = 1/0,55 - 0,243 = 1,717 Вт/(м2ЧоС)

5)Для наружных дверей:

Расчетный коэффициент теплопередачи через наружные двери определяется как разность между действительным коэффициентом и коэффициентом теплопередачи стены.

Требуемое сопротивление теплопередачи через наружные двери определяется по формуле:

  = 0,6 х 1,7 = 1,02; (1.7)

Материал дверного полотна - металл плита древесноволокнистая (плотность =200 кг/м3; коэффициент теплопроводности = 0,07 Вт/м3 0С; толщина двери = 0,06 м). Фактическое сопротивление теплопередачи Вт/(м2 0С) определяем по формуле

= 1/8,7 + 0,06/0,07 + 1/23 = 1,02 Вт/(м2 0С).

Определяем расчетный коэффициент теплопередачи для наружных дверей:

= 1/ = 1/1,86 - 0,243 = 0,737 Вт/(м2 0С).

kогр 1/1.4 = 0. 714 Вт/(м2ЧоС)

Значения термических сопротивлений и коэффициентов теплопередачи наружных ограждений здания

Наименование наружного ограждения	Условное обозначение	Требуемое сопротивление теплопередаче , м2ЧоС/Вт	Коэффициент теплопередачи kогр, Вт/(м2ЧоС)	Фактическое сопротивление теплопередаче м2ЧоС/Вт
Стена	НС	3,1	0,243	4,1
Чердачное перекрытие	Пт	4,08	0,215	4,63
Перекрытие над подвалом	Пл	4,08	0,205	4,87
Окно	ДО(ТО)	0,51	1,575	0,55
Наружная дверь	НД	1,4	0. 714	1,4

Расход теплоты за отопительный период

впот = 1,1 - коэффициент, учитывающий непроизводительные потери теплоты системой отопления

1.5 Удельная тепловая характеристика здания

=

01826

a- поправочный температурный коэффициент

Сравнение со справочным значением

= 21,2 %



2. Теплотехнический расчет

2.1 Теплотехнический расчет системы отопления

Т.к. наружная расчетная температура tн = - 26°С, расчетные температуры воздуха в жилых комнатах принимаю из таблицы.

Относительная влажность воздуха B ? для расчета ограждающих конструкций принимается по [6], влажностный режим помещений - по [2,3]. При 12 °С ? B t ? 24 0С и 50% < B ? < 60% влажностный режим принимается нормальный

Значения для помещения оС	Относительная Влажность %
Жилой комнаты	Лестничной клетки	кухни	Ванной, совмещенной с туалетом	туалета	Коридора квартиры
угловой	рядовой
22(23)	20(21)	17	20	25	20

В скобках температура воздуха для районов с равной -31 и ниже. Для расчета ограждающих конструкции жилых зданий температуру следует принимать соответственно 18 и 20.

Правила обмера поверхностей ограждающих конструкций

Поверхность F, м2, наружных ограждений при подсчете потерь тепла измеряется по планам и разрезам здания следующим образом (рисунок 2.2).

1. Высота стен первого этажа, если пол находится непосредственно на грунте, - между уровнями полов первого и второго этажей; если пол на лагах - от наружного уровня подготовки пола на лагах до уровня пола второго этажа; при не отапливаемом подвале или подполье - от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа (h1), а в одноэтажных зданиях с чердачным перекрытием высота измеряется от пола до верха утепляющего слоя перекрытия.

2. Высота стен промежуточного этажа - между уровнями чистых полов данного и вышележащего этажей (h2), а верхнего этажа - от уровня его чистого пола до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия (h3) или бесчердачного покрытия.

3. Длина наружных стен в угловых помещениях - от кромки наружного угла до осей внутренних стен (l1 и l2), а в неугловых - между осями внутренних стен (l3).

4. Поверхность окон, дверей и фонарей - по наименьшим размерам строительных, проемов в свету (a и b).

5. Поверхности потолков и полов над подвалами и подпольями в угловых помещениях - по размерам от внутренней поверхности наружных стен до осей противоположных стен (m1 и n), а в неугловых - между осями внутренних стен (m) и от внутренней поверхности наружной стены до оси противоположной стены (n).

6. Длина внутренних стен - по размерам от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен (m1) или между осями внутренних стен (m). Для подсчета поверхности ограждающих конструкций линейные размеры их принимаются с точностью до 0,001 м. Поверхности отдельных ограждающих конструкций подсчитываются с точностью до 0,01 м2.

Правила обмера теплопередающих ограждений

Ход решения:

1)Наименование ограждающих конструкций:

На примере 101 комнаты:

НС.НС,ДО,ДО,ПЛ.



Расчётная температура воздуха в помещении ДБН В.2.2-15-2005 «Жилые здания»

Помещение	Расчётная температура зимой, °С
Общая комната, спальня, кабинет	20
Кухня	18
Кухня-столовая	20
Ванная	25
Гардеробная	20
Совмещенный санузел	25
Бассейн	25
Помещение для стиральной машины в квартире	18
Гардеробная для чистки и глажения одежды	18
Вестибюль, общий коридор, лестничная клетка, прихожая квартиры	16
Помещение дежурного персонала (консьержа/консьержки)	18
Незадымляемая лестничная клетка типа Н1	14
Машинное помещение лифтов	5
Мусоросборная комната	5
Гараж-стоянка	5
Электрощитовая	5

Ориентация по сторонам горизонта:

Коэффициент теплопередачи ограждения



Значения термических сопротивлений и коэффициентов теплопередачи наружных ограждений здания

Наименование наружного ограждения	Условное обозначение	Требуемое сопротивление теплопередаче , м2ЧоС/Вт	Коэффициент теплопередачи kогр, Вт/(м2ЧоС)	Фактическое сопротивление теплопередаче м2ЧоС/Вт
Стена	НС	3,1	0,243	4,1
Чердачное перекрытие	Пт	4,08	0,215	4,63
Перекрытие над подвалом	Пл	4,08	0,205	4,87
Окно	ДО(ТО)	0,51	1,575	0,55
Наружная дверь	НД	1,4	0. 714	1,4

Расчетная разность температур

n=1

Основные теплопотери через ограждения

k- коэфцфициент теплопередачи ограждения

n- коэффициент по отношению к наружному воздуху.

На примере 101 комнаты:

На полу и потолке дополнительно 0.05

На всех ограждающих конструкциях кроме пола и потолка по рисунку 1.3

Коэффициент

На примере 101 комнаты

1+0,1=1,1

Теплопотери через ограждения:

На примере 101 комнаты:

10)Теплопотери на инфильтрацию воздуха:

Где L=3

с=1 - массовая теплоемкость наружного воздуха 1кДж/

На примере 101 комнаты:

=0,28*16,8*3*48*1,429=967,9=968 Вт

Общие теплопотери:

+

На примере 101 комнаты

Вт



3. Выбор системы отопления здания

Системы отопления из стальных трубопроводов Магистрали систем водяного отопления прокладывают с верхней и нижней разводкой.

Для удобства обслуживания в системах с верхней разводкой размещение подающих магистралей предусматривают на чердаке или техническом этаже на высоте 200…300 мм от верха перекрытия и на расстоянии 1-1,5 м от наружной стены, обратные - в подвале, технических подпольях или каналах.

В системах с нижней разводкой прокладку подающих и обратных теплопроводов следует предусматривать совместную в подвале под потолком на расстоянии 500…600 мм от низа перекрытия, а при его отсутствии - в техническом подполье или каналах.

Рекомендуется систему отопления разделить на две или более части (ветви) одинаковой длины и примерно с равными тепловыми нагрузками. На магистралях, стояках и подводках следует предусматривать регулирующую арматуру (вентили, задвижки, краны и т. д

Запорную арматуру допускается не предусматривать на стояках в зданиях с числом этажей три и менее.

Для регулирования температуры воздуха в помещениях у отопительных приборов следует устанавливать регулирующую арматуру, как правило, автоматические терморегуляторы.

Тепловую изоляцию следует применять для трубопроводов (магистралей) систем отопления, прокладываемых в неотапливаемых помещениях, в местах, где возможно замерзание теплоносителя [6].

Удаление воздуха из систем отопления при теплоносителе вода следует производить в верхних точках системы отопления. В системах водяного отопления для спуска воздуха необходимо предусматривать, как правило, проточные воздухосборники или краны конструкции Маевского.

Краны для спуска воздуха располагают в пробках радиаторов верхних этажей. Стояки прокладывают открыто и располагают преимущественно у наружных стен на расстоянии 35 мм от внутренней поверхности до оси труб при диаметре < 32 мм.

В местах пересечения стояков и подводок огибающие скобы устраивают на стояках изгибом в сторону помещения.

Для индустриализации процесса заготовки и уменьшения трудоемкости монтажных работ рекомендуется проектировать однотрубные стояки с односторонним присоединением отопительных приборов и подводками одинаковой длины (l ? 500 мм).

При этом стояк однотрубной системы размещают на расстоянии 150 мм от откоса оконного проема. В угловых помещениях стояки рекомендуют размещать в углах наружных стен во избежание конденсации влаги на внутренней поверхности.

Для отопления жилых и общественных зданий, как правило, рекомендуются регулируемые и проточно-регулируемые стояки с осевыми и смещенными замыкающими участками. Эти системы обладают высокой гидравлической и тепловой устойчивостью и имеют хорошие экономические показатели по трудозатратам и расходу металла.

При непарных отопительных приборах восходящую часть стояков делают «холостой». Отопительные приборы на лестничной клетке следует присоединять к отдельным ветвям или стоякам систем отопления.

В системах отопления следует предусматривать устройства для их опорожнения и заполнения теплоносителем Системы отопления из металлопластиковых трубопроводов Прокладка труб систем отопления должна предусматриваться скрытой в плинтусах, за экранами, в штробах, шахтах и каналах.

Допускается открытая прокладка в местах, где исключается их механическое и термическое повреждение и прямое воздействие ультрафиолетового излучения. Способ прокладки трубопроводов должен обеспечивать возможность замены их при pемонте. При скрытой прокладке трубопроводов следует предусматривать доступ при ремонте в места расположения разборных соединений и арматуры [7].

В системе теплоснабжения следует предусматривать приборы автоматического регулирования параметров теплоносителя (температуры, давления) с целью защиты труб от превышения допустимых величин.

Не допускается применение металлополимерных труб в системах с элеваторными узлами.

Трубопроводы из металлополимерных труб следует проектировать после запорной арматуры на тепловых пунктах.

Система центрального отопления, полностью или частично выполненная из металлополимерных труб, может быть с нижней и верхней разводкой, однотрубная или двухтрубная. Применение труб рекомендуется в системах: ? с горизонтальными двухтрубными ветками для группы параллельно-последовательно подсоединенных отопительных приборов ? с горизонтальными однотрубными ветками для группы последовательно подсоединенных приборов (рис. 2.11); ? с распределительными коллекторами. В системах с распределительными коллекторами присоединение отопительных приборов может быть осуществлено путем прокладки металлополимерных труб в форме «петель» в полу или вдоль стен под плинтусами. Рекомендуется, чтобы каждая петля обслуживала одну квартиру или группу помещений одного потребителя. К одному коллектору может присоединяться до 8 “петель”

Рекомендуемые скорости теплоносителя в металлополимерных трубопроводах допускается принимать на 20 % больше, чем в стальных трубопроводах.

В системах отопления с использованием металлополимерных труб следует предусматривать автоматические или ручные воздухоотводчики на отопительных приборах и на распределительных коллекторах.

Расстояние в свету между строительной конструкцией и металлополимерным трубопроводом, проходящим вдоль нее, должно быть не менее 20 мм.

Металлополимерные трубы для трубопроводов отопления и горячего водоснабжения следует прокладывать на расстоянии не менее 50 мм выше других трубопроводов.

Соединение металлополимерных труб со стальными трубопроводами, запорно-регулирующей арматурой и отопительными приборами выполняется на резьбе с помощью специальных соединительных деталей

Системы отопления из медных трубопроводов Медные трубы предпочтительно прокладывать скрыто в бороздах, каналах и шахтах, при этом должен быть обеспечен доступ к разъемным соединениям и арматуре путем устройства дверок и съемных щитов, на поверхности которых не должно быть острых выступов [8].

В системах отопления для компенсации продольных температурных деформаций (удлинений и укорочений) прямых участков трубопроводов следует предусматривать установку специальных компенсаторов.

Для этого на прямых участках трубопровода необходимо предусматривать П-образные, Г-образные, петлевые и другие компенсаторы и правильно расставлять неподвижные и подвижные крепления, расстояния между которыми определяются расчетом. В качестве неподвижных опор могут быть использованы держатели для труб, закрепленные на строительных конструкциях. При скрытой прокладке трубопроводов в местах расположения разборных соединений и арматуры следует предусматривать люки или съемные щиты, не имеющие острых выступов

Стояки целесообразно размещать в каналах, нишах, бороздах, за декоративными панелями или, как исключение, замоноличивать их в стенах и перегородках. Горизонтальные трубопроводы и подводки к отопительным приборам допускается размещать по перекрытиям и за плинтусами.

Открытая прокладка медных труб допускается в местах, исключающих их механическое повреждение.

Открытые участки можно закрывать декоративными элементами. Допускается замоноличивание медных трубопроводов только в кожухе (например, в гофрированных полиэтиленовых трубах). Применение гофрированных труб из ПВХ не допускается.

До замоноличивания трубопроводов необходимо выполнить исполнительную схему монтажа данного участка и провести гидравлические испытания. Борозды или каналы следует закрывать после проведения гидравлических испытаний трубопроводов. Для прохода через строительные конструкции необходимо предусматривать футляры, например из полиэтиленовых труб.

Внутренний диаметр футляра должен быть на 5-10 мм больше наружного диаметра прокладываемой трубы. Зазор между трубой и футляром необходимо заделать мягким водонепроницаемым материалом, допускающим перемещение трубы вдоль продольной оси. Расстояние в свету между строительной конструкцией и медным трубопроводом, проходящим вдоль нее, должно быть не менее 20 мм.

Медные трубопроводы отопления и горячего водоснабжения следует прокладывать не менее чем на 50 мм выше трубопроводов систем холодного водоснабжения. Распределительные коллекторы и запорно-регулирующую арматуру следует закреплять с помощью самостоятельных неподвижных креплений



4. Гидравлический расчет системы отопления:

4.1 Гидравлический расчет системы водяного отопления

Гидравлический расчет систем отопления проводится на основе законов гидравлики. При этом полагается: при установившемся движении воды действующая в системе разность давлений (насосного и естественного) полностью расходуется на преодоление гидравлического сопротивления движению. Правильный гидравлический расчет предопределяет работоспособность системы отопления [1, 2, 3]. На основе гидравлического расчета осуществляется выбор диаметра труб d, мм, обеспечивающий при располагаемом перепаде давления в системе отопления ?Рр, Па, пропуск заданных расходов теплоносителя G, кг/ч. Перед гидравлическим расчетом должна быть выполнена пространственная схема системы отопления в аксонометрической проекции. Участком называют трубу постоянного диаметра с одним и тем же расходом теплоносителя. Последовательно соединенные участки, образующие замкнутый контур циркуляции воды через теплогенератор, составляют циркуляционное кольцо системы. Тепловая нагрузка прибора (точнее, прибора с прилегающим этажестояком) принимается равной расчетным теплопотерям помещений. Тепловая нагрузка участка составляется из тепловых нагрузок приборов, обслуживаемых протекающей по участку водой. Для участка подающего теплопровода тепловая нагрузка выражает запас теплоты в протекающей горячей воде, предназначенной для последующей (на дальнейшем пути воды) теплопередачи в помещения. Для участка обратного теплопровода - потери теплоты протекающей охлажденной водой при теплопередаче в помещения (на предшествующем пути воды). Тепловая нагрузка участка предназначена для определения расхода воды на участке в процессе гидравлического расчета.

Коэффициент местного сопротивления (КМС) зависит в основном от типа препятствий движению (арматура, приборы, воздухосборники, грязевики, коллекторы и т. п.), изменения направления движения и расхода воды (в тройниках, крестовинах, отводах, утках, калачах и др. фасонных частях). Способ выполнения гидравлического расчета - по удельной линейной потере давления, когда подбирают диаметр труб при равных перепадах температуры воды во всех стояках и ветвях.

4.2 Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца

Рассмотрим последовательность гидравлического расчета. 1. На основании расчета теплопотерь на аксонометрической схеме наносят тепловые нагрузки отопительных приборов и стояков. Далее выбирают главное циркуляционное кольцо. Главным считают циркуляционное кольцо, в котором расчетное циркуляционное давление, приходящееся на единицу длины кольца, имеет наименьшее значение

В вертикальной однотрубной системе - это кольцо через наиболее нагруженный стояк из удаленных от теплового пункта стояков при тупиковом движении воды или также через наиболее нагруженный стояк, но из средних стояков при попутном движении воды в магистралях.

В вертикальной двухтрубной системе - это кольцо через нижний отопительный прибор наиболее нагруженного из удаленных от теплового пункта стояков при тупиковом движении воды или наиболее нагруженного из средних стояков при попутном движении воды в магистралях. В горизонтальной однотрубной системе многоэтажного здания основное циркуляционное кольцо выбирают по меньшему значению в двух циркуляционных кольцах через ветви на верхнем и нижнем этажах.

Так же поступают при расчете системы с естественной циркуляцией воды, сравнивая значения в циркуляционных кольцах через отопительные приборы, находящиеся на различных расстояниях от теплового пункта.

2. Выбранное циркуляционное кольцо разбивают на участки по ходу движения теплоносителя, начиная от теплового пункта.

За расчетный участок принимают отрезок трубопровода с постоянным расходом теплоносителя.

Для каждого расчетного участка надо указать порядковый номер, длину l, тепловую нагрузку Qyч и диаметр d.

При гидравлическом расчете стояков вертикальной однотрубной системы каждый проточный и проточно-регулируемые стояки, состоящие из унифицированных узлов, рассматриваются как один общий расчетный участок.

При наличии стояков с замыкающими участками приходится производить разделение на участки с учетом распределения потоков воды в трубах каждого приборного узла.

Далее весь расчет главного циркуляционного кольца сводится в табл. Заполнение таблицы производится следующим образом (по графам)

0)Измеряется фактическая длина циркуляционного кольца.

72,57

Находится по формуле: = +

Естественное давление:

Находится по формуле

==

= + =7256+0.4*2545.67=1018.26+7256=8274

Это значит что больше 73*2 мы не имеем права принимать значения из таблицы.

Графа 1. Ставится номер участка.

Графа 2. Записываются тепловые нагрузки на участках. От общей тепловой нагрузки циркуляционного кольца последовательно отнимаются тепловые нагрузки стояков отопления.

Графа 3. Расход теплоносителя на участке, кг/ч, определяется по формуле

где в1 и в2 - поправочные коэффициенты, учитывающие дополнительную теплоотдачу в помещение, принимаемые по табл. 3.2, 3.3, 3.4;

Qуч - тепловая нагрузка участка, Вт, (гр. 2)

с - удельная массовая теплоемкость воды, равная 4,187 кДж/(кг·єС);

tг и tо - соответственно температура воды в подающей и об-ратной магистрали, єС

Графа 4. Длина участка определяется по аксонометриче-ской схеме, в масштабе.

Графа 5. Диаметры участков предварительно задаются по табл. 3.5

Графы 6, 7. Задавшись диаметром d и определив количество воды на участке Gyч, по прил. 1

определяем скорость движения воды v и фактическое значение удельного сопротивления R.

Графа 8. Сумму коэффициентов местных сопротивлений (КМС) на участке Уо определяем по прил. 2., или рассчитав каждый участок.

Предварительно необходимо провести подробный расчет принятых значений местных сопротивлений по участкам.

При расчете отдельных участков теплопровода необходимо иметь в виду следующее: местное сопротивление тройников и крестовин относят лишь к расчетным участкам с наименьшим расходом воды;

местные сопротивления отопительных приборов, котлов и подогревателей учитывают поровну в каждом примыкающем к ним теплопроводе.

Графа 9. Потери давления на трение получают путем перемножения значений графы 4 на значения графы 6.

Перемножаются :удельные линейные потери давления R на длину участка.

Графа 10. Падение давления при преодолении местных сопротивлений Z, Па, может быть определено из зависимости

Z= *

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке

-скорость движения воды на данном участке, подобранного по таблице.

с

Для стальных трубопроводов потери давления на местные сопротивления Z, Па, могут быть также определены по прил. 3, зная значения Уо и скорости движения воды на участке v

Но по формуле Z= * ,падение давления при преодолении местных сопротивлений Z ,будет более точно для расчетов.

Графа 11. Сложением потерь давления по длине Rl и в местных сопротивлениях Z находят полные потери давления на каждом участке (Rl+Z)

Порядок расчета

Находится по формуле:

= +

Естественное давление:

Находится по формуле :

==

= + =7256+0.4*2545.67=1018.26+7256=8274

Это значит, что больше 73*2 мы не имеем права принимать значения из таблицы.

Выбираем главное циркуляционное кольцо через самый нагруженный из средних стояков,

Разбиваем кольцо на расчетные участки

Определяем тепловые нагрузки на участках

=9022

обратная магистраль.

4)Длина участка определяется из аксонометрической схемы, начерченной в масштабе.

5)Далее определяем расход на участке.

По формуле:

6)

По таблице определяем удельные линейные потери давления, диаметр, расчетный расход и скорость.

7)Рассчитываем линейные потери давления, из полученных данных:

l* R

на примере 101 комнаты находим : 7.047*70=493.29

8)Рассчитываем сумму коэффициентов местных сопротивлений для каждого участка W

№ участка	Наименование	Скорость и диаметр	КМС
1	Задвижка параллельная	Не учитывается	0,5
	Тройник на ответвление	Не учитывается	215/361=0,59 Кмс=2,2(табл 48.16)
			0,5+2,2=2,7
2	Тройник на растекание	Не учитывается	=0,59 КМС=6,3(т.46,14)
	Отвод под углом 90	>0,2 D=15	1.3*2=2.6
			8.9
3	Тройник на ответвление	Не учитывается	131/215=0,6 КМС=1.41*2=2,82
			2,82
4	Тройник на ответвление		82/131=0,6 КМС=1.41
	Кран двойной регулировки шиберного типа		Кран двойной регулировки шиберного типа КМС=3.5
			3,5+1,41=4,91
5	Отвод под углом 90	0,1 d=10	1.3*2=2.6
	Кран двойной регулировки		КМС=3.5
			3,5+2,6=6,1
6	Отвод под углом 90	0,1 d=10	1,3*2
	Кран двойной регулировки шиберного типа		3,5
			2,6+5,2=6
7	Кран двойной регулировки шиберного типа	0,1 d=10	3,5
	Отвод под углом 90	0,1 d=10	1,3*4=5,2
	Тройник на ответвление	Не учитывается	82/131=0,6 КМС=1.41
			3,5+5,2+1,41=10,11=10
8	Тройник на ответвление 2	Не учитывается	131/215=0,6 КМС=1.41*2=2,82
			2,82
9	Тройник на ответвление	Не учитывается	215/361=0,59 КМС=1.41
10	Задвижка параллельная	Не учитывается	Кмс=0.5

9) Z= *

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке

-скорость движения воды на данном участке, подобранного по таблице.

С

на примере 101 комнаты находим:

Z=2.7* 10)RL+Z

На примере 101 комнаты:

103.3+493.29=596.29

Определяем тепловую нагрузку всего кольца.

=101+102+201+202=2015+2482,37+1933,13+2591,94=9022,44

:

=

А-чистовая площадь пола помещения, от стены до стены.

Тепловой баланс помещений

	№ помещения	Суммарные теплопотери из таблицы теплотехнического расчета	Теплопотери в помещении A*10	Итого теплопоступлений
16,8	101	2015	168	1847
25,9	102	2482	259	2223
9,1	103	997	91	906
	ЛК	1871	0	1871
9,9	106	1228,96	99	1129,96
41,1	108	4026,50	411	3615
10,5	107	838,31	105	733,31
16	201	1933	160	1773
24,4	202	2591	244	2347
4,9	203	435	4,9	386
29,2	206	4313	292	4021
38,3	208	3790	383	3407

4.3 Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца стояк системы отопления здания

После гидравлического расчета главного кольца должна быть выполнена увязка расходуемых давлений в малом циркуляционном кольце через ближайший стояк главного циркуляционного кольца. У Должно выполняться следующее условие:

Потери давления в увязываемых между собой циркуляционных кольцах (без общих участков) могут отличаться не более чем на:

при тупиковой схеме А = 15 %;

при попутной схеме А = 5 %.

При невозможности увязки потерь давления предусматривается установка диафрагмы (дроссельной шайбы) диаметром, мм

где ?Рш - разница давлений между кольцами, м;

Gуч - расход теплоносителя на участке, т/ч

Порядок расчета

Находится по формуле:

= +

Естественное давление:

Находится по формуле:

==

= + =7036+0.4*969=7423,64

Это значит что больше 67*2 мы не имеем права принимать значения из таблицы.

Выбираем главное циркуляционное кольцо через самый нагруженный из средних стояков, стояк 9 (см. рис. 2.5).

2. Разбиваем кольцо на расчетные участки (см. рис. 2.5).

3. Определяем тепловые нагрузки на участках

=10893

обратная магистраль.

4)Длина участка определяется из аксонометрической схемы, начерченной в масштабе.

5)Далее определяем расход на участке.

По формуле:

берем как в главном циркуляционном кольце,т.к скорости должны совпадать

берем как в главном циркуляционном кольце, т.к скорости должны совпадать

берем как в главном циркуляционном кольце,т.к скорости должны совпадать

6)

По таблице определяем удельные линейные потери давления, диаметр, расчетный расход и скорость.

7)Рассчитываем линейные потери давления, из полученных данных:

l* R

на примере 101 комнаты находим: 7.047*70=493.29

8)Рассчитываем сумму коэффициентов местных сопротивлений для каждого участка.W



№ участка	Наименование	Скорость и диаметр	КМС
1	Задвижка параллельная	Не учитывается	0,5
	Тройник на ответвление	Не учитывается	215/361=0,59 Кмс=2,2(табл 48.16)
			0,5+2,2=2,7
2	Тройник на растекание	Не учитывается	=0,59 КМС=6,3(т.46,14)
	Отвод под углом 90	>0,2 D=15	1.3*2=2.6
			8.9
3	Тройник на ответвление	Не учитывается	131/215=0,6 КМС=1.41*2=2,82
			2,82
4	Кран двойной регулировки шиберного типа	0,1	Кран двойной регулировки шиберного типа КМС=3.5
	Отвод на угол 90		1,3*6=7,8
			3,5+7,8=11,3
5	Отвод под углом 90	0,1 d=10	1.3*6=7,8
	Кран двойной регулировки		КМС=3.5
			3,5+7,8=11,3
6	Тройник на ответвление	0,1 d=10	131/215=0,59 Кмс=2,2*2=4,4(табл 48.16)
			4,4
7	Отвод на 90 градусов		1,3*2=2,6
8	Тройник на ответвление Задвижка параллельная	Не учитывается	215/361=0,6 КМС=1.41
			1,41+0,5=1,91

9) Z= *

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке

-скорость движения воды на данном участке, подобранного по таблице.

С

на примере 101 комнаты находим:

Z=2.7* 10)RL+Z

На примере 101 комнаты:

103.3+493.29=596.29

Сравниваем (RL+Z) c 8274

A=

A=

Сравним A=

4.4 Расчет второстепенного гидравлического кольца через 5 стояк

Порядок расчета

Находится по формуле:

= +

Естественное давление:

Находится по формуле :

==

= + =6322+0.4*0,4*4144,625=7979,6

Это значит что больше 81*2 мы не имеем права принимать значения из таблицы.

Выбираем второстепенное циркуляционное кольцо через 5 стояк

2. Разбиваем кольцо на расчетные участки

3. Определяем тепловые нагрузки на участках

=13358

4)Длина участка определяется из аксонометрической схемы, начерченной в масштабе.

5)Далее определяем расход на участке.

По формуле:

6)

По таблице определяем удельные линейные потери давления, диаметр, расчетный расход и скорость.

7)Рассчитываем линейные потери давления, из полученных данных:

l* R

на примере 101 комнаты находим : 7.047*150=1057

8)Рассчитываем сумму коэффициентов местных сопротивлений для каждого участка.W

№ участка	Наименование	Скорость и диаметр	КМС
1	Задвижка параллельная	Не учитывается	0,5
	Тройник на ответвление	Не учитывается	334/543=0,6 Кмс=1,41(табл 48.14)
			0,5+1,41=1,91
2	Тройник на растекание	Не учитывается	=334/543=0,59 КМС=6,3(т.46,14) 6,3
3	Тройник на ответвление	Не учитывается	188/334=0,56 КМС=2,2
	Отвод на 90 (3)		1,3*3=3,9
			2,2+3,9=6,1
4	Кран двойной регулировки шиберного типа	0,1	Кран двойной регулировки шиберного типа КМС=3.5
	Тройник на ответвление		130/188=0,69 КМС=1,41
			3,5+1,41=4,91
5	Тройник на ответвление	0,1 d=10	90,3/130=0,69 КМС=1,41
	Кран двойной регулировки шиберного типа
			1,41+3,5=4,91
6	Тройник на ответвление	0,1 d=10	48,6/90,3=0,59 Кмс=2,2 (табл 48.16)
	Кран двойной регулировки шиберного типа
			2,2+3,5=5,7
7	Тройник на ответвление		48,6/90,3=0,59 Кмс=2,2 (табл 48.16)
	Кран двойной регулировки шиберного типа		3,5
			2,2+3,5=5,6
8	Тройник на ответвление	Не учитывается	90,3/130=0,6 КМС=1.41
	Кран двойной регулировки шиберного типа		1,41+3,5=4,81(91)
9	2 Отвода на 90		1,3*2=2,6
	Тройник на ответвление		130/188=0,69 Кмс=1,41 (табл 48.16)
			2,6+1,41=4,01
10	3 Отвода на 90		1,3*3=3,9
	Тройник на ответвление		188/334=0,56 Кмс=1,41 (табл 48.16)
			3,9+2,2=6,1
11	Тройник на ответвление		334/543=0,6 Кмс=1,41 (табл 48.16)
12	Задвижка параллельная		0,5

9) Z= *

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке

-скорость движения воды на данном участке, подобранного по таблице.

С

на примере 101 комнаты находим:

Z=1,91* 10)RL+Z

На примере 106 комнаты:

1057,05+164,8=1221,85

Участок	Тепловая мощность Вт	Расход воды G , кг/ч	Длина участка L,м	Диаметр условного прохода трубопровода Dy, мм	Скорость воды ,м/с	Удельные линейные потери R, Па/м	Линейные потери давления Rl,Па	Сумма коэффициентов местных сопротивлений W	Потери давления на местные сопротивления Z	Rl+Z
Трубы стальные водогазопроводные(ГОСТ 3262-62) Rср=81
1	13358	543	7,047	20	0,419	150	1057,05	1,91	164,8	1221,85
2	8207	334	2,404	20	0,257	60	144,24	6,3	157	301,24
3	4593	188	4,249 +4,927+2,8=11,97	15	0,277	100	1197,6	6,1	230	1427,6
4	3457	130	3,3+ 0,915=4,215	15	0,191	50	210,75	4,91	88	298,75
5	2321	90,3	3,469	10	0,19	60	208,14	4,91	87	295,14
6	1135	48,6	2,475	10	0,103	19	47	5,7	29,7	76
7	1135	48,6	2,475	10	0,103	19	47	5,6	29,2	76
8	2321	90,3	3,469	10	0,19	60	208,14	4,81	85,36	293,14
9	3457	130	3,3+0,915=4,215	15	0,191	50	210,75	4	71,7	282
10	4593	188	4,249 +4,927+2,8=11,9	15	0,277	100	1197,6	6,1	230	1427
11	8207	334	2,404	20	0,257	60	144,24	1,41	45,78	189,78
12	13358	543	7,047	20	0,419	150	1057	0,5	43,15	1100
			72,56				5729		1261	6988,5

Главное циркуляционное кольцо через 2 стояк

Невязка: (RL+Z) c 8274

A=

A=

Второстепенное кольцо через 1 стояк

Невязка: (RL+Z) c 8274

A=

A=

Сравним

A=

Циркуляционное кольцо через 5 стояк:

Невязка: (RL+Z) c 7979.6

A=

A=

Циркуляционное кольцо через 5 стояк

Невязка :

A=

A=

Подсчитаем невязку между второстепенными кольцами:

A=



5. Нагревательные приборы системы отопления

Тепловой расчет отопительных приборов сводится к определению числа секции радиатора.

Ход решения:

графа ,записывается номер комнаты, с отопительным прибором

на примере комнаты 101: -101

2) графа, Записывается мощность прибора в каждой комнате.

На примере комнаты 101: 923.5 и 923.5

3) графа, записывается температура в помещении, исходя из теплотехнического расчета.

На примере 101 комнаты :22

4) строка, записывается температура теплоносителя на входе.

На примере 101 комнаты:95

5) строка, записывается температура теплоносителя на выходе.

На примере 101 комнаты:70

6) строка, находится температурный напор.

По формуле:

7)7 графа, вычисляется расход теплоносителя по формуле:

Рассчитывается общее количество воды, кг/ч, циркулирующей по стояку, по формуле

где в1 - коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины

в2 - коэффициент учета дополнительных тепловых потерь теплоты отопительных приборов у наружных ограждений, принимается по

Рассчитывается расход воды, Gпр, кг/ч, проходящей через каждый отопительный прибор с учетом коэффициента затекания б по формуле Gпр= Gст?б

где б - коэффициент затекания воды в отопительный прибор, для осевого замыкающего участка б=0,33, для смещенного ? б=0,5, для проточного приборного узла б=1

Но мы считаем по упрощенной схеме без коэффициента затекания.

На примере 101 комнаты:

8)8 графа , рассчитывается расчетная плотность теплового потока

По формуле:

Для начала ,принимаю из таблицы радиатор стальной, панельный, типа 2PCB1-5

Площадь поверхности нагрева секции 3,36

Присоедините -снизу вверх;

n = 0.15

P=0

=620

Для всех комнат получается одинаковое значение.

9 и 10)9 и 10 графа записываем

11)Теплопередача теплопровода: находится по формуле:

Смотреть по таблице

Зависит от левого столбца,от (

80 слева и примерно 3 справа,сверху.

Получилось для всех участков

12)12 графа ,определяется

13)13 графа ,Расчетная площадь

На примере 101 комнаты:

14)поправочный коэффициент

Для радиаторов с площадью одной секцц 0,25

15) поправочный коэффициент =1,коэффициент учитывающий способ установки,при открытой установке.

16)Расчетное число секции радиатора,находится по формуле:

Площадь поверхности нагрева секции 3,36

Трубопроводы подбираются диаметром 15 мм.

6)Подбор элеватора индивидуального теплового пункта.

Необходимо сконструировать индивидуальный тепловой пункт (ИТП) и разместить его в техническом подпослье здания. ИТП рассчитывается с целью определения диаметра камеры смещения(горловины) и диаметра отверстия сопла элеватора .

Ход решения:

1)Расход рабочей и смешанной воды:

Расход смешанной воды(т/c)

?теплоемкость воды,принимаемая равной 1187 Дж/(кг)

-температуры соответтственно горячей и обратной воды в местной системе отопления.

Расход эжектирующей воды(т/ч)

Где

Сопротивление системы отопления здания:

=

Где

Диаметр горловины элеватора(см)

Того что №1=

№2=

№3=

№4=

№5=

И так далее

Коэффициент смещения элеватора:

Диаметр сопла элеватора:(мм)

Разность давления перед элеватором:

H=

Ход решения:

1) Расход рабочей и смешанной воды:

Объемный расход:

Расход смешанной воды(т/c)

Объемный расход:

2) Сопротивление системы отопления здания:

=

Где

=

Коэффициент смещения элеватора:

4) Диаметр горловины элеватора(см)

Принимаем диаметр 30 мм ,значит номер элеватора №4.

5)

6)n=



1- входной патрубок

2- эжектрирующее сопло

3- камера смешения

4- диффузор



Заключение

Данный проект позволил определить оптимальную систему отопления с нижней разводкой и с попутным движением воды.

Рассчитана мощность нагревательных приборов и определено их количество.

Выполнен теплотехнический расчёт, определена толщина и марка утеплителя наружных ограждающих поверхностей.

Исходя из изложенного выше в жилом доме предложена система пригодная для жизнеобеспечения норм жизнедеятельности.



Библиографический список

1. СниП 23-01-99*. Строительная климатология.

2. ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещении.

3. СниП 23-02-2003. Тепловая защита зданий (носит рекомендательный характер). 4. СниП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование (носит рекомендательный характер).

5. СниП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия.

6. Справочник проектировщика. Внутренние санитарнотехнические устройства. Ч. 1. Отопление / под. ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера - 4 изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1990. - 344 с.

7. СП 41-102-98. Проектирование и монтаж трубопроводов систем отопления с использованием металлополимерных труб.

8. СП 40-108-2004. Проектирование и монтаж внутренних систем водоснабжения и отопления зданий из медных труб.

9. Богословский, В.Н.Отопление: учебник для вузов / В.Н. Богословский, А.Н. Сканави. - М.: Стройиздат, 1991.-735 с.

10. Сканави, А.Н. Отопление: учебник для вузов / А.Н. Сканави, Л.М. Махов. - М.: Изд-во АСВ, 2002. - 576 с.

11. Еремкин, А.И. Тепловой режим зданий / А.И. Еремкин, Т.И. Королева. - М.: Изд-во АСВ, 2000. - 368 с.

12. Еремкин, А.И. Отопление и вентиляция жилого здания / А.И. Еремкин, Т.И. Королева, Н.А. Орлова. - М.: Изд-во АСВ, 2003. - 129 с.

13. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование / под ред. проф. Б.М. Хрусталева. - М.: Изд-во АСВ, 2007. - 784 с.

14. Тиатор, И. Отопительные системы / И. Тиатор. - М.: Техносфера, 2006. - 272 с. 15. СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов

Размещено на Allbest.ru