Реконструкция системы водоснабжения д. Кугарчи Зианчуринского района РБ

Размещено на http:www.allbest.ru/

Введение

Сельскохозяйственное водоснабжение - это отрасль водного хозяйства, задачей которой является удовлетворение производственных и бытовых потребностей в воде объектов сельского хозяйства.

Развитие сельскохозяйственного водоснабжения непосредственно связано с увеличением производства продуктов животноводства, создания прочной кормовой базы, а также улучшение культурно-бытовых условий жизни тружеников села и постепенное сближение уровней жизни городского и сельского населения. Отличительная особенность сельскохозяйственного водоснабжения - необходимость подачи воды на большие расстояния и на обширные территории с неравномерно размещенными потребителями и неравномерным водопотреблением, как в течение суток, так и в течение года. К основным мероприятиям по организации водоснабжения относятся: добывание воды; улучшение её качества; подъём воды насосными установками и транспортирование её от источника до места потребления; распределение воды между потребителями и создания условий для наиболее удобного и целесообразного получения её каждым потребителем.

В Российской Федерации каждый второй житель вынужден использовать для питьевых целей воду не соответствующую по ряду показателей гигиеническим требованиям.

Проблемы улучшения водоснабжения населения и качества питьевой воды имеют общегосударственное значение и требуют комплексного решения. питьевой вода безопасность технологический

Задачей водоснабжения является бесперебойное снабжение качественной водой потребителей при условии осуществления наибольшего удобства пользования водой, при наименьшей стоимости ее, наибольшей простоте и заданной надежности эксплуатации системы водоснабжения.

Для производства сельскохозяйственных продуктов используют объекты живой природы (растения, животные), жизнедеятельность которых тесно связана с непрерывно изменяющимися условиями окружающей среды. Это обуславливает цикличное чередование сельскохозяйственных работ, а, следовательно, неравномерность потребления воды.

Целью данного проекта является реконструкция системы водоснабжения д. Кугарчи Зианчуринского района Республики Башкортостан. Исходными данными для составления проекта послужили:

- акты обследования площадки водозабора и объекта водоснабжения;

- материалы топогеодезических, геологических и гидрогеологических изысканий, выполненных институтом «Башгипроводхоз».

Источником водоснабжения д. Кугарчи Зианчуринского района Республики Башкортостан является родник, расположенный на южной окраине деревни Кугарчи. Выход родника рассредоточенный, нисходящий из карбоновых трещиноватых известняков, оборудован каптажной камерой.

Существующая водопроводная сеть уложена из стальных труб бывших в употреблении, различного диаметра.

Установленные на сети водоразборные колонки вышли из строя, пожарные гидранты отсутствуют.

Строительство водопроводов в сельской местности коренным образом улучшает снабжение водой населения и сельскохозяйственного производства. Централизованное водоснабжение улучшает санитарно-гигиенические условия жизни населения, избавляет людей от тяжелого труда по доставке воды, создает удобства в быту. В сельскохозяйственном производстве, особенно животноводстве, централизованное водоснабжение значительно повышает производительность труда, причем в несколько раз снижаются расходы по подъему, доставке и распределению воды. Своевременное поение животных чистой водой увеличивает их продуктивность по молоку, шерсти примерно на 10 %, по мясу до 5%. Уменьшаются убытки от падежа и заболевания скота вследствие поения недоброкачественной водой. Устройство противопожарного водоснабжения снижает убытки от пожаров.

1. Природно-климатические условия д. Кугарчи Зианчуринского района РБ

1.1 Месторасположение объекта и его климатические условия

В административном отношении участок работ расположен в д. Кугарчи, в 23 км от районного центра с. Исянгулово Зианчуринского района РБ. Район работ находится в пределах низкогорных хребтов западного склона Урала, представляющих собой систему параллельных или кулисообразных, заходящих друг за друга хребтов и гряд, возвышенностей с крутыми склонами, разделенных долинами современных рек и ручьев.

В геоморфологическом отношении участок работ приурочен к левосторонней части долины реки Большой Сурень, охватывает устье и правобережную часть реки Ямашла, а также долину ручья Кара - Баш.

Площадка выхода родника, каптаж которого предусмотрен проектом, расположена в 0,9 км южнее д. Кугарчи, на левостороннем коренном склоне долины реки Большой Сурень. Площадка под водонапорные башни и здание с бактерицидными установка находятся у южной окраины д. Кугарчи, на правобережье и левобережье ручья Кара - Баш, образованного водами родников. Поверхность площадок относительно ровная с уклоном в сторону ручья. От площадки водозабора в северном направлении проходит трасса ранее запроектированного водовода до врезки в трассу разводящих сетей по улицам села. На юге деревни трасса водопровода проходит по слаборасчленённой поверхности, имеющей наклон в сторону русла реки Большой Сурень и рассечённой руслом ручья Кара - Баш. Частично трасса расположена на правобережье реки Ямашла, в районе новой застройки. В этой части села река Ямашла образует широкую надпойменную террасу, поверхность здесь горизонтальна, не расчленена. Трасса разводящих сетей осложнена двумя переходами через автомобильную дорогу. На участках переходов трассы через автодорогу рельеф пологий.

Климат района континентальный, характеризуется холодной зимой и тёплым летом, с резкими колебаниями температуры воздуха по сезонам года и в течение суток. Наиболее высокая температура отмечается в июле месяце (до + 41^оС), а наиболее низкая - в январе (до - 46^оС). Средняя годовая температура составляет 2,2⁰. Средняя продолжительность безморозного периода - 113 дней. По соотношению среднеянварских и среднеиюльских температур район относится к климатическому поясу 1В.

Число дней со снежным покровом 155. Наибольшая высота снежного покрова за зиму по метеостанции Мраково: средняя - 54 см, максимальная - 80 см, минимальная - 28 см. Глубина промерзания грунта: наибольшая 164 см, наименьшая 29 см.

Среднегодовое количество атмосферных осадков 545 мм, в том числе за тёплый период - 237 мм.

Преобладающее направление ветров восточное, юго-восточное, средняя скорость 3,2 м/сек., средняя максимальная скорость ветра 21 м/сек.

1.2 Геологическое строение и гидрогеологические условия

В геологическом строении трассы изысканий до изученной глубины 12 м участвуют отложения четвертичной и каменноугольной системы четвертичного и пермского возрастов.

Сводный геолого-литологический разрез следующий:

Четвертичная система (Q)

Современный отдел (Q_IV)

1 Почвенно - растительный слой (hQ_IV) распространен повсеместно. Мощность почвы варьируется от 0,2 до 0,9 м.

2 Суглинки и глины светло - коричневые, коричневые, полутвёрдой консистенции, дресвяные, с включение дресвы и щебня известняка. Распространены данные грунты в пределах коренного склона и его подошвенной части. Вскрытая мощность до 2,6 м.

3 Щебнистый грунт с суглинистым коричневым, полутвёрдым, мягкопластичным заполнителем до 40-45%, местами влажный, водонасыщенный, с включением глыб известняка. Распространён на участке водозабора, на участке расположения водонапорных сооружений, а также по трассе водовода в пределах коренного склона и его подошвенной части. Вскрытая мощность - от 1,0 до 2,1м.

4 Глина (еdQ) светло - коричневого цвета, твёрдой консистенции, с включением дресвы и щебня аргиллита. Вскрытая мощность 0,8 м.

5 Дресвяный грунт с суглинистым и глинистым твёрдым заполнителем до 40% коричневого, жёлто - коричневого цвета, с линзами песка гравелистого сухой и водонасыщенный. Распространены данные грунты по трассе водовода в пределах левосторонней террасы реки Большой Сурень. Вскрытая мощность от 2,5 до 4,7 м.

6 Щебнистый грунт с суглинистым коричневым, полутвёрдым, мягкопластичным заполнителем до 40-45%, от влажного до водонасыщенного, с включением глыб известняка. Распространён на левосторонней террасе реки Большой Сурень, а также на левобережье ручья Кара - Баш. Вскрытая мощность от 1,8 до 3,0 м.

7 Суглинки (аQ) коричневые, от твёрдой до тугопластичной консистенции, дресвяные с содержанием дресвы и щебня. Вскрыты скважинами в центральной части села, в пределах террасы реки Большой Сурень. Вскрытая мощность 2,5-2,6 м

8 Суглинки (аQ) серые заилённые, буровато - серые от тугопластичной до текучепластичной консистенции, с включением гальки и гравия. Распространены на участке перехода трассы через реку Ямашла. Вскрытая мощность от 0,4 до 1,5 м.

9 Галечниковый грунт, водонасыщенный вскрыт на участке перехода через реку Ямашла. Вскрытая мощность. Мощность слоя 2,2 м.

10 Гравийный грунт, водонасыщенный, с суглинистым мягкопластичным заполнителем вскрыт на участке перехода через реку Ямашла. Вскрытая мощность данных отложений до 2,0 м.

11 Песок гравелистый, с суглинистым заполнителем, мягкопластичной консистенции вскрыт на участке перехода через реку Ямашла. Вскрытая мощность песка гравелистого составляет 1,5 м.

Каменноугольная система (С₁)

Турнейский-визейский ярус (С₁t+V).

Иткуловская свита (С₁it).

Отложения каменноугольной системы широко распространены на участке работ, вскрыты скважинами в пределах тылового шва коренного склона долины реки Большой Сурень, на участке расположения водонапорных сооружений и выходов родников.

12 Известняк серый, в верхней части разреза средней прочности, трещиноватый, ниже более массивный, с прослоями аргиллита. Вскрытая мощность данных отложений от 1,0 до 5,3 м.

13 Аргиллиты тёмно - серого цвета, малопрочные, сильнотрещиноватые. Вскрытая мощность аргиллитов составляет 10,2 м.

На изученном участке до исследуемой глубины 12,0 м на период изысканий развито три водоносных горизонта. На изученном участке до исследуемой глубины 12,0 м развито 3 водоносных горизонта:

- водоносный горизонт в аллювиальных отложениях четвертичной системы;

- водоносный горизонт в элювиально-делювиальных отложениях четвертичной системы;

- водоносный комплекс в отложениях визейского и турнейского ярусов каменноугольной системы.

Питание водоносного горизонта осуществляется за счёт инфильтрации атмосферных осадков и за счёт поверхностных вод реки Ямашла и реки Большой Сурень в период половодья. Разгрузка происходит в местную эрозионную сеть рек Ямашла и Большой Сурень.

В период весеннего половодья ожидается подъём уровня подземных вод на 2,0 м выше замеренного.

Следствием разгрузки подземных вод горизонта являются родники, расположенные на левостороннем коренном склоне долины реки Большой Сурень. Родниковые воды образуют ручей Кара - Баш, впадающий в реку Ямашла. Родник № 1 расположен в 0,4 км южнее д. Кугарчи, на правом борту ручья Кара - Баш. Родник № 2 расположен в 0,9 км от южной окраины д. Кугарчи, на левобережье реки Ямашла, в нижней части правого склона лога, в 12,0 м от тальвега с превышением 1,0 м над ним. Выход родника рассредоточенный вдоль склона на 18,0 м, нисходящий, оборудован каптажной камерой размером 6,0х6,0 м, глубиной 4,0 м. Водоносными являются известняки тёмно-серые крепкие, трещиноватые. Нижним водоупором являются прослои аргиллита тёмно-серого. Дебит родника равен 8,0-10,0 л/сек. Воды родников используются для водоснабжения д. Кугарчи.

По химическому составу воды относятся к гидрокарбонатным, кальциево-магниевым с минерализацией 0,356 - 0,4 г/дм³ и общей жесткостью 4,1 - 4,8 моль/дм³. Воды агрессивными свойствами не обладают. Коррозионная активность грунтов низкая и высокая. Согласно [1] подземные воды не агрессивны по всем показателям для всех марок бетона.

2. Анализ существующего водоснабжения

В настоящее время население д. Кугарчи пользуется водой из водопровода. На сегодняшний день источником водоснабжения д. Кугарчи является существующий родник, расположенный в 900 м южнее южной окраины деревни, каптированный хозяйственным способом в 1986 - 88 годах.

Родник нисходящий рассредоточенный.

Каптажная камера представляет собой металлическую ёмкость размером 6,0х6,0 м, высотой 4,0 м, перекрытие - металлическая плита. Обваловки никакой нет. Огражден деревянным забором радиусом примерно 15 - 20 м. Водовод проложен в одну нитку из полиэтиленовых труб диаметром 110 мм ГОСТ 18599-83.

В деревне нет никаких запасных и регулирующих ёмкостей, кроме двух пожарных резервуаров ёмкостью по 100 м³ каждый, расположенные возле школы и одного пожарного резервуара ёмкостью 50 м³ возле интерната.

Схема подачи воды: вода из каптажной камеры самотёком по водоводу подаётся в разводящие сети д. Кугарчи потребителям.

Существующая водопроводная сеть протяженностью 5,5 км проложена в 80-х годах прошлого столетия хозяйственным способом из стальных труб различных диаметров от 57- 114 мм. Трубы уложены без изоляции, из - за длительной эксплуатации подверглись обширной коррозии, пришли в негодность. Ежегодно происходит порыв водопроводной сети, 2-3 порыва на 1 км, из-за чего вода не доходит до потребителей в достаточном количестве, поэтому требуется ее замена.

Водоразборные колонки не работают пожарные гидранты отсутствуют, водопроводная арматура, колодцы, так же из-за длительной эксплуатации пришли в негодность и подлежат замене.

Водонапорные башни, бактерицидные установки отсутствуют.

На некоторых улицах и в новых микрорайонах водопроводная сеть отсутствует, людям приходится пользоваться водой из реки, из шахтных колодцев, из 3-х родников, которые в зимний период перемерзают. При существующей схеме водоснабжения вода до потребителей не везде доходит в достаточном количестве и напором.

Вследствие анализа состояния существующего водоснабжения рассматриваемого объекта с учетом состава водопотребителей, перспектив развития села и санитарно - гигиенических требований, необходимы наиболее надежные комплексы сооружений и источники водоснабжения, способные обеспечивать механизированную подачу воды ко всем объектам.

Задачей проекта является реконструкция системы водоснабжения с целью бесперебойного снабжения села качественной водой в необходимом количестве с требуемым напором в сети при наименьшей стоимости подачи воды. Чтобы водопроводная сеть хорошо работала ее необходимо закольцевать.

3. Проектируемое водоснабжение

3.1 Расчет водопотребления. Определение суточных расходов воды и объема годового водопотребления

В состав водопотребителей входят: сельское население численностью 1225 человек и животные, находящиеся в личной и общественной собственности.

Расчеты по определению среднесуточного, максимального суточного водопотребления произведены в соответствии со [1] и сведены в таблицу 3.1.

Основным показателем водопотребления является среднесуточный расход воды в м³/сут

(3.1)

где - средняя за год норма водопотребления, л/сут. Нормы водопотребления принимаются для каждого водопотребителя по [1];

- расчётное количество водопотребителей.

Так как в течение суток вода потребителями расходуется неравномерно, то по среднесуточным расходам с учётом коэффициентов суточной неравномерности К_{max сут.}, определяем так называемые расчётные расходы в сутки наибольшего водопотребления в м³/сут

(3.2)

где - среднесуточный расход, м³/сут;

- коэффициент максимальной суточной неравномерности водопотребления, его приводят в нормах проектирования [1] и он составляет для сельских населенных мест К_{max сут.} = 1.3.

Для населения максимально-суточный расход будет

Далее рассчитываем годовое водопотребление д. Кугарчи

(3.3)

где и - соответственно расчетное (среднее за год) суточное водопотребление коммунального сектора и животноводческого комплекса, м³/сут.;

- среднее суточное водопотребление на полив зелёных насаждений, м³/сут.;

- число дней в году (365);

- число поливных дней в году (60).

3.2 Режим водопотребления. Определение максимальных часовых и секундных расходов

Водопотребление на каждый час суток в м³/ч определяется по формуле

(3.4)

где - часовой расход воды в % от наибольшего суточного расхода.

Распределение воды по часам суток зависит от коэффициента часовой неравномерности водопотребления К_ч.

Коэффициент часовой неравномерности водопотребления максимальный К_{max ч} определяется по формуле

(3.5)

где _max - коэффициент, зависящий от благоустройства зданий, числа смен и других местных условий; принимается 1,2…1,4 [1];

_max - коэффициент, зависящий от числа жителей в населенном пункте, принимается равным 2,0 [1].

Для коммунального сектора

Для животных и птиц по нормам К_{max ч} = 2,5 по [1].

Коэффициент часовой неравномерности тем больше, чем меньше объект водоснабжения и неоднороднее состав водопотребителей. С повышением благоустройства поселков и зданий его значение снижается.

По К_{max ч} подбираем типовые графики распределения воды по часам суток в населенном пункте (приложение 2.1 [8]) и строим их. Графики представлены на рисунках 3.1, 3.2.

Расчет часовых расходов сведен в таблицу 3.2. По данным таблицы строим суммарный график суточного водопотребления всего населенного пункта и интегральный график потребления воды д. Кугарчи (рисунок 3.3, 3.4).

Средний часовой расход в м³/ч в сутки максимального водопотребления определяется по формуле

(3.6)

где - максимальный суточный расход, м³/сут.

Средний часовой расход используют для расчета сооружений, подающих воду круглосуточно с равномерным расходом

Из таблицы 3.2 следует, что максимальный часовой расход населенного пункта, полученный по расчетному графику водопотребления, составляет

Q_{max ч} = 21,52 м³/ч (10,55%),

По найденным максимальному часовому и среднему часовому расходам определяем коэффициент часовой неравномерности водопотребления максимальный для населенного пункта

(3.7)

Считая, что в течение часа расход остается постоянным, расчетный секундный расход в л/с в час максимального водопотребления определяют по формуле

(3.8)

3.3 Источник водоснабжения

Источником водоснабжения является родник, расположенный на южной окраине деревни Кугарчи. Выход родника рассредоточенный, нисходящий из карбоновых трещиноватых известняков, оборудован каптажной камерой. Дебит родника составляет 8-10 л/с. Родник находится в 0,9 км южнее от южной окраины д. Кугарчи, на левостороннем коренном склоне долины реки Большой Сурень, в левобережье реки Ямашла, на правом борту ручья Кара - Баш.

Родниковые воды образуют ручей Кара - Баш, впадающий в реку Ямашла. Абсолютная отметка уреза воды в ручье ниже выхода родника 255,25м. Водоносными являются известняки темно-серые крепкие, трещиноватые. Нижним водоупором являются прослои аргиллита темно-серого цвета.

Питание водоносного горизонта осуществляется за счет инфильтрации атмосферных осадков и за счет поверхностных вод реки Ямашла и реки Большой Сурень в период половодья. Разгрузка происходит в местную эрозионную сеть реки Ямашла и реки Большой Сурень. В водоносном комплексе формируется поток трещинно - карстовых вод, поступающий в неё с прилегающих склонов и движущийся вниз по погружению синклинали и наклону днища долины ручья в северном направлении к реке Ямашла.

По химическому составу воды родников гидрокарбонатные кальциево-магниевые с минерализацией 0,356 - 0,385 г/дм³ и общей жёсткостью 4,1 - 4,8 моль/дм³. По результатам расширенных исследований воды комплекса превышений предельно-допустимых концентраций по изученным компонентам (медь, цинк, марганец, ртуть, кадмий, фенол, ПАВ, нефтепродукты) не имеют.

В целом санитарная обстановка благоприятная.

3.4 Система и схема водоснабжения

Система водоснабжения д. Кугарчи принята хозяйственно-питьевая, противопожарная низкого давления.

Согласно [1] система водоснабжения по степени обеспеченности подачи воды относится к III категории, где величина допускаемого снижения подачи воды на хозяйственно-питьевые нужды не более 30% расчетного расхода не должна превышать 15 суток, а время ликвидации не более 24 часов. Перерыв в подаче воды или снижение подачи ниже указанного предела допускается на время проведения ремонта, но не более чем на 24 часа.

Схема подачи воды следующая: из проектируемой каптажной камеры вода по водоводу самотеком подается через бактерицидные установки в две водонапорные башни, откуда так же самотеком поступает в разводящие водопроводные сети села потребителям, а излишек в часы минимального водопотребления в водонапорные башни емкостью 15 м³ каждая, где хранится регулирующий и недостающий противопожарный объемы воды. В часы максимального водопотребления и при пожаре используются регулирующий и противопожарный объемы воды соответственно. Схема водоснабжения изображена на рисунке 3.6.

Для разбора воды населением на водопроводной сети устанавливаются водоразборные колонки Воронежского типа. Для тушения пожара на сети предусмотрены пожарные гидранты.

3.5 Здание с бактерицидной установкой БАКТ-5

В связи с отсутствием микробиологических показателей эксплуатируемого горизонта подземных вод, проектом предусматривается обеззараживание воды бактерицидными установками.

Для размещения бактерицидных установок БАКТ-5 в проекте принимается здание по типовому проекту 991-2.0144.686. Размер здания в плане 3,0Ч3,0м, высотой 3м. Фундаменты под стены - ленточные из унифицированных сборных бетонных блоков. Стены из кирпича марки 75 на растворе марки 25. Покрытие из сборных железобетонных плит. Кровля рубероидная из трех слоев рубероида на битумной мастике.

В здании размещены установки для обеззараживания воды бактерицидными лучами типа БАКТ-5 - 3 рабочих, 1 резервная, запорная арматура, обратный клапан, водомер, аппаратура электрооборудования и станция управления агрегатами.

Управление бактерицидными установками автоматическое и ручное. Включение резервной бактерицидной установки - ручное.

3.6 Каптажная камера

Каптажные камеры запроектированы две в одной обваловке (1 рабочая, 1 резервная). Конструкция каптажной камеры принята согласно рекомендации пособия по проектированию сооружений для забора подземных вод. Каптажная камера запроектирована из борных железобетонных колец диаметром 1,5 метра заводского изготовления по серии 3.900-7, выпуск 7.

Днище камеры запроектировано из монолитного бетона В15 по морозостойкости F100. Гидроизоляция днища каптажной камеры - защитная стяжка из цементного раствора толщиной 5мм, материал «Лахта», проникающая 2 слоя. Наружная и внутренняя гидроизоляция колец и плит перекрытия материал «Лахта», проникающая 2 слоя. Гидроизоляция мест сопряжения монолитных и бетонных конструкций материал «Лахта» шовная.

Для поступления воды в каптажную камеру в железобетонных кольцах КЦ-15-9К со стороны движения потока грунтовых вод предусмотрено устройство отверстий путем замоноличивания стальных трубок диаметром 20мм, длиной 0,1м.

Перед входными отверстиями камеры устраивается обратный фильтр из щебня. Со стороны потока подземных вод сооружаются водоулавливающие стенки из плотно-утрамбованной глины и гравийно - дренирующего отсыпки сопрягающейся с обратным фильтром каптажа. Для защиты дренирующего слоя от поверхностных загрязнений предусмотрено устройство защитного слоя толщиной 0,5м из плотно - утрамбованной глины.

От затопления поверхностными водами в проекте предусмотрено устройство водоотводного лотка из бетона и отмостки вокруг каптажной камеры. Тип люка в каптажной камере В125 с запорным замковым устройством принят по ГОСТ 3634-99.

Каптажная камера оборудуется расходным трубопроводом, подающим воду самотеком через бактерицидные установки в водонапорные башни спускной и переливной трубой с установкой при выходе на дневную поверхность клапана - захлопки.

Вентиляция каптажной камеры запроектирована вытяжная естественная с однократным воздухообменом. Вытяжка воздуха осуществляется системой, оборудованной дефлектором. Материал воздуховодов принят - асбестоцементные трубы (безнапорные) диаметром 150мм.

Воздуховод соединяется на муфтах. Соединение участков воздуховодов должны быть прочными и плотными. Смонтированные воздуховоды подвергаются испытанию на плотность. Муфтовые соединения следует уплотнять жгутами из пеньковой пряди, смоченными в асбестоцементном растворе с добавкой казеинового клея. Свободное пространство муфты заполняется асбестоцементной мастикой. Места соединения после отвердения мастики оклеиваются тканью. Ткань должна плотно прилегать к коробу по всему периметру. Соединение воздуха с дефлектором осуществляется с помощью муфты.

3.7 Водопроводная сеть. Конструкция и гидравлический расчет

Водопроводная сеть запроектирована из полиэтиленовых и стальных труб ПЭ 80 SDR 21-110х5.3 «питьевая» ГОСТ 18599-2001г. диаметром 110мм, ПЭ 80 SDR 21-63х3.0 «питьевая» ГОСТ 18599-2001г диаметром 63 мм из стальных труб диаметром 114х4 мм ГОСТ 10704-91 общей протяженностью 9169 м в однотрубном исчислении.

Проектируемый водовод в 2 нитки позволяет уменьшить объем напорных резервуаров чистой воды, так как выполнение данного условия позволяет не хранить аварийный запас воды.

Переходы через внутрипоселковую автодорогу выполняются открытым способом из полиэтиленовых труб.

Для гарантированной бесперебойной подачи воды потребителям при авариях, выходе из строя и ремонте отдельных участков сети, обеспечения постоянной циркуляции воды, предотвращения образования отложений и обрастаний и их выноса к потребителям, водопроводная сеть запроектирована кольцевой.

Глубина заложения труб, считая до низа принята на 0,5 м больше расчётной глубины проникания в грунт нулевой температуры, т.е. на 2,3 м от поверхности земли по [1] и инженерно - геологических изысканий.

На водопроводной сети предусматривается: устройство водопроводных колодцев из сборных железобетонных колец диаметром 1,0м, 1,5м по типовому проекту 901-09-11.84, серии 3.900.1-14-1 выпуск 1, в которых устанавливаются задвижки для отключения отдельных ремонтных участков, вентили для удаления и впуска воздуха из трубопровода в период его опорожнения, заполнения и эксплуатации.

В качестве водоразборных устройств на сети, проходяшей по деревни, запроектированы водоразборные колонки Воронежского типа.

Основная задача расчета водопроводной сети - определение диаметров трубопроводов и потерь напоров на участках водопроводной сети с целью обеспечения наиболее экономичного режима работы и минимальной стоимости строительства водопроводных сетей.

3.7.1 Трассировка водопроводной сети

Трассировка водопроводной сети заключается в придании ей определенного геометрического начертания. Она зависит от планировки населенного пункта, размещения отдельных крупных потребителей, наличия естественных и искусственных препятствий при прокладке труб (рек, каналов, оврагов, ж/д путей), рельефа местности. Недопустима трассировка водопроводной сети по территории кладбищ, свалок.

Водопроводные линии необходимо трассировать по проездам прямолинейно и параллельно линиям застройки, избегая по возможности бетонные и асфальтовые покрытия.

В данном проекте водопроводная сеть - кольцевая, состоящая из 6 колец замкнутых контуров и 8 тупиков.

3.7.2 Определение расходов разводящей сети

Расчет кольцевых сетей заключается в определении экономически наивыгоднейших диаметров труб на участках, потерь напора в них, а также напоров в узловых точках. При любых методах определения диаметров, прежде всего, необходимо найти расчетные расходы на участках.

Для определения расчетных расходов по отдельным линиям и участкам сети необходимо установить наиболее близкую к действительности модель отбора воды. Участки сети между ее узловыми точками являются расчетными. На каждом расчетном участке расход воды будет состоять из расхода, отбираемого потребителем в конечной точке рассматриваемого участка и расхода, который проходит транзитом по участку к более удаленным потребителям. Интенсивность отбора, то есть расхода воды, приходящегося на единицу длины, называется удельным расходом в л/с и определяется по формуле

(3.9)

где - расход равномерно распределенный по сети, который равен расходу воды коммунального сектора, л/с;

- суммарная длина участков, проходящая по жилой застройке, м.

В суммарную длину не включены участки линий, проходящих по незастроенной территории, по площадям, мостам.

Расход воды в л/с, отбираемый равномерно по всей длине сети называется путевым и вычисляется по формуле

(3.10)

где - удельный отбор воды на 1 погонный м длины разводящей сети;

- длина участка, м.

Расчет путевых расходов приведен в таблице 3.3.

Для упрощения определения расчетных расходов на участках, особенно в кольцевой сети, путевые расходы приводят к узловым, рисунок 3.7.

В общем случае приведенный узловой расход Q_пр.узл в л/с равен полусумме путевых расходов участков, примыкающих к узлу

 (3.11)

где _. - сумма путевых расходов участков сети, примыкающих к данному узлу, л/с.

Полный узловой расход в л/с определяется по формуле

(3.12)

где - приведенный узловой расход, л/с;

- сосредоточенный расход в узле, л/с.

В кольцевых сетях воду к узлу можно подавать по разным направлениям и вариантов распределения может быть несколько. Поэтому исходным распределением потоков обычно задаются и расчет ведут с соблюдением двух условий:

- для каждого узла Уq= 0;

- для каждого кольца Уh= 0.

Первое условие выражает баланс расходов в узловой точке, а второе - баланс потерь напора в кольце.

После определения узловых расходов, приведенных в таблице 3.4, расчет кольцевой водопроводной сети выполняем в следующей последовательности

1) Назначаю направление движения воды по участкам так, чтобы к любой точке она подавалась кратчайшим путем;

2) Намечаю первоначальное распределение потоков по участкам (т.е. определяю прикидочные расчетные расходы), исходя из условий соблюдения баланса расходов в узлах (Уq = 0) и взаимозаменяемости линий, т.е. расходы на участках должны распределяться так, чтобы при отключении одной из линий обеспечить подачу расхода по другой линии. Для этого участки, прилегающие к узлу, должны иметь примерно одинаковые диаметры труб. В моём случае: из двух водонапорных башен вытекает . Из 1 и 2 водонапорной башни в узел 1 и 2 вытекает и поступает по 2,985 л/с. В узле 1 отбирается расход 0,06 л/с и поступает из 2 узла расход 0,435 л/с, а из узла 1 в узел 6 поступает расход 3,42 - 0,06 = 3,36 л/с, где отбирается узловой расход 0,08 л/с, полученный расход 3,28 л/с идет к узлу 5. В узле 5 отбирается узловой расход: 3,28 - 0,09 = 3,19 л/с. Из этого расхода в узел 4 поступает 1,15 л/с, в узле 13 остается 2,04 - 0,08 = 1,96 л/с, значит в узле 12: 1,96 - 0,18 = 1,78 л/с, в узле 11: 1,78 - 0,17 = 1,61 л/с. Из этого расхода в узел 30 поступает 0,3 л/с, а в узел 10: 1,31 л/с, где расходуется 0,2 л/с. С узла 9 в узел 8 поступает 1,11 - 0,62 = 0,49 л/с. В узле 2: 2,985 - 0,05 = 2,935 л/с, из них в узел 1 поступает 0,435 л/с, а в узел 3: 2,5 - 0,08 = 2,42 л/с. Этот расход идет в узел 4, где отбирается 0,09 л/с и поступает с 5 узла 1,15 л/с, то есть в узле 4 будет: (2,42 + 1,15) - 0,09 = 3,48 л/с, этот расход поступает в узел 7, где расходуется узловой расход 0,2 л/с. Из полученного расхода 3,28 л/с в узел 8 поступает 1,14 л/с, в узел 14 поступает и отбирается 2,14 - 0,2 = 1,94 л/с, в узле 15 становится 1,94 - 0,24 = 1,17 л/с, в узле 16 будет 1,17 - 0,11 = 1,59 л/с, в узле 17: 1,59 - 0,17 = 1,42 л/с, в узле 18: 1,42 - 0,25 = 1,17 л/с, в узле 19: 1,17 - 0,2 = 0,97 л/с. В узле 8: (0,49 + 1,14) - 0,08 = 1,55 л/с, этот расход поступает в узел 20, сюда же от узла 19 поступает 0,97 л/с и отбирается расход 0,11 л/с. Полученный расход 2,41 л/с поступает в узел 21. В узле 21 будет 2,41 - 0,15 = 2,26 л/с, аналогично в узле 22: 2,13 л/с, в узле 23: 2,05 л/с, в узле 24: 1,96 л/с, в узле 25: 1,87 л/с, в узле 26: 1,66 л/с, в узле 27: 1,55 л/с, в узле 28: 1,41 л/с, в узле 29: 1,3 л/с. В узле 30 будет (0,35 + 0,3) - 0,2 = 0,45 л/с, в узле 32: 0,17 л/с, в узле 31: (0,95 + 0,27) = 0,68 л/с. В узле 36: 0,17 - 0,05 = 0,12 л/с, в узле 34: 0,4 - 0,3 = 0,1. в узле 35 будет (0,1 + 0,12) - 0,22 = 0 л/с - расход в конечной, самой удаленной точке.

3) Определяю по прикидочным расходам диаметры труб d на участках сети;

4) Вычисляю потери напора на участках;

5) Произвожу увязку кольцевой сети, т.е. проверяю выполнение условия Уh= 0 и уточняю расчетные расходы на участках сети.

Направления движения воды, узловые и прикидочные расходы для часа максимального водопотребления показаны на рисунке 3.8.

3.7.3 Выбор материала и определение диаметров труб

Выбор типа труб для строительства водопроводных сетей систем водоснабжения должен производиться с учетом обеспечения бесперебойности работы, санитарно-гигиенических условий и наибольшей экономичности.

Принимаю в данном проекте полиэтиленовые трубы. Они имеют небольшую массу (в 14 раз легче металлических), высокую противокоррозионную устойчивость, долговечны, значительно в меньшей степени подвержены разрушению при замерзании в них воды, имеют низкую теплопроводность, большую химическую стойкость и простоту механической обработки.

Для сварки полиэтиленовых труб не требуется тяжелая техника. Сваривать полиэтиленовые трубы может бригада из 1-2 человек. Значительно ниже потребление электроэнергии (либо топлива) по сравнению со сваркой стальных труб. А применение так называемых «длинномерных труб» (на катушках или в бухтах) снижает количество сварных соединений в 50-100 раз. Все это значительно ускоряет строительство полиэтиленового трубопровода и снижает стоимость монтажа.

Гибкость полиэтиленовых труб упрощает строительство и уменьшает количество отводов. Полиэтиленовые трубы обладают повышенной стойкостью к гидравлическим ударам при нормальном уплотнении грунта. Полиэтиленовые трубы токсикологически и бактериологически безопасны. Их внутренний слой не отдает воде никаких вредных примесей, что подтверждается санитарно-гигиеническими сертификатами.

Срок эксплуатации полиэтиленовых труб составляет не менее 50 лет.

Недостаток полиэтилена - ускоренное старение под действием солнечной радиации. Для замедления старения труб к полиэтилену добавляют стабилизатор (газовую канальную сажу), который снижает воздействие солнечного света.

Диаметры труб в м на каждом участке определяем по формуле

(3.13)

где - расчетный расход участка, м³/с;

v_рек - рекомендуемая скорость воды в трубах, м/с;

v_рек =0,7… 1,2 м/с, принимаем v_рек = 0,7 м/с.

В д. Кугарчи Зианчуринского района проектируется хозяйственно - противопожарный водопровод. Поэтому по [1] диаметры труб водопроводной сети должны быть не менее 110мм. Водопроводную сеть запроектируем из полиэтиленовых труб ГОСТ 18599-83, ПВД 110Т «питьевая», с внутренним диаметром 100мм.

По принятым стандартным диаметрам уточняем скорость движения воды в трубах в м/с

(3.14)

где щ - площадь поперечного сечения трубы (для труб d=110мм, щ=0,009 м²).

Расчет на участке “1 - 2”

Расчеты приведены в таблице 3.6, для тупиковых участков в таблице 3.5.

Таблица 3.5 Определение диаметров труб на участках тупиковой сети в час максимального водопотребления

Участок	Прикидочный расход, л/с	Рекомендуемая скорость, м/с	Вычисленый диаметр, мм	Принятый диаметр, мм	Вычисленная скорость, м/с
12-37	0,082	0,7	12	110	0,009
15-38	0,053	0,7	10	110	0,006
18-39	0,026	0,7	7	110	0,003
19-40	0,056	0,7	10	110	0,006
9-41	0,543	0,7	31	110	0,06
10-42	0,105	0,7	14	110	0,01
26-43	0,056	0,7	10	110	0,006
33-44	0,005	0,7	3	110	0,0005

3.7.4 Определение потерь напора

Потери напора в м на участках сети определяются по формуле

(3.15)

где - удельное сопротивление; зависит от диаметра и типа труб (для v= 1 м/с принимаю по таблицам [6]);

- поправочный коэффициент при скорости v? 1 м/с по [6];

- длина участка сети, м;

- расчетный расход на участке, м³/с;

- сопротивление участка.

Поправочный коэффициент К находим по формуле

(3.16)

где v - скорость движения воды, м/с.

Так как прикидочные расходы на участках сети намечаются до назначения диаметров труб, как правило, условие баланса потерь напора в кольцах оказывается нарушенным (Уh? 0). Фактически имеем Уh= ±Дh, где Дh - невязка, м.

Если невязка хотя бы в одном кольце превышает допустимую, то сеть увязывают, последовательно перераспределяя расходы, вводя при каждом исправлении поправочный расход Дq.

При использовании метода увязки по Лобачеву - Кроссу, поправочный расход в л/с в каждом кольце определяется по формуле

(3.17)

где - невязка в данном кольце;

- удвоенное произведение сопротивлений участков на расходы данного кольца.

По знаку невязки устанавливается знак Дq, который должен быть обратным знаку Дh. Знак невязки показывает, какие участки перегружены. Вводя Дq, уточняют расчетные расходы, вычитая его величину из расходов перегруженных участков и прибавляя к расходам недогруженных участков. На смежных участках поправочный расход вычисляется как алгебраическая сумма поправок со стороны каждого из смежных колец.

Исправленный расход в л/с

(3.18)

По исправленным расчетным расходам уточняются потери напора и невязка в каждом кольце. Знак потерь напора берется в зависимости от направления движения воды в трубе (по часовой - со знаком “+”, против

часовой - “-”). Допустимая невязка составляет Дh=(0,3…0,5) м.

Расчет для кольца 1

Итого в кольце 1 потери напора составили - 0,5493 м, что не удовлетворяет условию, что допустимая невязка составляет Дh=(0,3…0,5) м. Далее делаю исправление. Аналогичный расчет произвожу для всех колец.

Результаты гидравлического расчета кольцевой водопроводной сети приведены в таблице 3.8, а тупиковых участков- в таблице 3.7. Схема увязки кольцевой сети представлена на рисунке 3.9.

Таблица 3.7 Гидравлический расчет тупиковой сети в час максимального водопотребления

Участок сети	Длина участка, м	Расход 1 нитки, qнит, л/с	Диаметр, d, мм	Скорость, х, м/с	Поправочный коэффициент, К	Уд.сопротив-ление участка сети, А·10-6	Сопротивление участка сети, S=A·K·l	Потери напора на участке, h=S·q2, м
12-37	58	0,082	110	0,009	1,439	323,9	0,027	0,00018
15-38	94	0,053	110	0,006	1,439	323,9	0,044	0,00012
18-39	130	0,026	110	0,003	1,439	323,9	0,060	0,00004
19-40	164	0,056	110	0,006	1,439	323,9	0,076	0,00024
9-41	116	0,543	110	0,06	1,439	323,9	0,054	0,016
10-42	96	0,105	110	0,01	1,439	323,9	0,045	0,0005
26-43	198	0,056	110	0,006	1,439	323,9	0,092	0,0003
33-44	66	0,005	110	0,0005	1,439	323,9	0,03	0,00015

3.7.5 Проверочный расчет водопроводной сети на пропуск пожарного расхода

Существующая в селе застройка одноэтажная, включая жилые общественные здания, за исключением 2-х этажной школы. Объем жилых и общественных зданий не превышает 1,0 тыс. м³, расход воды на 1 пожар согласно [1] равен 5,0 л/сек, за исключением двухэтажной школы, объем здания которого превышает более 5,0 тыс. м³, а объемы зданий одноэтажной застройки интерната и СДК не превышают более 5,0 тыс. м³.

На территории школы расположены 2 (два) пожарных резервуара емкостью по 100 м³ каждый (из расчета на наружное пожаротушение 15 л/с и на внутреннее 5 л/с), которые обеспечат пожаротушение школы и СДК, т.к. расположены в радиусе действия не более 150 м., а на территории интерната один пожарный резервуар емкостью 50м³. Расход воды на наружное пожаротушение интерната и СДК равен 10 л/сек.

Для внутреннего пожаротушения здания школы в подвале установлены 2 насоса.

Заполнение существующих пожарных резервуаров в проекте предусматривается через пожарные гидранты, установленные на водопроводной сети, при помощи пожарных рукавов.

В данном проекте пожаротушение промышленных зданий и сооружений не предусматривается.

Исходя из этого расход воды на 1 пожар принимается 5,0 л/сек.

Сеть на пропуск пожарного расхода проверяется для часа максимального водопотребления.

Пожаротушение осуществляется через пожарные гидранты, установленные на сети. Принимаю за точку пожара узел 36. Расход на пожаротушение в л/с в этой точке определяется по формуле

(3.19)

где - максимальный часовой расход в час наибольшего водопотребления;

- количество пожаров, ;

- расход воды на тушение 1 наружного пожара, ;

- расход воды на тушение 1 внутреннего пожара, .

Принимаем систему пожаротушения низкого давления. Нормативный свободный у пожарного гидранта должен быть не менее 10м.

При расчете водопроводной сети на пожар проверяют пропускную способность трубопроводов принятых диаметров. Расчетная схема сети при пожаре показана на рисунке 3.10. Назначив прикидочные расходы, сеть увязываем методом Лобачева - Кросса. Прикидочные расходы раскидываются так же как и при определении прикидочных расходов разводящей сети. Назначив прикидочные расходы, сеть увязываем методом Лобачева-Кросса. Прикидочные расходы раскидываются так же как и при определении прикидочных расходов разводящей сети. Расчет производится аналогично расчету кольцевой сети в час максимального водопотребления. Расчеты представлены в таблицах 3.9 и 3.10. Схема увязки кольцевой сети при пожаре представлена на рисунке 3.11

Тупиковые участки также проверяют на пропуск пожарного расхода. Тупики запроектированы для подачи воды к коммунальному сектору. Расчеты сведены в таблицу 3.11 и 3.12.

Так как диаметры с учетом пропуска воды на пожаротушение будут превышать диаметры труб для кольцевой сети при пропуске хозяйственно-питьевого расхода, следует что трубы не могут пропустить пожарный объем воды и далее этот объем не учитывается.

3.7.6 Определение отметок пьезометрической линии и свободных напоров в сети

Для вычисления пьезометрических отметок в узлах сети вначале вычисляют необходимые свободные напоры в сети при хозяйственном водопотреблении и при пожаре.

В практике проектирования водоснабжения для удобства и простоты пьезометрическую высоту принято считать от поверхности земли и называть свободным напором.

Нормативный свободный напор при хозяйственном водопотреблении зависит от этажности зданий и принимается по [1]. На проектируемом объекте застройка одноэтажная, поэтому Н_св =10 м.

Увязанные потери напора - это исправленные значения вычисленных потерь напора с целью устранения полученной при расчете невязки по внешнему контуру ?H_к, которую распределяется примерно пропорционально абсолютным значениям потерь напора на участках сети.

Условную отметку пьезометрической линии в узле назначают с запасом примерно на 50 м больше отметки поверхности земли этого узла. Условные отметки пьезометрической линии в остальных узлах вычисляют следующим образом.

Если обходить кольцевую сеть по внешнему контуру по направлению движения воды, то условная отметка пьезометрической линии каждого последующего узла равна условной отметке этой линии в предыдущем узле минус увязанные потери напора на этом участке сети.

Условные свободные напоры в узле вычисляют как разность условной отметки пьезометрической линии и отметки поверхности земли в данном узле.

Для всех узлов кольцевой сети и тупиков нахожу узел с минимальными значением условного свободного напора Н_{усл.св min}, который и будет диктующим.

Действительные отметки пьезометрической линии в узлах вычисляем, уменьшая условные отметки пьезометрической линии на некоторую величину

, (3.20)

где - минимальный условный свободный напор в точке сети,м;

- минимальный необходимый свободный напор в сети при максимальном хозяйственном водозаборе, определяется по [1], м.

Действительный свободный напор в каждом узле разность действительной отметки пьезометрической линии и отметки поверхности земли в данном узле.

В итоге в каком-то узле должно быть выполнено условие

(3.21)

Расчет по участку “1-2”в час максимального водопотребления

Значение графы 3 определяем по генплану д. Кугарчи Н₁ = 230,87м;

Графа 6: Н_пьез.1 = Н₁ + 50 = 230,87 + 50 = 280,87м;

Графа 7: h = 280,87- 230,87 = 50м;

?H_x = 50 - 14 = 36м;

Графа 8: Н_пьез.1 =280,87 - 36 = 244,87м;

Графа 9: Н_д.св. = 244,87 - 230,87 = 14м.

Расчет по участку “2 - 4” при пожаре

Значение графы 3 определяем по генплану д. Кугарчи Н₂ = 230,87м;

Графа 6: Н_пьез.1 = 280,87 + 0,13 = 281,00м;

Графа 7: h = 241,00 - 230,87 = 50,13м;

?H_x = 40м;

Графа 8: Н_пьез.1 =281,00 - 40 = 241,00м;

Графа 9: Н_д.св. =241,00 -230,87 = 10,13м.

Расчеты по вычислению отметок пьезометрической линии и свободных напоров в сети сведены в таблицу 3.13, а при пожаре - в таблицу 3.14.

3.8 Сооружения и арматура на водопроводной сети. Деталировка сети

Одним из важных вопросов, связанных с проектированием и расчетом водопроводной сети, является ее деталировка.

Деталировка - выбор и размещение на сети арматуры, фасонных частей, водопроводных колодцев и других деталей.

Деталировка выполняется по принятому варианту схемы водоснабжения после гидравлического расчета сети, когда определены фактические расходы воды, диаметры и материалы труб по всем участкам сети.

При составлении деталировки сети в первую очередь намечаем места установки задвижек и гидрантов. Задвижки размещаем таким образом, чтобы можно было выключить из работы отдельные участки сети без нарушения водоснабжения объектов, требующих бесперебойной работы. В местах установки арматуры и фасонных частей с фланцевыми соединениями устраиваем смотровые колодцы. Размер их определяется габаритами арматуры, фасонных частей и условиями монтажа и демонтажа узлов.

Для обеспечения надежности работы водопроводной сети, снижения ее себестоимости, удобства эксплуатации необходимо правильное конструирование узлов и рациональное использование существующего сортамента фасонных частей.

Деталировка дается на рабочих чертежах, где условными обозначениями показывают арматуру и фасонные части, из которых должны монтироваться отдельные узлы сети.

Фасонные части применяют для изменения направления и диаметра трубопровода, а также для устройства ответвлений.

Для управления работой трубопровода и наблюдения за его состоянием устанавливают арматуру (задвижки, обратные клапаны, вантузы и т.д.). Правильная эксплуатация и надежность работы водопроводной сети, возможно при оборудовании ее соответствующей арматурой.

Для включения и выключения отдельных участков трубопровода при ремонтных работах и регулирования подачи воды на эти части устанавливаем задвижки. Для защиты трубопровода от большого давления на сети предусмотрена предохранительная арматура - вантузы, а для отбора воды в случае пожара - пожарные гидранты. Расстояние между гидрантами должно быть не более 150м. Для опорожнения водовода при ремонтах, а так же для систематических его промывок устанавливаются водовыпуски. В промежутках между вантузами и водовыпусками устанавливаем через 0,5…1 км смотровые колодцы для наблюдения за работой водовода. Кроме того, их следует размещать на всех участках водовода, расположенных в неблагоприятных местных условиях (оползни, размывы, болота). В смотровом колодце располагается тройник (крестовина), верхний фланцевый отросток которого закрывается глухим фланцем.

Кроме выше перечисленных устройств, необходимо также оборудовать водовод устройствами для предупреждения гидравлического удара: предохранительными клапанами, воздушными клапанами, гасителями удара.

Предохранительные клапаны устанавливают на трубопроводе в непосредственной близости к месту возможного возникновения гидравлического удара (перед задвижкой, обратным клапаном, водозаборным клапаном), а также в тупиковых водопроводных линиях.

3.9 Регулирующие и запасные сооружения

Для проектируемой водопроводной сети, совмещенной с противопожарной, необходимо сооружение, которое бы содержало и регулирующий и пожарный объемы. Этим требованиям удовлетворяют водонапорные башни.

При проектировании водонапорной башни определяется высота (от поверхности земли до дна бака) водонапорной башни из условия обеспечения требуемого напора в диктующей точке. При этом учитывают геодезические отметки расположения диктующей точки и водонапорной башни и сумму потерь напора при движении воды от водонапорной башни до диктующей точки.

Высоту водонапорной башни в м находим по формуле

(3.22)

где - свободный напор в диктующей точке, м;

- сумма потерь напора в сети на пути от башни до диктующей точки, м;

- отметка в диктующей точке, z_д=206,50 м;

- отметка поверхности земли, z₆=244,79 м.

Выбираем стандартную башню высотой 15м.

Общий объем бака водонапорной башни в м определяется по формуле

(3.23)

где - регулирующий объем, м³;

- пожарный объем, м³.

Регулирующий объем определяем графическим способом с использованием интегральной кривой водопотребления (рисунок 3.5). Для этого на графике в одном и том же масштабе строится интегральный график потребления воды в деревне по данным таблицы 3.2 и интегральный график работы водонапорной башни в час максимального водопотребления.

Регулирующий объем в м³ вычисляется по формуле

(3.24)

где - расчетный максимальный суточный расход воды, м³/сут;

и - наибольшие ординаты водопотребления и подачи воды насосом по недостатку и избытку.

Пожарный объем в м³, предусматриваемый в баке, определяется по формуле

(3.25)

где - расчетное время тушения пожара, ч.

По [1] принимаю =10 мин и = 5л/с.

Принимаю две стальные водонапорные башни (системы Рожновского) высотой ствола 15м, емкостью 25м³, диаметром опоры 1220мм по ТП 901-5-21/70.

Оборудование башни состоит из подающего, отводящего, пожарного трубопроводов, переливной и спускной труб. Запорно-регулирующая арматура размещается в водопроводном колодце, расположенном у подножия башни. На подающем трубопроводе установлен клапан запорный поплавковый КЗП-100, обеспечивающей регулирование воды в башне. Башни могут отключаться и опорожняться независимо друг от друга. В качестве емкостей для хранения противопожарного объема воды на территории школы, МТМ приняты отдельно стоящие резервуары емкостью 50м³ и 100м³. Конструкция резервуаров принята по типовым проектам 901-4-57.83, 901-4-58.83. Резервуары представляют собой сборно - монолитные железобетонные емкости, заглубленные в грунт, с обсыпкой грунтом 0,75м обеспечивающим теплоизоляцию. Они оборудованы люками-лазами, лестницами, вентиляционными колонками.