Определение конечных осадок основания

Размещено на http://www.allbest.ru/

21

2

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Сибирская государственная геодезическая академия»

Институт геодезии и менеджмента

Кафедра инженерной геодезии и маркшейдерского дела

ЛАБОРАТОРНЫЕ РАБОТЫ

ПО ДИСЦИПЛИНЕ «ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА»

Выполнил:

Студент гр. 3ПГ ИДО

Левун Александр Николаевич

Зачетная книжка № 3-11-23990

Новосибирск, 2014



1. Определение конечных осадок основания

крен фундамент многоэтажный сооружение инженерный

Цель работы: выполнить расчет вероятной осадки фундамента здания (многоэтажного, бескаркасного, с несущими стенами из крупных панелей) методом элементарного суммирования.

Исходные данные.

Размеры нижней плиты фундамента (длина подошвы l, ширина подошвы Ь).

Глубина заложения фундамента (d_n) от поверхности природного рельефа.

Модуль деформации грунта (Е).

Удельный вес грунта (г).

Нагрузка на подошву фундамента (N).

Безразмерный коэффициент (в) в соответствии со СНиП 2.02.01-83 в=0,8.

Примечание: Характеристики, перечисленные в п. 1-5 выбираются из таблицы вариантов исходных данных (стр. 27).

Согласно СНиП 2.02.01-83 приняты следующие единицы измерений и соотношения между ними:

-для линейной величины - м (см);

-для сил- кН (кгс), (1кН=100кгс);

для напряжений, давлений, модулей деформации - кПа, МПа (кгс/см²), (1МПа=10 кгс/см²=1000кПа);

для удельного веса - кН/м (кгс/см).

Последовательность выполнения работы.



Таблица 1 - Исходные данные

Слой	Грунт	Удельный вес г, кн/м3	Модуль деформации Е, МПа	Глубина от поверхности природного рельефа, dj (м)	Толщина слоя грунта h, (м)
I II III IV V	Растительный слой. Песок средней крупности. Песок пылеватый. Супесь. Глина.	18,0 19,1 19,2 19,6 9,6	- 15 5 10 12	0,2 2,8 5,1 8,1 10	0,2 2,6 2,3 3,0 1,9

Примечание: фундамент ленточный l =14м; b =1,4м; d_n=l.5+0,l•n м, где n - номер варианта; N=3.95 •10 ⁵кг+к 10³кг; где к =10+n, например , для варианта №7: d_n=2.2м, N=4.12 •10 ⁵кг.

2. Построить расчетную схему фундамента основания.

По глубине заложения фундамента d_n (например, для варианта №7 d_n =2.2м) вычерчиваем схему фундамента в масштабе 1:100. При этом толщину фундаментной подушки выбираем произвольно. По глубине d_i вычерчиваем слои основания от поверхности природного рельефа.

Рисунок. 6- Расчетная схема основания и фундамента.



3. Определить среднее давление под подошвой фундамента по формуле:

.

При N = 4.25*10⁵+•90*10³к=5,15*10⁵; l=12m; l =1.2м получим:

4. Вычислить вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (d_n =1.6м)

у_яп,0 = г ' • d_n

где г ' - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента..

В нашем случае (таблица 1) грунт представлен растительным слоем и песком средней крупности. Поэтому находим осредненное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента вычисляется по формуле:

.

В данной формуле hi - толщина растительного слоя (hi=0,2M), h'₂ - толщина песка средней крупности, расположенного выше подошвы фундамента h'₂ = d _n - h₁ =1,6-0,2м. Подставляя значения г ' и d_n в формулу, получим у_zg.,0 =19кН.м³ •1.6м=30,4 кПа

5.Определяем дополнительное давление на основание



Po = P - у_zg,o = 358 кПа - 30,4кПа = 328кПа

6. Вычисляем ординаты эпюры нормального вертикального напряжения от собственного веса грунта и вспомогательной эпюры (0,2 у_zg):

у_zg = ? г_i •?_i

где h _i, г_i - толщина и удельный вес i-го слоя грунта (выбираются из таблицы1)

Расчет выполняем на контакте всех слоев основания:

- на поверхности природного рельефа

у_zg1=0; 0.2 у_zg1=0 кПа;

- на контакте 1-го и II- го слоев (?=0,2м)

у_zg2 = г₁ • ?₁ =19кН/м³ • 0,2м = 4кПа; 0.2 у_zg2=1 кПа;

- на уровне подошвы фундамента d_n=1,5м

у_zg0 = 30кПа (из п.4); 0.2 у_zg0=6 кПа;

- на контакте П-го и III- го слоев (?=2,6м)

у_zg3 = у_zg2 + г₂ • ?₂=4кПа+19,1кН/м³ • 2,6м=54кПа; 0.2 у_zg3=11 кПа;

- на контакте Ш-го и IV- го слоев (?=2,3м)

у_zg4 = у_zg3+ г₃ • ?₃ = 54кПа+19,2кН/м³ • 2,Зм = 98кПа; 0.2 у_zg4=20 кПа;

- на контакте IV-ro и V- го слоев (?=3,0м)

у_zg5 = у_zg4 + г₄ • ?₄ = 98кПа+19,6кН/м³ •3,0м=157кПа; 0.2 у_zg5=31 кПа;



- на границе V- го слоя (h=1,9м)

у_zg6 = у_zg5 + г₅ • ?₅ =157кПа+9,6кН/м³ • 1,9м = 175кПа; 0.2 у_zg6=35 кПа.

7. Определить ординаты дополнительного вертикального напряжения от внешней нагрузки:

у_z,p,i= б_i • P₀ ,

где б_i находится по аргументам о=2Z/b и з=l/b из приложения. Вычисления у_zpi удобно вести в таблице.

Таблица 2 - Значения ординат эпюры дополнительных вертикальных напряжений

Слой грунта	?Zi , м	Глубина элементарного слоя от подошвы фундамента Zi,м	оi=2•Zi /b	бi	уzp,i , кПа	уzp ,i ' , кПа
1	2	3	4	5	6	7
		0	0	1	328
II	0,5					308.5
		0,5	0,8	0,881	289
	0,5					237.5
		1.0	1.7	0.568	186
III	0,5					162
		1,5	2.5	0.421	138
	0,5					123
		2	3.3	0.329	108
	0,5					102
		2,5	4.2	0.293	96
	0,5					88.5
		3.0	5	0.248	81
	0,5					76
		3,5	5.8	0.216	71
IV	0,5					66.5
		4.0	6.7	0.188	62
	0,5					58.5
		4,5	7.5	0.168	55
	0,5					52.5
		5,0	8.3	0.152	50
	0,5					48
		5,5	9	0.140	46
	0,5					43.5
		6,0	10	0.126	41
	0,5					40.5
		6,5	10.8	0.121	40
V	0,5					37.5
		7,0	11.7	0.107	35
	0,5					34.5
		7,5	12.5	0.103	34
	0,5					32
		8.0	13.3	0.098	30
	0.4					29.5
		8.4	14	0.089	29

Примечания:

1.Величина ?Z_{i ,} (толщина элементарного слоя) должна удовлетворять следующим условиям:

?Z_i ? 0.4 b и элементарный слой должен быть однородным .

2. В таблице 2 Zj - глубина элементарного слоя грунта от подошвы фундамента, на которые разбиваются все слои грунта основания независимо друг от друга.

3. Среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-ом слое грунта (графа 7) определяется как полусумма указанных напряжений на верхней Zi-₁ и нижней Zi границах слоя:

8. По вычисленным значениям у_{zgi ,} у_{zgi ,}строим эпюры вертикальных напряжений в линейно-деформируемом полупространстве в масштабах: вертикальный 1:100 , горизонтальный 1мм - 5кПа.

Для построения эпюры (у_zgi) за начало координат принимается точка пересечения поверхности природного рельефа и оси симметрии фундамента (рисунок 7). Положение каждой точки эпюры получается отложением абсциссы - глубины слоя грунта от поверхности природного рельефа (d_i) и ординаты - вертикального напряжения от собственного веса грунта (у_{zgi ,}).

При построении эпюры дополнительных вертикальных напряжений за начало координат берется точка пересечения подошвы фундамента и оси симметрии фундамента. Положение каждой точки эпюры определяется абсциссой - глубиной элементарного слоя (Zi) грунта от подошвы фундамента и ординатной - дополнительными вертикальным напряжением (у_zpi). Данные для построения этой эпюры берутся из таблицы 2.

Рисунок 7 - Схема распределения вертикальных напряжений в линейно-деформируемом полупространстве.

На рисунке 7 а - эпюра вертикальных напряжений от собственного веса грунта; б -эпюра дополнительных вертикальных напряжений; в - вспомогательная эпюра; масштабы: линейный (вертикальный) 1:100; горизонтальный 1мм=5кПа.

9. Определить нижнюю границу сжимаемой толщи грунта.

За Н_с принимается глубина Z, где выполняется условие у_{zр ,}=0,2• у_{zg .}

Н_с = 5.3м.

10. Вычислить полную осадку фундамента.

Полная осадка фундамента с учетом глубины сжимаемой толщи грунта Н_с=5,3м может быть вычислена как сумма осадок каждого слоя грунта, входящего в сжимаемую толщу. то есть

S=S_II + S_III +S_{IV .}

В обработку не берется осадка V слоя грунта, так как он находится ниже границы сжимаемой толщи.

Осадку каждого слоя грунта находим как сумму осадок элементарных слоев по формуле (2), которую применительно к нашему случаи преобразуем к следующему виду:

, (10)

где п - число элементарных слоев, на которые разбивается слой грунта основания.

значения параметров е берем из таблицы исходных данных; у_zрi , ДZi; из таблицы 2 коэффициент в по исходным данным равен 0.8.

Осадка II-го слоя:

S_п= 0,8/15000кПа •(160кПа•50см) = 0,4см

Осадка Ш-го слоя:

S_ш= 0,8/5000кПа •(135кПа•50см+103кПа•50см+80кПа•50см+64кПа•50см +55кПа•30см)= =3,5см

Осадка IV-гo слоя:

S _IV =0,8/10000кПа• (48кПа•50см+42кПа•50см+37кПа•50см+34кПа•50см +30кПа•30см) = =0,8см .

Полная осадка фундамента

S= 0,4 см +3,5 см +0,8 см = 4,7см

11. Сравнить полученное значение осадки с допустимым по СНиП 2.02.01-83 и сделать вывод о жесткости основания.

Для нашего типа здания S=10 см

Сравнивая вычисленное значение осадки S=4,7 см с допуском 10см (4,7<10) можно сделать вывод, что данное основание является жестким.

2. Расчет крена фундамента

Цель работы: Рассчитать крен фундамента многоэтажного, бескаркасного здания.

Приборы и принадлежности: калькулятор, набор карандашей, линейка, ластик.

Содержание работы

Рассчитать крен фундамента инженерного сооружения, рассмотренного в работе 1.

Сравнить полученное значение крена с допуском, регламентированным СНиП 2.02.01-83.

Определить полную осадку точки фундамента, где приложена внецентренная сила.

Исходные данные.

Размеры нижней плиты фундамента (длина подошвы l, ширина подошвы b) принимаются по таблице 1 работы 1.

Полная расчетная нагрузка на фундамент (N). Определяется из работы 1.

Модуль деформации (Е) и коэффициент Пуассона (х) грунта основания выбирая соответственно из таблицы 1 работы 1 и таблицы коэффициентов Пуассона (таблица 4. Приложения 3).

Безразмерный коэффициент К_е определяется по таблице коэффициентов.

Эксцентриситет (е) приложения внецентренной силы принять равным № варианта плюс 30. Момент силы действует вдоль большей стороны фундамента.

Последовательность выполнения работы.

1.Вычислить средние значения модуля деформации () и коэффициент Пуассона (), рассматривая слой грунта между подошвой фундамента и отметкой сжимаемой толщи грунта основания.

Значения параметров Е, у _{zpi ,} h_i выбирают из таблицы 1 работы1.

Таблица 3- Вычисление и

Слой	Грунт	hi, м	у zp,i , кПа	Аi , кПа-м	Еi , КПа	Ai/Ei	х i	hi/Hc	х• h i/Hc
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
II	Песок средней крупности	0,5	160	80	15000	0,005	0,30	0,094	0,028
III	Песок пылеватый	2,3	102	235	5000	0,047	0,30	0,433	0,130
IV	Супесь	2,5	40	100	10000	0,010	0,30	0,472	0,142
		? 5.3	?	415	?	0,062	?	0,999	0,300

Примечание. Значение у _zpi вычисляют для средней точки каждого из рассматриваемого слоя грунта основания.

Модуль деформации находится по формуле:



;

Коэффициент Пуассона вычисляется по формуле:

,

где A_i - площадь эпюры вертикальных напряжений от единичного давления под подошвой фундамента в пределах i-ro слоя грунта; Е, х _i , h_{i ,}- соответственно модуль

деформации, коэффициент Пауссона и толщина i-ro слоя грунта; n - число слоев, отличающихся значениями Е и х в пределах сжимаемой толщи грунта.

Площадь эпюры вертикальных напряжений для схем линейно-деформируемого полупространства рассчитывается по формуле

?_i =у^I_zр,i•?_{i ,} (11)

где у^I_zр,i- среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-ом слое грунта.

2. Вычислить крен фундамента. Внецентренняя нагрузка действует вдоль большей стороны фундамента. Для расчета длина фундамента l и нагрузка N выбираются из таблицы 1 работы 1 (l =14m; N=4,12• 10 ⁵кг). Коэффициент к_е определяется по таблице коэффициентов с учетом действии момента вдоль длины по отношению 1/Ь=10 и графе, соответствующей о= ?, путем интерполирования находим, что к_е=2,00.

Средний модуль деформации =66,9кгс/см ² , средний коэффициент Пуассона =0,30

Крен жесткого прямоугольного фундамента на слоистом основании с ограниченной сжимаемой толщей Н_с будет определяться по формуле:

где е_прод. - эксцентриситет в продольном направлениях; l и b - длина и ширина подошвы ленточного фундамента; к_е(l) - безразмерные коэффициенты при действии момента вдоль длины фундамента.

Полная осадка любой точки подошвы фундамента определяется суммированием средней осадки S и осадки от крена ?S.

S=S + ?S ,

?S = e•i

где е - расстояние от середины подошвы фундамента до точки, в которой определяется осадка.

3. Сравнить вычисленное значение крена фундамента с допуском, установленным СНиП 2.02.02-83. Для данного типа здания (многоэтажного, бескаркасного, с несущими стенами из крупных панелей) находим i = 0.005.

Вычисленное значение крена фундамента в сопоставлении с нормативным значением 1,2•10 ^-3 < 5.0•10 ^-3 находится в допуске.

4. Вычислить полную осадку подошвы фундамента для точки, в которой действует внецентренная нагрузка.

Значение средней осадки равно S = 4,7cm. Полная осадка будет равна

S =S + e •i =4,7см +37•1,2•10 ^-3 =4,7см,

то есть, осадка фундамента за счет его крена отсутствует.



3. Контрольные вопросы к работам

1. Группы основных элементов зданий, их краткая характеристика.

2. Что называется основанием, фундаментом?

3. Группы грунтов в строительстве, их основные свойства.

4. Основные виды деформаций оснований и сооружений.

5. Две группы предельных состояний при проектировании оснований.

6. В каких случаях выполняется расчет основания по несущей способности, в каких по деформации?

7. Цель расчета основания по деформации?

8. Как определяется граница сжимаемой толщи грунта аналитически, графически?

9. Последовательность построения эпюр вертикальных напряжений.

10. С какой целью и с соблюдением каких условий слои основания разбиваются на элементарные слои?

11. Как изменяется с глубиной значение дополнительного вертикального напряжения и значение нормального вертикального напряжения от собственного веса?

12. По какой формуле рассчитывается значение среднего давления под подошвой фундамента?

13. Как учитывается граница сжимаемой толщи грунта при вычислении осадки?

14.Что такое крен фундамента, в каких случаях он возникает?

15. Последовательность расчета крена фундамента.



Литература

1. Веселков В.А. Проектирование оснований и фундаментов. -2-е изд.. перераб. и доп. -М.: СтроЙиздат,1978. - 215 с.

2. Г.И.Швецов. Инженерная геология, механика грунтов, основания и фундаменты.-М.:Высшая школа, 1987.-295с.

3. Система проектной документации для строительства, генеральные планы предприятий, сооружений и жилищно-гражданских объектов. ГОСТ 21-508-93.

Левчук Г.П.. Новак В.Е., Лебедев Н.Н. геодезические работы при изысканиях и строительстве инженерных сооружений, М.: недра,1983. - 400 с.

5. СНиПы по нормативным документам I.01.01-82, I-01.02-83, I,01.03-85.



Приожения

Приложение 1

Таблица 1 - Коэффициент б

	Коэффициент б для фундаментов
	Соотношение сторон , равным	Ленточных
	1.0	1.4	1.8	2.4	3.2	5
0	1.000	1.000	1.000	1.000	1.000	1.000	1.000
0.4	0.960	0.972	0.975	0.976	0.977	0.977	0.977
0.8	0.800	0.848	0.866	0.876	0.879	0.881	0.881
1.2	0.606	0.682	0.717	0.739	0.749	0.754	0.755
1.6	0.449	0.532	0.578	0.612	0.629	0.639	0.642
2.0	0.336	0.414	0.463	0.505	0.530	0.545	0.550
2.4	0.257	0.325	0.374	0.419	0.449	0.470	0.477
2.8	0.201	0.260	0.304	0.349	0.383	0.410	0.420
3.2	0.160	0.210	0.251	0.294	0.329	0.360	0.374
3.6	0.131	0.173	0.209	0.250	0.285	0.319	0.337
4.0	0.108	0.145	0.176	0.214	0.248	0.285	0.306
4.4	0.091	0.123	0.150	0.185	0.218	0.255	0.280
4.8	0.077	0.105	0.130	0.161	0.192	0.230	0.258
5.2	0.067	0.091	0.113	0.141	0.170	0.208	0.239
5.6	0.058	0.079	0.099	0.124	0.152	0.189	0.223
6.0	0.051	0.070	0.087	0.110	0.136	0.173	0.208
6.4	0.045	0.062	0.077	0.099	0.122	0.158	0.196
6.8	0.040	0.055	0.064	0.088	0.110	0.145	0.185
7.2	0.036	0.049	0.062	0.080	0.100	0.133	0.175
7.6	0.032	0.044	0.056	0.072	0.091	0.123	0.166
8.0	0.029	0.040	0.051	0.066	0.084	0.113	0.158
8.4	0.026	0.037	0.046	0.060	0.077	0.105	0.150
8.8	0.024	0.033	0.042	0.055	0.071	0.098	0143
9.2	0.022	0.031	0.039	0.051	0.065	0.091	0.137
9.6	0.020	0.028	0.036	0.047	0.060	0.085	0.132
10.0	0.010	0.026	0.033	0.043	0.056	0.079	0.126
10.4	0.017	0.024	0.031	0.040	0.052	0.074	0.122
12.0	0.013	0.018	0.023	0.031	0.040	0.058	0.106



Примечания:

I. В таблице обозначено: b - ширина, l- длина фундамента.

2. Для промежуточных значений о и з коэффициент б определяется интерполяцией.

Приложение 2

Таблица 2 - Предельные деформации основания

Сооружения	Относительная разность осадок (ДS/L)	крен i	Средняя (Su)(в скобках макс.) Smax осадка, см
1	2	3	4
I.Производственные и гражданские одноэтажные и много - этажные здания с полным каркасом:
железобетонным	0.002	-	(8)
стальным	0.004	-	(12)
2.Здания и сооружения в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок	0.006	-	(15)
3.Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами из: крупных панелей крупных блоков или кирпичной кладки без армирования то же с армированием	0.0016 0.0020 0.0024	0.005 0.005 0.005	10 10 15
4.Сооружения элеваторов из железобетонных конструкций: рабочее здание и силосный корпус монолитной конструкции на одной фундаментной плите то же сборной конструкции отдельно стоящий силосный корпус монолитной конструкции то же, сборной конструкции отдельно стоящее рабочее здание	- - - - -	0.003 0.003 0.004 0.004 0.004	40 30 40 30 25
5. Дымовые трубы высотой Н,м: Н ? 100 100 < Н ? 200 200 < Н ? 300 H > 300	- - - -	0.005 I/(2H) I/(2H) 1/(24)	40 30 20 10
6.Жесткие сооружения высотой до 100 м, кроме указанных в поз.4 в 5		0.004	20
7.Антенные сооружения связи: стволы мачт заземленные то же, электрически изолированные башни радио башни коротковолновых радиостанций башни (отдельные блоки)	- - 0.002 0.0025 0.001	0.004 0.001 - - -	20 10 - - -
8.Опоры воздушных линий электропередачи: промежуточные прямые анкерные и анкерноугловые, промежуточные угловые, концевые, порталы открытых распределительных устройств специальные переходные	0.003 0.0025 0.002	0.003 0.0025 0.002	- - -

Примечание: I. Предельные значения относительного прогиба (выгиба) зданий, указанных в пункте З настоящего приложения, принимаются равными 0.5 (ДS/L)

2. При определений относительной разности осадок (ДS/L) в пункте 8 за L принимается расстояние между осями блоков фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок, а в опорах с оттяжками - расстояние между осями сжатого фундамента и анкера.

3. Если основание сложено горизонтальными (с уклоном не более 0.1), выдержанными по толщине слоями грунтов, предельные значения максимальных и средних осадок допускается увеличивать на 20 %*

Предельные значения подъема основания, сложенного набухающими грунтами, допускается принимать: максимальный и средний подъем в размере 25 % и относительную неравномерность осадок (относительный прогиб) здания в размере 50 % соответствующих предельных значений деформаций.

Для сооружений, перечисленных в пункте 3 с фундаментами в виде сплошных плит предельные значения средних осадок допускается увеличивать в 1.5 раза.

На основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений допускается принимать предельные значения деформаций, отличающиеся от указанных в настоящем приложении.

Приложение 3

Таблица 3- Коэффициент K_e

Форма фундамента и направление действия момента		Коэффицент Ke при , равном
		0.5	1	1.5	2	3	4	5
Прямоугольный с моментом вдоль большей стороны	1	0.28	0.41	0.46	0.50	0.50	0.50	0.50	0.50
	1.2	0.29	0.44	0.51	0.54	0.57	0.57	0.57	0.57
	1.5	0.31	0.48	0.57	0.62	0.66	0.68	0.68	0.68
	2	0.32	0.52	0.64	0.72	0.78	0.81	0.82	0.82
	3	0.33	0.55	0.73	0.83	0.95	1.01	1.04	1.17
	5	0.34	0.60	0.80	0.94	1.12	1.24	1.31	1.42
	10	0.35	0.63	0.85	1.04	1.31	1.45	1.56	2.00
Прямоугольный с моментом вдоль меньшей стороны	1	0.28	0.41	0.46	0.48	0.50	0.50	0.50	0.50
	1.2	0.24	0.35	0.39	0.41	0.42	0.43	0.43	0.43
	1.5	0.19	0.28	0.32	0.34	0.35	0.36	0.36	0.36
	2	0.15	0.22	0.25	0.27	0.28	0.28	0.28	0.28
	3	0.10	0.15	0.17	0.18	0.19	0.20	0.20	0.20
	5	0.06	0.09	0.10	0.11	0.12	0.12	0.12	0.12
	10	0.03	0.05	0.05	0.06	0.06	0.06	0.06	0.07

Примечание. При использовании расчетной схемы основания в виде линейно-деформируемого полупространства коэффициент принимается по графе, соответствующей.

Таблица 4 - Коэффицент Пуассона V

Грунт	Значение
Крупнообломочный Песок и супесь Суглинок Глина	0.27 0-30 0-35 0.42

Таблица 5 - Исходные данные (работы №. 1, 2).

Слой	Грунт	Удель-ный вес (г) кн/м3	Модуль дефор-мации (Е) МПа	Глубина от поверхности природного рельефа (di), м	Тол-щина слоя, (h), м
				Номер варианта
				1	2	3	4	5	6	7	8	9	0
I	Растительный слой	18.0	-	0.2	0.2	0.2	0.2	0.2	0.2	0.2	0.2	0.2	0.2	0.2
II	Песок средней крупности	19.1	15	2.3	2.1	2.9	3.0	2.0	2.5	2.7	2.6	2.4	2.8	-
III	Песок пылеватый	19.2	5	4.6	4.9	4.8	4.2	4.4	4.7	5.0	4.3	4.5	5.1	-
IV	Супесь	19.6	10	7.3	7.4	7.2	7.0	7.7	7.1	7.5	7.6	7.9	8.1	-
V	Глина	9.6	12	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0	-

Примечание: Фундамент ленточный l=12м., b=1.2м., d_n =1.6м.+0.1•n, где n - номер варианта (последняя цифра номера зачетной книжки); нагрузка на фундамент N=4.25•10⁵кг+к•10³кг, (к-две последние цифры номера зачетной книжки)_. Толщина слоев грунта определяется как разность глубин смежных слоев от поверхности природного рельефа _. Например ,для варианта 1 толщина второго слоя будет равна 2.1м. (h₂ =2.3м -0.2м.).Значение эксцентриситета для работы № 2, е =(к+30)см.(Момент силы действует вдоль большей стороны)

Размещено на Allbest.ru