Проект пересечения водотока

Размещено на http://www.allbest.ru

1. Определение расчетного расхода воды и отверстия водопропускной трубы

1.1 Определение расчетного расхода талых вод по методике А.П. Лебедева

Формула А.П. Лебедева имеет вид:

, м3/с

где F - площадь водосбора, км2; hn - слой стока в фазе подъема половодья расчетной вероятности превышения 1% (табл. 1.1.1 м/у), мм; - коэффициент формы гидрографа (табл. 1.1.2 м/у); - коэффициент полноты гидрографа (табл. 1.1.2 м/у); tn - продолжительность подъема половодья в сутки максимальной интенсивности снеготаяния (в часах), складывается из продолжительности водоотдачи на склоны tc (табл. 1.1.2 м/у) и продолжительности стекания по логу tл, определяемой по формуле:

, ч

где L - длина лога от водораздела до створа, км; QЗ - расчетный расход, которым предварительно задаются, м3/с; Jo - общий уклон лога от водораздела до створа, ‰; - коэффициент, зависящий от вероятности превышения, равен 1 - при ВП=1%, 0,87 - при ВП=2% и 0,81 - при ВП=3%; л - коэффициент, учитывающий снижение расхода в связи с залесенностью бассейна fл (табл. 1.1.3 м/у); б - то же, в связи с заболоченностью бассейна (табл. 1.1.4 м/у).

По таблице 1.1.1 м/у для Слуцкого района и песка принимаем слой стока hn=9мм. По таблицам 1.1.2, 1.1.3 м/у назначаем для географического района №2 =0,2, =0,81, л=0,83, б=0,97 и tс=5 часов. Задаемся расходом воды Q3=4м3/с и определяем время стекания воды по логу:

ч;

tn=tл + tc=3,92+5=8,92ч.

Вычислим расход от таяния снега:

.

Полученный расход отличается от заданного более чем на 5%.

Примем Q3=1,6м3/с. Вычислим ; tn=9,93; Qсн=1,62м3/с. Полученный расход отличается от заданного на 0,02 м3/с, что составляет 1,23%. Принимаем Qсн=1,6м3/с.

1.2 Определение расчетного расхода ливневых вод

Определение расчетного расхода ливневых вод по методике Союздорпроекта.

По формуле находим:

Составляющие формулы вычисляем:



Определение расчетного расхода ливневых вод по А.П. Лебедеву

Дорога III технической категории пересекает малый водоток с площадью водосбора F=4 км2. Длина водосбора 6 км, общий уклон Jo=8‰. Требуется определить расчетный расход от ливня.

Вычислим величину :

Величина коэффициента д вычисляется по формуле:

Расчетный расход:



Определение расчетного расхода от ливня по О.В. Андрееву.

Дорога 3 технической категории (ВП=2%). Площадь водосбора 4 км2, длина водосбора 6 км. Общий уклон лога 8‰, грунты: супеси. Требуется определить расчетный расход ливневых вод.

Вычислим Kt при Jo=8‰:

Расчетный расход от ливня при Jo=8‰:

.

1.3 Построение графика зависимости расхода воды от глубины

Уклон водотока у сооружения 6%o, русло сильно заросшее (m=20). Поперечное сечение водотока характеризуется черными отметками, приведенными в метрах:

Таблица 1.1

Пикет, плюс	92+00	92+15	92+45	92+25	92+35	92+45
Отметки	104,00	102,00	100,00	100,00	102,00	104,00

Задаем уровень воды 100,00, вычисляем глубины на вертикалях, соответствующих точкам 92+15, 92+35, и вычисляем скорости движения воды, элементарные расходы. Эти данные заносим в таблицу 1.2 и строим эпюру элементарных расходов. Эта эпюра состоит из двух треугольников и прямоугольника. Вычисляем их площадь и заносим в таблицу 1.2 (графа 7). Суммарная площадь эпюры равна расходу при уровне 100,00. Принимаем отметки уровня 102,00 и 104,00 и проводим аналогичные вычисления. Строим эпюры элементарных расходов, вычисляем их площади (табл. 1.2), равные расходами при уровнях 102,00 и 104,00. По полученным данным строим график зависимости расхода воды от глубины Q= f (h) .

Таблица 1.2

Заданный уровень Н	Отметка дна Нi	Глубина hi	Скорость Vi	Элементарный расход qi	Расстояние Li	Qi
102,00	102,00	0	0	0	5	12,3
	100,00	2	2,46	4,92	5	24,6
	100,00	2	2,46	4,92	10	24,6
	102,00	0	0	0		Сумма
		61,5
104,00	104,00	0	0	0	15	36,9
	102,00	2	2,46	4,92	5	51,3
	100,00	4	3,9	15,6	5	78,0
	100,00	4	3.9	15,6	10	102,6
	102,00	2	2,46	4,92	10	24,6
	104,00	0	0	0		Сумма
		293,4

1.4 Определение отверстия круглой железобетонной водопропускной трубы

Сечение водотока имеет форму двух плоскостей с заложением откосов 1:24 и 1:29. Уклон лога у сооружения 6‰. Площадь водосбора4 км2. Максимальный расход 4,93 м3/с.

Требуется вычислить сбросной расход с учетом аккумуляции ливневых вод.

Назначаем глубину воды 1,0 м и вычисляем объем пруда:

.

Назначаем глубину воды 1,5 м и вычисляем объем пруда:

.

Назначаем глубину воды 2,0 м и вычисляем объем пруда:

Назначаем глубину воды 2,5 м и вычисляем объем пруда:

.

Вычисляем общий объем стока за паводок:

.

Сбросной расход:

.

При глубине воды 2,5 м получаем Qс= - 0,75 м3/с, т. е. Qс отрицательно. По полученным данным строим график зависимости сбросного расхода от глубины. На этот график наносим зависимость пропускной способности труб от глубины воды Н перед трубой, пользуясь таблицей 1.4 м\у.

В качестве сбросного расхода воды примем Qс=2,9 м3/с. Этот расход пропускает одноочковая труба отверстием 1,4 м при Н=1,75 м (таблица 1.4 м\у).

2. Проектирование водопропускных труб

2.1 Определение длины трубы

В курсовом проекте проектируют круглые безоголовочные трубы. Предварительно проверяют достаточность заданной высоты насыпи по двум условиям: по засыпке над трубой; по возвышению над уровнем воды перед трубой в расчетный паводок.

=4,1м.

hон = - - =4,1-0,02*(0,5+3,5)-0,04*(3-0,5)=3,92м.

Определение длины трубы при заложении откоса насыпи m=1,5 и высоте откоса насыпи hон12 м.

Дорога III технической категории (=12,0м). Высота насыпи 4,1 м, заложение откоса 1:1,5, уклон трубы 0,014. Требуется определить общую длину трубы и ее составляющие (верховую и низовую).

Теоретическую длину трубы вычислим:

.

Lтр=2,5*10+0,12=25,12м.

.

Тогда длина верховой части трубы L1 и низовой L2:

,

.

2.2 Назначение отметок лотка трубы

Отметка лотка трубы по оси дороги определяется по формуле:

Но = Нч + f =165+1/80*4,1=165,051.

Отметки лотка трубы на входе Н1 и на выходе Н2 определяются по формулам:

Н1=Но - f + (i L1)=165,051-0,051+(0,014*12,30)=165,17

Н2=Но - f - (i L2)=165,051-0,051-(0,014*12,56)=164,82

После расчета отметок лотка трубы следует проверить отсутствие застоя воды у входа до осадки середины трубы (Н1Но). Условие выполняется.

2.3 Выбор группы звена водопропускной трубы по несущей способности

Принимаем трубу ТВ 160.25 - 1 - П.

2.4 Типы укрепления русел и откосов у труб

Глубина потока воды на выходе из трубы (в зоне растекания) определяется по формуле:

hвых = К d (ПQ)n =0,75*1,6*(0,74)0,5=1,03м,

где К и n - эмпирические коэффициенты, (К=0,75; n= 0,5); d - отверстие одноочковой трубы; ПQ - безразмерный параметр расхода.

ПQ= Qс / (3,13 d 2.5)=7,47/(3,13*1,62,5)=0,74,

Qс - сбросной расход на одно очко.

Необходимо выполнение условия:

,

, условие выполняется.

2.5 Проектирование укрепления русла и откосов у водопропускных труб

Определение размеров укрепление русла на выходе.

Круглая трёхочковая труба отверстием 1,6 м пропускает сбросной расход Qc=7,47м3/с, расчетный диаметр частиц грунта лога dгр=0,8мм=0,0008м, укрепление русла плитами ПК100.12.е. Требуется запроектировать укрепление русла на выходе трубы. По таблице 2.5.3 м/у назначаем длину укрепления русла L=6,0м, по таблице 2.5.2м/у - ширину потока bп=5,36м. Эквивалентный диаметр трубы:

Дэ=1,6м

Эталонный расход QK=1,6* Дэ5/2=20,43м3/с.

Вычислим показатель степени n:

.

Вычислим ширину растекания потока:

.

Ширина конца укрепления: N=Враст+3=8,49+3=11,49м.

Вычислим предельную глубину размыва, предварительно определив величину М:

,

Расчетная глубина размыва в конце укрепления при ограниченном времени прохождения паводка и отсутствии каменной наброски вычисляется по формуле, приняв для супесчаных грунтов по таблице 2.5.5 м/у значение Кс равным 0,6.

.

Тр/Дэ =2,65/2,77=0,96 и L/Дэ=6/2,77=2,17 => К1=0,48

Вп=3*2,65/0,48=16,58м.

В случае укрепления русла плитами ПК100.12.е следует принять ширину конца укрепления кратной ширине стороны плиты, т. е. N=Вп=12м.

Глубина предохранительного откоса Т определяется исходя из расчетной глубины размыва в конце укрепления при ограниченном времени прохождении паводка и наличии каменной наброски по формуле:



где Тпр - глубина размыва по формуле; dгр - диаметр частиц грунта, м; dн - диаметр камня наброски м; Тр - глубина размыва; WK - удельный объем каменной наброски.

где hкам - высота каменной наброски, которой задаются в пределах 0,50-0,80м.

По таблице назначаем ширину N1 укрепления русла на выходе у подошвы насыпи N1=9м.

Укрепление русла на входе.

По таблицам м/у 2.5.8 и 2.5.9: длина укрепления русла на входе 4,0м.

Ширина укрепления русла на входе 11,0м.

Укрепление откосов насыпей у трубы.

Длина укрепления откоса to равна:

=d + t +0,25=1,6+0,16+0,25=2,01м.

2.6 Составление чертежа водопропускной трубы

Составление чертежа водопропускной трубы выполняется совместно с определением размеров элементов трубы и их объемов. Чертеж водопропускной трубы включает:

1) продольный разрез по оси трубы;

2) поперечные разрезы тела трубы;

3) план водопропускной трубы;

4) детали стыка звеньев между собой, сопряжение откосов и русла;

5) спецификацию;

6) основную надпись.

2.7 Определение объемов работ по строительству водопропускной трубы

Устройство тела трубы.

Бесфундаментные трубы с заменой грунта под основание.

Труба одноочковая ТВ160.25 состоит из 10 звеньев, имеет длину 25,12 м, угол обхвата , заложение откосов котлована . Требуется вычислить объемы работ по рытью котлована, по устройству подушки из ПГС и замене грунта под основание.

По таблице 2.1.1 м\у принимаем t=0,16 м. Тогда:

.

Вычислим:

Единичные объемы работ:



Единичный объем работ по обратной засыпке котлована вычисляем:

Общий объем по работе:

Определение объемов работ по позициям 1.5, 1.6, 1.7 и 1.8

Работа 1.5 включает 10 звеньев ТВ 160.25-1. Масса 1 звена 5170 кг.

Масса 10 звеньев: 10*5170=51700 кг.

Объем строительного раствора на стык определяется по формуле:

Площадь оклеечной изоляции одного стыка звеньев:

Устройство противофильтрационного экрана.

Предварительно вычисляют ширину противофильтрационного экрана Lп, длину котлована (вдоль оси трубы) по низу и по верху (), ширину низа котлована и верха .

Работа 2.1 «Рытье котлована» под один противофильтрационный зуб определяется по формуле объема усеченной пирамиды:

Объемы работ 2.2, 2.3 определяются по формулам:

Работа 2.4 «Устройство подушки из ПГС»:

Устройство ковша размыва.

Работа 3.1. Объем грунта определяется по формуле:

 м3

Работы 3.2, 3.3, 3.4 и 3.5 определяются площадью предохранительного откоса с заложением 1:1,5.

м2

Площадь планировки поверхности (работа 3.2) равна площади поверхности предохранительного откоса. Устройство щебеночной подготовки под укрепление толщиной 0,10м (работа 3.3):

; м3

Укладка бетона (работа 3.4) толщиной 0,12 м:

м3

Монтаж плит ПК100.12.е (работа 3.5) по площади равен площади предохранительного откоса. Последняя должна быть кратна площади одной плиты, т. е. 1 м2.

Объем наброски камня (работа 3.6):

где Тк - высота наброски камня.

3. Проектирование мостового перехода

3.1 Определение бытовых характеристик водотока

Поперечный профиль приведен на рисунке. Расчетный уровень воды 114,70 м, коэффициенты m, характеризующие шероховатость русла и поймы, равны соответственно 19 и 21. Расчетный продольный уклон водной поверхности J=0,0004.

Вычислим глубины, скорости на вертикалях и элементарные расходы. Данные о вычислениях приведены в таблице. Она состоит из отдельных трапеций.

Общий расход на пойме:

Qпб=2533,05+971,1+3,6=3507,75 м3/с,

Расход на пойме, проходящий через сечение шириной 1 м - элементарный расход.

qпб ==3507,75/3917=0,9 м3/с

Расход в русле в бытовых условиях:

Qрб=17,4+46,8+169,65+678,6+179,14=1091,59 м3/с.

Расчетный расход равен:Q=1091,59+3507,75=4599,34 м3/с.

Ширина элементов живого сечения (рис.3.1) и ширина разлива воды:

Врб =263 м, Впб =3917 м, Во=263+3917=4180 м

Площадь живого сечения поймы:

=4095+1950+13=6058 м2

Площадь живого сечения русла:

=29+78+156+572+182=1017 м2

Средняя скорость течения воды определяется как отношение расхода к площади живого сечения:

,

Средняя глубина равна отношению площади живого сечения к его ширине:

,

3.2 Определение отверстия моста

Ширина русла 263м, средняя глубина русла в бытовых условиях 3,87м, расчетный расход 4599,34 м3/с, расход в русле в бытовых условиях 3917 м3/с, допускаемый коэффициент общего размыва Рдоп=1,75. Средний элементарный расход на пойме 0,9 м3/с, глубина воды hпб=1,55 м.

Вычислим отверстие моста:

где - гарантийный запас (); - ширина укрепления у подошвы конусов подходов (10 м); - средняя бытовая глубина воды на пойме. Определим степень стеснения потока и среднюю глубину в русле после размыва:



где Q, Qрб - расходы, расчетный и в русле бытовой, qпб - средний элементарный расход на пойме бытовой, lМ1 - отверстие моста, Врб - бытовая ширина русла.

где - средняя бытовая глубина воды в русле, - коэффициент, учитывающий стеснение потока опорами моста.

Проверим условие:

Условие не выполняется, вариант отверстия моста =315,5 м не подходит.

Определение отверстия моста с уширенным руслом.

Уширение русла под мостом возможно за счет срезки пойм.

При редком затоплении пойм срезка заиливается, на пойме восстанавливается бытовая глубина. Поэтому срезка целесообразна при выполнении следующего условия:

где - степень стеснения потока подходами



ВПп - вероятность затопления поймы, 90%

Т. к. условие выполнено, то максимальная ширина русла под мостом с учетом срезки:

где Врм, Врб - ширина русла под мостом и бытовая, - степень стеснения потока подходами, Кп - коэффициент, учитывающий полноту расчетного паводка, КВПп - коэффициент, учитывающий частоту затопления пойм.

Полнота расчетного паводка П равна отношению средней глубине воды на пойме к максимальной. Для рек Республики Беларусь можно принять П=0,55.

Коэффициент Кп при <4,5 и частота затопления пойм ВПп<95% определяется по формуле:

.

Коэффициент частоты затопления пойм при ВПп<95% определяется по формуле:

,

где - степень стеснения потока подходами.

Отверстие моста при уширении русла:

.

- степень стеснения потока насыпями подходов, равная отношению расхода воды, который проходит через поперечное сечение под мостом, к расходу, который проходил через это сечение в бытовых условиях:

где Q, Qрб - расходы, расчетный и в русле бытовой, qпб - средний элементарный расход на пойме.

Проверим условие:

?1,75

Так как условие выполняется, то принимаем отверстие моста =762,25.

Определение пикетного положения начала и конца отверстия моста.

Пикетное положение начала отверстия моста вычисляем по формуле:

=(250+00)-10-2*1,55=249+986,69

где РК(БРл) - пикетное положение левой бровки русла

Пикетное положение конца отверстия моста:

=(249+986,69)+762,25=250+748,94

где lМi - отверстие моста

3.3 Проектирование струенаправляющих дамб

РУВВ=114,7, Qрб=1091,59 м3/с, Q=4599,34 м3/с, Qпб=3507,75 м3/с; hпб=1,55 м; степень стеснения потока , отверстие моста lМ2=762,25 м, начало отверстия моста расположено на пикете 249+986,9 конец на пикете 250+749,15.

По таблице 3.3.3 для по интерполяции находим:

.

Длина верховой струенаправляющей дамбы lв=0,75·762,25=572 м. Радиус кривизны СНД в голове дамбы .

Координаты XY оси струенаправляющей дамбы вычислим с шагом S=0,2·191=38,2 м, умножая данные таблицы 3.3.2 на R=191 м.

Таблица 3.3.3

S	X	Y	S	X	Y
0	443,31	274,09	420,2	153,76	16,62
38,2	439,3	236,27	458,4	116,51	9,55
76,4	428,41	197,69	496,6	78,31	4,39
114,6	410,84	166,17	534,8	40,11	1,15
152,8	387,16	135,61	572	0	0
191,0	360,23	108,87	610,2	-36,67	1,0
229,2	330,81	86,52	648,4	-75,06	3,82
267,4	297,2	66,49	686,6	-113,07	7,83
305,6	262,63	48,51	724,8	-151,08	11,84
343,8	226,53	36,86	763,0	-189,09	15,66
382	191,0	25,59	801,2	-227,1	19,67

При определении отметки бровки верховой СНД предварительно вычислим средние скорости и . Площадь живого сечения потока под мостом:

Средняя скорость движения воды под мостом:

Отношение расходов на пойме и общего:

.

Подпор вычислим, приняв по таблице при:

значение .

где - коэффициент, зависящий от величины пойменного расхода; - средняя скорость под мостом до размыва; - средняя скорость течения нестесненного потока.

Высота набега волны при заложении откоса m=2, hпб=1,55м:



Отметка бровки верховой СНД при РУВВ=114,7 продольном уклоне :

=114,7+1,06+572*0,0004+0,67+0,25=116,91.

=114,7+0,67+0,25=115,62,

где - подпор перед мостом, lв - длина верховой СНД, - продольный уклон водной поверхности, - высота набега воды на откос дамбы, 0,25 - запас.

Высота насыпи верховой СНД при отметке поверхности поймы 112,7: hн=116,91-112,7=4,21 м.

Пикетное положение корня СНД:

3.4 Проектирование продольного и поперечного профиля мостового перехода

Проектирование продольного профиля мостового перехода.

Минимальная отметка проектной линии на пойме определяется из условия, чтобы бровка обочины была выше набега волны на 0,5 м.

где РУВВ - расчетный уровень воды; - подпор перед насыпью - высота набега волны, - разность отметок оси проезжей части и бровки обочины.

где - подмостовой подпор, определяется по (3.3.3); lx - расстояние от конца отверстия моста до рассматриваемого сечения насыпи подхода.

Минимальная отметка моста на пойме вычисляется по формуле:

где Дz - подмостовой подпор, hв - высота волны, - подмостовой габарит, для несудоходных пролетов (Гм=0,5 м); hкон - высота конструкции пролетного строения.

В курсовом проекте на пойме следует принять железобетонные балочные пролетные строения. Для них высота конструкции пролетного строения определяется:

где hб - высота балки; Дh - запас, необходимый для создания поперечного уклона проезжей части и устройства дорожной одежды (в курсовом проекте можно принять равным 0,15; 0,17; 0,20 и 0,30 для дорог IV, III, II и I категории).

Отметка моста на судоходных пролетах:



где РСУ - расчетный судоходный уровень (по заданию); ГС - высота судоходного габарита, зависит от класса реки в месте мостового перехода (по заданию); hкон - высота конструкции пролетного строения, зависит от конструкции пролетного строения в курсовом проекте может быть принята 3,0-3,5 м в зависимости от габарита В.

Пикетное положение начала моста вычислим следующим образом. Предположим, что пересечение откоса подхода и проектной линии произойдет на пикете 249+960, расположенном на расстоянии (250+036,8)-(249+960)=76,8 м от вершины выпуклой кривой. Отметка проектной линии:

.

Условная высота насыпи над уровнем РУВВ:

.

Если откос конуса подхода будет иметь высоту 11,7 м, то горизонтальная проекция откоса при m=2 равна:

.

В этом случае пересечение откоса насыпи и горизонтальной линии с отметкой 126,6 (см. (3.4.3)) произойдет на РК (П)=249+986,69-2·11,7=249+963,29, что не соответствует первоначальному предположению.

Предположим, что пересечение проектной линии и откоса конуса подхода РК (П) находится на пикете 249+962. Вычислим Н249+70=126,41 м, h249+70=126,41-114,7=11,71; РК (НМ)=249+986,69 - 2·11,71=249+963,27 м, что не соответствует первоначальному предположению.

Предположим, что пересечение проектной линии и откоса конуса подхода РК(П) находится на пикете 249+963,2. Вычислим Н249+73=126,42 м, h249+73=126,42-114,7=11,72; РК (НМ)=249+986,69 - 2·11,72=249+963,25 м, что соответствует первоначальному предположению.

Следовательно, принимаем точку пересечения проектной линии и откоса конуса левого подхода на пикете 249+963,23 как среднее значение из двух предыдущих.

Пролетное строение начала моста отодвигается от этой точки на 0,75 м. Начало моста находится на пикете РК (НМ)=249+963,23-0,75=249+962,48.

Пикетное положение конца моста вычислим с учетом положения струенаправляющей дамбы на правой пойме.

Конец отверстия моста находится на откосе СНД на пикете 250+748,94. Ширина верха СНД равна 3,0 м. Откос конуса подхода при РУВВ=114,7 м с учетом ширины верха СНД находится на пикете 250+751,94. Пересечение конуса подхода и проектной линии вычислим подбором по схеме, аналогичной вычислению положения начала моста.

Предположим, что пересечение проектной линии и откоса подхода находится на пикете 250+770. Вычислим проектную отметку на пикете 250+770, находящимся на расстоянии l=(250+770-250+649,8)=140,2 м от вершины кривой; . Условная высота насыпи h250+770=125,37-114,7=10,67м; РК (П)=250+751,94+2·10,67=250+773,28 м.

Предположим, что пересечение проектной линии и откоса подхода находится на пикете 250+773. Вычислим проектную отметку на пикете 250+773, находящимся на расстоянии l=(250+773-250+649,8)=123,2 м от вершины кривой; . Условная высота насыпи h250+773=125,65-114,7=10,95 м; РК (П)=250+751,94+2·10,95=250+773,8 м.

Пикетное положение конца моста РК (КМ)=250+773,4+0,75=250+774,15

Длина моста равна разности пикетного положения конца и начала моста:

.

Составим схему моста.

Судоходный пролет должен обеспечить ширину подмостового габарита В.

Для класса реки IV В=100 м. Если принять ширину опоры 2,0 м, то судоходный пролет должен быть не менее 102 м. Примем его равным 103 м.

Судоходный пролет расположим над серединой русла. От начала моста (249+962,48) до бровки русла (250+00) расстояние 37,52 м. Назначим в начале моста один пролет длиной 35 м.

После него расположим неразрезное сталежелезобетонное пролетное строение (63+106+63) м. Середина пролета длиной 106 м расположится на пикете (249+962,48)+35+63+53=(250+113,48).

Остальные пролеты имеют общую длину 811,67-(35+63+106+63)=544,67 м.

Примем 17 пролетов длиной 33 м. Общая длина моста 336 м, что больше требуемой длины на 16,33 м. Увеличим ширину укрепления у подошвы конуса левого подхода (у начала моста) на 16,33.

Таким образом, схема моста 33+63+106+63+17х33. Длина моста 826 м. Начало на пикете (249+962,48), конец моста на пикете (249+962,48)+826=(250+788,48).

Габарит моста на дороге II технической категории равен Г=11,0.

Проектирование поперечного профиля насыпей подходов.

Насыпи подходов имеют ширину в соответствии с категорией автомобильной дороги.

Откосы насыпи в нижней части подвержены действию воды до отметки с верховой стороны. С низовой стороны действие воды распространяется до отметки РУВВ+0,5. В связи с этим заложение откоса на участке cd принимается 1:2.



Рисунок 1. Поперечное сечение насыпей подходов с верховой стороны (левый откос) и с низовой стороны (правый откос): РУВВ - расчетный уровень высокой воды

Участок откоса ас имеет заложение сухой насыпи в соответствии с видом грунта насыпи. Если насыпь высотой более 6 м возводится из глинистых грунтов, то на участке откоса ав заложение 1:1,75, а на участке вс 1:2.

В случае применения песчаных грунтов m=1,5; n=1,5.

Возможен вариант поперечного сечения профиля насыпей подходов с бермами с верховой стороны или с верховой и низовой стороны.

Рисунок 2. Поперечное сечение подходов с бермами

Бермы обеспечивают возможность съезда на струенаправляющую дамбу и повышают устойчивость откоса.

Укрепление откосов назначают из следующих соображений.

Начало паводка весною сопровождается ледоходом. В это время возможен заход льдин из русла к насыпям подходов с верховой стороны. Сильные ветры вызывают волны, удар которых о поверхность откоса также угрожает его устойчивости. Поэтому с верховой стороны откосы укрепляют монолитным бетоном, сборными бетонными плитами на высоту Нп. Выше этой отметки откос укрепляют посевом трав по плодородному слою или нетканым синтетическим материалом (НСМ) с семенами трав.

Низовой откос в паводок не подвержен действию льдин. За счет продольного движения воды после моста ветровые волны гасятся и не оказывают влияния на низовой откос. Поэтому низовой откос укрепляют аналогично с не подтапливаемыми откосами насыпей (посев трав, НСМ и др.).

3.5 Чертеж «План мостового перехода»

Чертеж «План мостового перехода» включает положение русла, насыпи подходов, струенаправляющие дамбы, срезку поймы.

Мост изображается в виде двух параллельных относительно оси перехода линий. Указывается начало и конец моста.

Бровки насыпи подхода относительно оси наносятся параллельными линиями как продолжение границ моста. Положение подошвы откоса относительно бровки рассчитывается в соответствии с высотой насыпи и заложением откоса. На откосе с высотой больше ограничивающей отметки Нп наносится берма шириной 4 м. Показывается укрепление откоса.

Очертание струенаправляющей дамбы наносится по данным расчета. Показывается пикетное положение корня дамбы. У подошвы речного откоса показывается рисберма (упор укрепления откоса монолитным бетоном и сборными плитами). При наличии срезки поймы показывают ширину срезки и длину по данным расчета. Ширина равна разности ширины русла под мостом и бытовой:

.

Длина срезки равна (34).

В основной надписи в графе 3 записывают «Проект мостового перехода», в графе 4 - «План мостового перехода», М1:1000 или М1:500.

лебедев водопропускной железобетонный

Литература

1. ТКП 45-3.03-19 (2006) - Автомобильные дороги. Нормы проектирования. - Минск, 2006.

2. ТКП 200-2009. Автомобильные дороги. Земляное полотно. Правила проектирования. - Минск, 2009.

3. ВСН 24-87. Определение максимальных расходов талых и ливневых вод на малых водотоках БССР. Миндорстрой БССР. 1987г. - 15с.

4. ТКП 45-3.03-232-2011 (02250) - Мосты и трубы. Строительные нормы проектирования. - Минск, 2011.

5. Типовой проект Б3.008.1-2.08. Трубы железобетонные диаметром 500-2000 м для водопропускных сооружений на автомобильных дорогах. Минск. 2008.

6. Типовой проект Б3.503.1-8.04 «Укрепление водопропускных сооружений на автомобильных дорогах». Минск, 2004.

Размещено на Allbest.ru