Расчет параметров перекрытия

Компоновка элементов сборного перекрытия. Подбор плит: сбор нагрузок, назначение марки. Расчет ригеля: сбор нагрузок и подбор сечения, огибающие эпюры изгибающих моментов и поперечных сил, поперечная арматура, прогиба ригеля, стыка ригелей с колонной.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 23.10.2013
Размер файла 2,2 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В соответствии с заданием (шифр 270) запроектированы основные несущие конструкции четырехэтажного промышленного здания без подвала. Район строительства г. Витебск. Здание прямоугольное в плане с размерами в осях 21x72 м. Здание запроектировано в неполном каркасе с наружными стенами из камней силикатных толщиной 510 мм. Выбран вариант сборного перекрытия с поперечным расположением ригелей. Шаг колонн 6,0 м, пролет ригелей 7,0 м. Высота этажа здания 3,6 м. Колонны - квадратного поперечного сечения, ригели - прямоугольного поперечного сечения. Плиты перекрытия опираются на верх ригелей. Ригели опираются на консоли колонн. Фундаменты - монолитные железобетонные со стаканами для сопряжения с колоннами.

1. Компоновка элементов сборного перекрытия

Рассмотрим два варианта перекрытия:

перекрытие плита ригель эпюра

Рисунок 1.1 - Компоновочная схема раскладки плит перекрытий с продольным

расположением ригелей

Количество плит 244

Количество ригелей 45

Количество узлов сопряжений ригелей с колоннами 84

Рисунок 1.2 - Компоновочная схема раскладки плит перекрытий с поперечным расположением ригелей

Количество плит 255

Количество ригелей 56

Количество узлов сопряжений ригелей с колоннами84

После сравнения технико-конструктивных показателей разработанных компоновочных схем, для дальнейшего расчета выбираем схему с поперечным расположением ригелей.

2. Подбор плит перекрытия

Плиты перекрытия подбираются по каталогам или типовым сериям в зависимости от действующей на перекрытие полной нагрузки.

2.1 Сбор нагрузок

Нагрузки складываются из постоянных и переменных. Переменные нагрузки могут быть кратковременно и длительно действуюшими. В таблице 2.1 приведен порядок сбора нагрузки.

Таблица 2.1 - Нагрузки, действующие на плиту перекрытия кН/м

Нагрузки

Величина нагрузки

Нормативная

Коэффициент надежности по нагрузке f

Расчетные

Постоянные(g)

1Пол

0,5

1,35

0,675

2Плиты перекрытия

2,2

1,35

2,97

Итого

2,7

3,645

Переменные (p)

3 Стационарное оборудование (длительного действующая)

4,0

1,5

6,0

4 Вес людей и материалов (кратковременно действующая)

9,0

1,5

13,5

Итого

13,0

19,5

Суммарные (q)

5 Полные

15,7

23,15

6 В том числе длительно действующие

6,7

9,65

2.2 Назначение марки плиты

Марку плиты перекрытия по каталогу или серии назначаем, учитывая полную расчетную нагрузку, конструктивную длину и ширину плиты. В соответствии с полученными значениями нагрузок подобрали ребристую плиты марки ИП 5 - 5.

Таблица 2.2 - Номенклатура, ребристых плит перекрытий

Марка плиты

Размеры, мм

Расход стали, кг

Объем бетона, мІ

Допустимая расчетная нагрузка, кгс/ мІ

Масса, т

l

b

на продольное ребро

на полку

ИП5-4

5950

1485

138

0,95

3000

2810

2,4

3. Расчет ригеля

3.1 Сбор нагрузок и подбор сечения

При расчете ригеля необходимо нагрузку, распределенную по площади перекрытия (из таблицы 2.1), собрать в распределенную по длине ригеля. Для этого ее умножаем на грузовую ширину ригеля, которая равна шагу ригелей, в нашем случае B=6 м.

Получаем расчетную нагрузку по формуле:

Кроме этого, необходимо учесть нагрузку от собственного веса ригеля.

Расчетный изгибающий момент для свободно опертой балки наибольшего из пролетов () без учета нагрузки от ее собственного веса:

Примерные размеры сечения ригеля можно определить по формулам:

рабочая высота

ширина ,

По заданному классу бетона С20/25 расчетное сопротивление бетона на сжатие .

Высоту сечения получаем по формуле:

Принимаем h=0,8 м.

Ширина сечения равна:

Принимаем b=0,35 м.

Нагрузка от собственного веса ригеля:

Нагрузки, действующие на ригель сводятся в таблицу 3.1

Таблица 3.1 - Нагрузки, действующие на ригель

Вид нагрузки

Величина нагрузки в кН/мІ

нормативная

коэффициент надежности по нагрузке гf

расчетная

Постоянные(g)

3,0

1,35

4,05

1 Пол

2 Плита перекрытия

13,2

1,35

17,82

3 Ригель (

7

1,35

9,45

Итого

23,2

31,32

Переменные (p)

24

1,5

36

4 Стационарное оборудование (длительно действующая)

5 Вес людей и материалов (кратковременно действующая)

54

1,5

81

Итого

78

117

Суммарные (q)

101,2

148,32

6 Полные

7 В том числе длительно действующие

47,2

67,32

3.2 Статический расчет

Изгибающие моменты в пролетном и опорном сечениях определяются по формуле:

Произведем расчет максимальных моментов на опорах и серединах пролетов для трехпролетного ригеля при,,

2. М1 = (0,08·31,32+ 0,101·117,0)·72 = 701,81 кН·м;

М2 = (0,025·31,32 - 0,050·117,0)· 72 = -248,28 кН·м;

Мв = (0,10·31,32+ 0,050·117,0)· 72 = 440,12 кН·м;

Мс = (0,10·31,32+ 0,050·117,0)· 72 = 440,12 кН·м;

3. М1 = (0,08·31,32 - 0,025·117,0)· 72 = -20,55 кН·м;

М2 = (0,025·31,32+0,075·117,0)· 72 = 468,34 кН·м;

Мв = (0,10·31,32+ 0,050·117,0)· 7= 440,12 кН·м;

Мс = (0,10·31,32+ 0,050·117,0)· 72 = 440,12 кН·м;

4. Мв = (0,10·31,32+ 0,17·117,0)· 72 = 824,23 кН·м;

Мс = (0,1·31,32+ 0,033·117,0)· 72 = 342,66 кН·м;

Результаты расчета сводим в таблицу 3.2

Таблица 3.2 - Максимальные изгибающие моменты в ригеле кН/м

Загружение

Пролетные моменты

Опорные моменты

номер

индекс

схема

M1

M2

MB

MC

2

320

701,81

-248,28

440,12

440,12

310

3

330

-20,55

468,34

440,12

440,12

310

4

340

824,23

342,66

310

576,96*

404,47

Таблица 3.2 - Максимальные изгибающие моменты в ригеле кН/м

Загружение

Пролетные моменты

Опорные моменты

номер

индекс

Схема

М1

М2

В

С

1

310

2

320

310

701,81

-248,28

440,12

440,12

3

330

310

-20,55

468,34

440,12

440,12

4

340

310

824,23

576,96*

342,66

404,47

В целях экономии материалов и унификации армирования производится перераспределение моментов. Оно сводится, как правило, к понижению и выравниванию опорных моментов. При понижении момента на какой-либо опоре изменяются моменты на других опорах. Эти изменения можно определить с помощью добавочных эпюр, изображенных на рисунке 3.1.

Рисунок 3.1 - Значения опорных моментов при загружении трехпролетной балки на крайней или любой средней опоре моментом ДМ

3.3 Огибающие эпюры изгибающих моментов и поперечных сил

Огибающие эпюры усилий дают полное представление о работе ригеля.

Изгибающие моменты в любом сечении определяются по формуле:

,

Поперечные силыопределяются по формуле:

Вычисления ведем в табличной форме. Результаты вычислений для всех видов загружения приведены в таблицах 3.3-3.5. В таблице 3.6 полученные в сечениях ригеля всех пролетов внутренние усилия М и V соединены воедино. По значения М и V таблицы 3.6 строятся эпюры изгибающих моментов и поперечных сил для всех вариантов загружений (рисунок 3.2).

Таблица 3.9 - Сводная таблица изгибающих моментов М и поперечных сил Q

Загружение

Расстояние сечения от опоры о = x/l

номер

индекс

Вид усилия

0

0,25

0,5

0,75

1

Первый пролет

1

410

M

0,00

356,29

386,48

90,58

-531,41

410

V

346,22

128,83

-88,57

-305,96

-523,36

2

420

M

0,00

409,88

493,66

251,35

-317,05

410

V

381,95

164,55

-52,84

-270,24

-487,63

3

430

M

0,00

379,49

432,89

160,19

-438,60

410

V

361,69

144,30

-73,10

-290,49

-507,89

4

440

M

0,00

17,24

-26,12

-130,07

-294,61

410

V

31,69

-8,71

-49,10

-89,50

-129,89

5

450

M

0,00

11,63

-37,34

-146,90

-317,05

410

V

27,95

-12,45

-52,84

-93,24

-133,63

6

460

M

0,00

404,61

483,13

235,55

-338,12

410

V

378,44

161,04

-56,35

-273,75

-491,14

Второй пролет

1

410

M

-531,41

-28,89

147,54

-2,12

-477,87

410

V

443,71

226,32

8,92

-208,47

-425,87

2

420

M

-317,05

-218,42

-180,38

-202,93

-286,07

410

V

85,95

45,56

5,16

-35,23

-75,63

3

430

M

-438,60

111,91

336,32

234,64

-193,13

410

V

475,70

258,31

40,91

-176,48

-393,88

4

440

M

-294,61

175,29

319,09

136,79

-371,59

410

V

421,96

204,56

-12,83

-230,23

-447,62

5

450

M

-317,05

179,83

350,62

195,32

-286,07

410

V

439,95

222,56

5,16

-212,23

-429,63

6

460

M

-338,12

-210,98

-144,44

-138,49

-193,13

410

V

104,95

64,56

24,16

-16,23

-56,63

Третий пролет

1

410

M

-477,87

-2,12

147,54

-28,89

-531,41

410

V

425,87

208,47

-8,92

-226,32

-443,71

2

420

M

-286,07

195,32

350,62

179,83

-317,05

410

V

429,63

212,23

-5,16

-222,56

-439,95

3

430

M

-193,13

-138,49

-144,44

-210,98

-338,12

410

V

56,63

16,23

-24,16

-64,56

-104,95

4

440

M

-371,59

136,79

319,09

175,29

-294,61

410

V

447,62

230,23

12,83

-204,56

-421,96

5

450

M

-286,07

-202,93

-180,38

-218,42

-317,05

410

V

75,63

35,23

-5,16

-45,56

-85,95

6

460

M

-193,13

234,64

336,32

111,91

-438,60

410

V

393,88

176,48

-40,91

-258,31

-475,70

Четвертый пролет

1

410

M

-531,41

90,58

386,48

356,29

0,00

410

V

523,36

305,96

88,57

-128,83

-346,22

2

420

M

-317,05

-146,90

-37,34

11,63

0,00

410

V

133,63

93,24

52,84

12,45

-27,95

3

430

M

-338,12

235,55

483,13

404,61

0,00

410

V

491,14

273,75

56,35

-161,04

-378,44

4

440

M

-294,61

-130,07

-26,12

17,24

0,00

410

V

129,89

89,50

49,10

8,71

-31,69

5

450

M

-317,05

251,35

493,66

409,88

0,00

410

V

487,63

270,24

52,84

-164,55

-381,95

6

460

M

-438,60

160,19

432,89

379,49

0,00

410

V

507,89

290,49

73,10

-144,30

-361,69

Рисунок 3.1 - Эпюры М, кН·м

Рисунок 3.2 - Эпюры V, кН·м

3.4 Конструктивный расчет

Подбор продольной арматуры и расчет несущей способности ригеля

Арматура подбирается для всех пролетов и опор по максимальным пролетным и опорным изгибающим моментам с учетом их перераспределения и симметрии конструкции.

Таблица 3.10 - Подбор продольной арматуры и расчет несущей способности ригеля

формулы и обозначения

пролеты

опоры

первый

второй

B

+

+

-

-

подбор арматуры

h, мм

800

d, мм

540

b, мм

350

fcd, МПа

13,333

fyd, МПа

450

688,4

468,3

248,3

577,0

0,26

0,17

0,0921

0,21

0,30

0,19

0,0968

0,24

0,74

0,58

о ? оlim

0,28

0,39

0,4832

0,34

23,69

15,15

7,63

19,21

Принимаем арматуру

3x22

3х14

3x18

3x20

3x25

3х22

-

3x22

Аs, см2

26,13

16,01

7,63

20,81

Компоновка сечения

расчет несущей способности

c, мм

58,66

48,38

-

56,8

c', мм

-

34

-

-

d, мм

741,34

717,62

-

743,2

As, см2

26,13

16,09

-

20,81

A's, см2

-

7,63

-

-

0,3399

-

-

0,270

-

0,1126

-

-

0,58

0,2821

0,1063

-

0,2336

723,57

-

-

602,01

МRd, кНм

-

490,098

-

-

Мsd, кНм

688,4

468,3

-

577,0

Мsd< МRd

+

+

+

+

Расчет несущей способности при двух оборванных стержнях

c, мм

36

32

-

35

c', мм

-

34

-

-

d, мм

764

768

-

765

As, МПа

11,4

11,4

-

9,41

A's, МПа

-

4,61

-

-

0,1439

-

-

0,1186

-

0,0852

-

-

0,58

0,1335

0,0816

-

0,1116

, кНм

363,735

-

-

304,73

, кНм

-

476,678

-

-

Подбор поперечной арматуры

Расчет ригеля крайнего (первого) пролета.

Максимальная поперечная сила для левого приопорного участка (левой четверти пролета) VSd,l = 381,95 кН. Необходимые расчетные величины: d=0,548 м, 2d=1,096 м, As=29,15 см2(240 мм+216 мм), b=0,25 м, бетон класса C , fcd= 20 МПа, fctd=1,33МПа, арматура S240, fywd=157МПа, число ветвей n=2, зf= 0, зN= 0, зc2= 2, зc3= 3.

1. Проверяем необходимость расчета:

;

;

.

Поскольку, то необходима постановка поперечной арматуры по расчету.

Максимальная поперечная сила для правого приопорного участка (правой четверти пролета)(поперечная сила увеличена на 20%). Необходимые расчетные величины: d=0,548 м, 2d=1,096 м, As=29,15см2 (240 мм+216 мм), остальное берем из расчета левого приопорного участка.

1. Проверяем необходимость расчета:

;

;

Поскольку , то необходима постановка поперечной арматуры по расчету.

Пролетный участок ригеля (средние четверти пролета). Максимальная поперечная сила

.

Необходимые расчетные величины аналогичны величинам для левого приопорного участка:

1. Проверяем необходимость расчета:

, требуется расчет поперечной арматуры.

Расчет ригеля второго пролета.

Максимальная поперечная сила для левого приопорного участка (левой четверти пролета) VSd,l = 475,70 кН. Необходимые расчетные величины: d=0,541 м, 2d=1,082 м, As=17,42 см2(225 мм+222 мм), b=0,25 м, бетон класса C , fcd= 20 МПа, fctd=1,33МПа, арматура S240, fywd=157МПа, число ветвей n=2, зf= 0, зN= 0, зc2= 2, зc3= 3.

1. Проверяем необходимость расчета:

;

;

.

Поскольку , то необходима постановка поперечной арматуры по расчету.

Максимальная поперечная сила для правого приопорного участка (правой четверти пролета). Необходимые расчетные величины: d=0,541 м, 2d=1,082 м, As=17,42см2 (225 мм+222 мм), остальное берем из расчета левого приопорного участка.

1. Проверяем необходимость расчета:

;

;

.

Поскольку , то необходима постановка поперечной арматуры по расчету.

Пролетный участок ригеля (средние четверти пролета). Максимальная поперечная сила

.

.

Необходимые расчетные величины аналогичны величинам для левого приопорного участка:

1. Проверяем необходимость расчета:

, требуется расчет поперечной арматуры.

Таблица 3.11 - Подбор поперечной арматуры

Формулы и обозначения

первый пролет

второй пролет

лев.

сер.

прав.

лев.

сер.

прав.

Шsw

10

10

10

10

10

10

182,8

110,6

494,3

289,9

76,8

256,7

, кН/м

174,6

135,8

287,0

219,8

113,2

206,8

, кН/м

100

182,8

135,8

494,3

289,9

113,2

256,7

0,135

0,182

0,050

0,085

0,218

0,102

, м

0,392

0,504

0,238

0,308

0,598

0,327

Конструктивно smin, мм

200

450

200

200

450

200

smin, мм

0,135

0,182

0,050

0,085

0,218

0,096

принимаем s, м

0,13

0,18

0,04

0,08

0,2

0,1

проверка прочности

189,6

136,9

616,2

308,1

123,2

273,9

1,04

1,21

0,64

0,82

1,31

0,87

Linc,cr?2d

+

-

+

+

-

+

Linc,cr>2d

-

+

-

-

+

-

389,0

-

701,2

490,4

-

462,3

-

314,4

-

-

281,9

-

Vsd, кН

382,0

297,0

628,0

475,7

244,9

447,6

проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами

6,1

0,0048

0,0035

0,0157

0,0079

0,0031

0,0070

1,146

1,106

1,476

1,238

1,095

1,211

0,800

752,5

725,8

968,7

803,6

711,0

786,5

Рисунок 3.4-Схема армированич ригеля поперечными стержнями ригелей первого и второго пролетов

Построение эпюры материалов и определение мест обрыва продольных стержней

В целях экономии стали часть продольной арматуры может не доводиться до опоры и обрываться в пролете, где она не требуется по расчету. Места теоретического обрыва стержней определяются с помощью эпюры материалов.

Эпюра материалов строится по значениям несущей способности сечений при необорванных и оборванных стержнях.

Места теоретического обрыва стержней определяются аналитически, используя уравнение:

,

где; ;

в зависимости от загружения q=g или q=g+p.

Определим точки теоретического обрыва крайнего ригеля.

Для пролетной арматуры: l=6,0 м; загружение №2 (индекс 420), q=g+p=144,93 кН/м; Мsup,l=0; Мsup,r=317,05 кНм; М=488,10 кНм;

;

;

;

; .

Для арматуры на опоре B (1-я группа): загружение №1 (индекс 410), q=g=144,93кН/м; Мsup,l=0; Мsup,r=531,41кНм; М=-505,40 кНм;

;

;

; .

Для арматуры на опоре B (2-я группа): М=0 кНм; ; ;

;

.

Определим точки теоретического среднего(второго) ригеля.

Для пролетной арматуры: l=6,0 м; загружение №5 (индекс 450), q=g+p=144,93 кН/м; Мsup,l=317,05; Мsup,r=286,07 кНм; М=229,20 кНм;

;

;

;

; .

Для арматуры на опоре C (1-я группа): загружение №1 (индекс 410), q=g=144,93кН/м; Мsup,l=531,41; Мsup,r=477,87кНм; М=-431,0 кНм;

;

;

; .

Для обеспечения прочности наклонных сечений ригеля по изгибающим моментам обрываемые в пролете стержни продольной арматуры необходимо завести за точку теоретического обрыва на расстояние не менее lbd, определяемое по формуле

.

Для пролетной арматуры крайнего ригеля обрываются стержни 232 класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры , принятая площадь сечения арматуры . По таблице Ж.2 базовая длина анкеровки . Длина анкеровки обрываемых стержней: .

Минимальная длина анкеровки:

- ;

- ;

- h/2=600/2=300 мм;

Окончательно принимаем lbd,1=350 мм.

Для арматуры опоры В крайнего ригеля обрываются стержни 20 класса S500: , ;;.

Минимальная длина анкеровки:

- ;

- ;

- h/2=600/2=300 мм;

Окончательно принимаем lbd,6=440 мм.

Для пролетной арматуры второго ригеля обрываются стержни 222 класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры , ;. Длина анкеровки обрываемых стержней: .

Минимальная длина анкеровки:

- ;

- ;

- h/2=600/2=300 мм;

Окончательно принимаем lbd,3=480 мм.

Рисунок 3.5-Эпюра материалов с определением мест обрыва продольных стережней

3.5 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси ригеля

Значение предельно допустимой ширины раскрытия трещин при практически постоянном сочетании нагрузок (при постоянной и длительной нагрузках) .

Расчет по раскрытию трещин сводится к проверке условия

,

Определим ширину раскрытия трещин ригеля первого пролета при загружении №2, которое вызывает наибольший изгибающий момент. Момент от нормативных длительных действующих нагрузок.

;

Геометрические характеристики.

Площадь сечения:

;

Центр тяжести бетонного прямоугольного сечения:

;

Момент инерции прямоугольного сечения относительно горизонтальной оси, проходящей через центр тяжести:

;

Момент инерции сечения на расстояние от центра тяжести сечения до центра тяжести растянутой арматуры:

;

Момент трещинообразования:

;

Коэффициент учитывающий неравномерность распределения относительных деформаций растянутой арматуры на участках между трещинами:

.

Процент армирования сечения , больше 1%, следовательно, z=0,8d;

Напряжение:

;

Относительная деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной:

;

Значение средней относительной деформации арматуры:

.

Эффективная площадь растянутой зоны сечения:

;

Эффективный коэффициент армирования равен:

;

Среднее расстояние между трещинами:

.

Расчетная ширина раскрытия трещин равна:

.

Ширина раскрытия трещин меньше допустимой:

.

3.6 Расчет прогиба ригеля

Проверку жесткости ригеля следует производить из условия .

Для железобетонных элементов прямоугольного и таврового сечения с арматурой, сосредоточенной у верхней и нижней граней, и усилиями, действующими в плоскости симметрии сечения, прогиб можно определять по формуле

,

Определим прогиб первого пролета при загружении №2. Из предыдущего расчета .

Геометрические характеристики сечения.

Эффективный модуль упругости бетона:

;

;

Высота сжатой зоны :

;

Момент инерции сечения без трещин в растянутой зоне:

Высота сжатой зоны :

Момент инерции сечения с трещинами:

Изгибаемая жесткость

.

Величина прогиба

.

.

Жесткость ригеля обеспечена.

3.7 Расчет стыка ригелей с колонной

Узлы соединения ригелей между собой и с колонной должны обеспечивать восприятие опорных моментов и поперечных сил ригеля. Это достигается соединением опорной арматуры соседних ригелей и устройством в колоннах опорных консолей.

Стык ригеля с колонной должен обеспечить работу ригеля как неразрезной балки, а соединения стыка должны быть равнопрочны с основной конструкцией. Поэтому площадь стыковых стержней и закладных деталей ригеля принимается по опорной арматуре ригеля.

Сварные швы, соединяющие закладные детали с опорной арматурой, и стыковые стержни с закладными деталями рассчитываются на усилие N. Длина сварных швов определяется по формуле

.

Принимаем: тип электрода (т. 56 СНиПII-23-81*[4]) - Э70;

марка проволоки - Св-10ХГ2СМА;

Rwf= 280 МПа.

kf= 10 мм - катет сварного шва.

с= 1,1 - коэффициент условия работы.

wf= 1 - коэффициент условия работы шва.

Принимаем стыковые стержни равными опорной арматуре, , класс стали стыковых стержней S500, fyd=450 МПа.

;

Сжимающие усилия в обетонированном стыке воспринимаются бетоном, заполняющим полость между торцом ригеля и гранью колонны. В необетонированных стыках усилие N передается через сварные швы, прикрепляющие нижнюю закладную деталь ригеля к стально пластине консоли. Суммарная длина сварных швов

,

где T=Vf - сила трения от вертикального давления на опоре (f=0,15).

.

.

Список литературы

перекрытие плита ригель эпюра

1. СНБ 5.03.01-02 Конструкции бетонные и железобетонные. - Мг.: Сройтехнорм, 2003

2. Байков В..Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий кус. - М. Стройиздат, 1985

3. Талецкий В.В. Проектирование железобетонных конструкций многоэтажного здания. Ч. I. - Гомель: БелГУТ, 2009

4. Талецкий В.В. Проектирование железобетонных конструкций многоэтажного здания. Ч. II - Гомель: БелГУТ, 2009

5. СНБ 5.01.01. - 99 Основания и фундаменты зданий и сооружений / министерство строительства и архитектуры РБ, 1999.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Подбор плиты перекрытия. Сбор основных нагрузок и подбор сечения. Огибающие эпюры изгибающих моментов и поперечных сил. Подбор продольной арматуры и расчет несущей способности ригеля. Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси ригеля.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 25.10.2013

  • Компоновка элементов сборного перекрытия. Сбор нагрузок и подбор сечения. Огибающие эпюры изгибающих моментов, поперечных сил. Построение эпюры материалов и определение мест обрыва продольных стержней. Расчет консоли колонны. Определение размеров подошвы.

    курсовая работа [1,8 M], добавлен 02.12.2013

  • Схема сборного перекрытия при использовании ригеля прямоугольного типа и многопустотных панелей. Подбор типовых конструкций и компоновка конструктивной схемы здания. Расчет сборного многопролетного ригеля, стыка ригеля с колонной и стыка колонн.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 06.12.2013

  • Схема компоновки сборного железобетонного междуэтажного перекрытия. Сбор нагрузок на перекрытие. Проектирование предварительно напряжённой плиты перекрытия. Расчет неразрезного железобетонного ригеля. Построение необходимых параметров эпюры арматуры.

    курсовая работа [618,0 K], добавлен 21.06.2009

  • Компоновка монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами. Расчет прочности нормального сечения плиты. Определение потерь предварительного напряжения. Сбор нагрузок на покрытие и перекрытие, определение параметров консоли, стыка ригеля с колонной.

    курсовая работа [1,0 M], добавлен 27.07.2014

  • Компоновка сборного балочного перекрытия. Проектирование сборного железобетонного ригеля. Определение конструктивной и расчетной длин плиты перекрытия. Сбор нагрузок на ригель. Определение его расчетных усилий. Построение эпюры материалов ригеля.

    курсовая работа [691,3 K], добавлен 08.09.2009

  • Компоновка сборного перекрытия. Расчет плиты перекрытия, сбор нагрузок. Расчет плиты на действие поперечной силы. Расчет ригеля: определение расчетных усилий; расчет прочности сечений. Построение эпюры материалов. Расчет и армирование фундамента.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 30.10.2010

  • Элементы перекрытия и их компоновка. Расчет балочных плит. Расчетные пролеты и сбор нагрузок. Подбор сечения арматуры и конструирование плиты. Метод предельного равновесия. Статический расчет и подбор сечения рабочей арматуры. Полезная высота сечения.

    курсовая работа [88,3 K], добавлен 05.12.2017

  • Расчет и конструирование ригеля. Расчет прочности ригеля по нормальному сечению. Расчет нагрузок на среднюю колонну. Сбор нагрузок от междуэтажного перекрытия. Рабочая высота сечения. Действие изгибающего момента и поперечной силы по наклонной трещине.

    курсовая работа [161,4 K], добавлен 23.10.2012

  • Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия. Определение размеров плит, расчет прочности продольных ребер по нормальным сечениям. Определение параметров расчетного сечения и площади арматуры. Анкеровка обрываемых стержней. Конструирование ригеля.

    курсовая работа [415,3 K], добавлен 27.07.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.