Проект отопления и вентиляции воздуха жилого дома с подземным гаражом на 52 места по улице Розы Люксембург в городе Екатеринбурге

Размещено на http://www.allbest.ru/

РЕФЕРАТ

Проект отопления и вентиляции воздуха жилого дома с подземным гаражом на 52 места по улице Розы Люксембург в городе Екатеринбург» выполнен на основании архитектурно-строительных чертежей и действующих СниП иСН.

Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления и вентиляции в зимний период -35°С, в летний период 20,70°С.

Внутренняя температура в помещениях принята по СНИП 2.08.02-89, СНиП II-77-80.

Теплоноситель - вода по графику температур 95-70 0С от наружных тепловых сетей. Располагаемое давление системы отопления гаража Рр=30000Па, системы отопления жилого дома Рр=15000Па.

Жилой дом - это здание переменной этажности (6 и 7 этажей) с неотапливаемым подвалом и подземным гаражом на 52 места. Для отопление помещений запроектированы 2 системы отопления:

Система 1 - отопление квартир жилого дома;

Система 2 - отопление боксов гаража;

Система отопления 1 - двухтрубная с нижней разводкой, к стоякам которой присоединены поквартирные горизонтальные двухтрубные системы отопления с попутным движением теплоносителя, узлом учета тепла и с разводкой из медных труб в конструкции пола, отопительные приборы - алюминиевые радиаторы «Термал»; система отопления 2-бифилярная горизонтальная с выпуском воздуха в верхних точках системы и спуском воды из нижних точек, отопительные приборы - регистры из стальных гладких труб, диаметром 108*2.8 ГОСТ 10704-91.

Для предотвращения проникновения холодного воздуха в помещение гаража на воротах устанавливаются 2 тепловые завесы, мощностью 18 кВт каждая.

Вентиляция в жилом доме предусмотрена естественная из кухонь и санузлов с учетом требований СниП 2.08.01-89 и СниП 2.04.05-91. Воздухообмен определен по нормируемым кратностям. Приток не организованный.

В подземном гараже предусмотрена общеобменная вентиляция для ассимиляции вредных выделений оксида углерода СО от работающего двигателя автомобиля. Вытяжка предусмотрена из каждого автомобильного бокса из верхней и нижней зоны поровну.

Вытяжные вентиляторы установлены на высоте не менее двух метров над кровлей лифтовой кровли.

Для компенсации вытяжки спроектирована приточная вентиляция с раздачей воздуха вдоль проездов. Объём подаваемого воздуха на 20% меньше удаляемого. В гараже предусмотрена система дымоудаления, рассчитана в соответствии СниП 2.04.05-91* по периметру очага возгорания.

Монтаж систем отопления и вентиляции необходимо производить согласно СНиП 3.05.01-85.

Трубопроводы, нагревательные приборы гаража, воздуховоды и вентиляционное оборудование покрыть масляной краской по ГОСТ 8292-85.Воздуховоды необходимо выполнять из тонколистовой стали по ГОСТ 19904-90.

Следует предусмотреть автоматизацию приточной камеры. Приточные камеры сблокировать с вытяжными системами на момент включения. Автоматизацией приточных камер должна быть предусмотрена защита от размораживания.

Произведено сравнение вариантов систем вентиляции В2 и В3. Для выявления более целесообразного варианта подсчитаны капитальные затраты и эксплуатационные. В результате расчетов получено, что более экономичным является вариант с применением тонколистовой стали, чем нержавеющей. Разработаны мероприятия по безопасности и экологичности проекта. Произведен расчет шумоглушения и расчет выброса вредных веществ в атмосферу.

Перечень графических листов и документов

Лист	Наименование	Шифр	Формат
	Пояснительная записка	290700 061127 004 ОВ
1	Общие данные	290700 061127 004 ОВ	А1
2	План гаража	290700 061127 004 ОВ	А1
3	План технического этажа	290700 061127 004 ОВ	А1
4	План 2,6 этажей	290700 061127 004 ОВ	А1
5	План 7 этажа	290700 061127 004 ОВ	А1
6	План кровли	290700 061127 004 ОВ	А1
7	Схема системы отопления жилого дома	290700 061127 004 ОВ	А1
8	Схема системы отопления гаража	290700 061127 004 ОВ	А1
9	Схемы систем вентиляции В1, В2, В3, ВД1, ВД2, ВД3, П1, ВЕ	290700 061127 004 ОВ	А1
10	Экономическое обоснование систем В2,В3	290700 061127 004 ЭО	А1



• СОДЕРЖАНИЕ
• РЕФЕРАТ
• ПЕРЕЧЕНЬ ГРАФИЧЕСКИХ ЛИСТОВ И ДОКУМЕНТОВ
• СОДЕРЖАНИЕ
• ВВЕДЕНИЕ
• 1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
• 1.1 КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
• 1.2 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
• 1.2.1 Определение коэффициента теплопередачи К и сопротивление теплопередаче R
• 1.2.2 Расчет ограждающих конструкций
• 1.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОСТРУКЦИИ ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЯ
• 1.4 КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
• 1.4.1 Общие положения конструирования системы отопления жилого дома
• 1.4.2 Расчет отопительных приборов системы отопления жилого дома
• 1.4.3 Гидравлический расчет системы отопления жилого дома
• 1.4.4 Общие положения конструирования системы отопления гаража
• 1.4.5 Расчет отопительных приборов системы отопления гаража
• 1.4.6 Гидравлический расчет системы отопления гаража
• 1.5 КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ЖИЛОГО ДОМА
• 1.5.1 Общие положения конструирования системы вентиляции жилого дома
• 1.5.2 Определение требуемого воздухообмена
• 1.5.3 Аэродинамический расчет системы вентиляции жилого дома
• 1.6 КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ГАРАЖА
• 1.6.1 Общие положения конструирования системы вентиляции гаража
• 1.6.2 Определение требуемого воздухообмена
• 1.6.3 Аэродинамический расчет системы вентиляции гаража
• 1.6.4 Расчет противодымной системы вентиляции
• 1.6.5 Подбор оборудования для систем вентиляции гаража
• 2. АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРИТОЧНОЙ КАМЕРЫ
• 2.1 Работа системы автоматического регулирования
• 3. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ
• 3.1 Введение
• 3.2 Технико-экономическая оценка проектных решений
• 3.3 Определение сметной стоимости проектируемых систем вентиляции
• 3.4 Определение договорной цены на строительную продукцию
• 3.5 Определение плановой себестоимости строительно-монтажных работ
• 3.6 Формирование финансовых результатов в деятельности строительной организации
• 3.7 Расчет рентабельности строительного производства
• 3.8 Расчет себестоимости услуг систем вентиляции
• 3.9 Технико-экономические показатели проекта
• 4. БЕЗОПАСНОСТЬ ПРОЕКТА
• 4.1 Характеристика объекта
• 4.2 Опасные и вредные факторы
• 4.2.1 Шум
• 4.2.2 Защита от вибрации
• 4.2.3 Освещение
• 4.2.4 Микроклимат
• 4.2.5 Электробезопасность
• 4.2.6 Вредные вещества в воздухе рабочей зоны
• 4.3 Чрезвычайные ситуации
• 4.4 Заключение
• 5. ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА
• 5.1 Характеристика объекта
• 5.2 Характеристика вредных веществ99
• 5.3 Расчет количества вредных веществ выбрасываемых в атмосферу
• 5.4. Расчет рассеивания выбросов в атмосфере
• 5.5 Влияние застройки
• 5.6 Расчет экономического ущерба по укрупненным показателям
• БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
• ПРИЛОЖЕНИЕ 1
• ПРИЛОЖЕНИЕ 2
• ПРИЛОЖЕНИЕ 3
• ПРИЛОЖЕНИЕ 4
• ПРИЛОЖЕНИЕ 5



ВВЕДЕНИЕ

Задачей данной дипломной работы является расчет и конструирование систем отопления и вентиляции жилого дома с подземным гаражом так, чтобы выполнялись допустимые условия пребывания людей в квартирах и соблюдались необходимые параметры внутреннего воздуха в помещениях (влажность, подвижность, температура), предусмотренные нормативными документами.



1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

1.1 Климатологические данные

Расчетные параметры наружного воздуха принимаются по прил.8 3 в зависимости от пункта нахождения объекта и приведены для г. Екатеринбурга.

Расчетная географическая широта - 56 с.ш.

Барометрическое давление - 970 ГПа.

Зона влажности г. Екатеринбурга №3 - сухая.

Господствующее положение - юго-запад.

Параметры наружного воздуха для расчета систем вентиляции жилого дома в теплый период года принимаются по параметру А, а в холодный период года по параметру Б. Параметры наружного воздуха для расчета систем отопления принимаются по параметру Б. Параметры приведены в таблицах 1.1, 1.2, 1.3.

Таблица 1.1

Расчетные параметры наружного воздуха

Средне-годовая темп. t. 0С	Абсол. мин.	Абсол. макс.	Средняя макс. наиб. жаркого месяца	Наиб. хол. суток обесп. 0,92	Наиб. хол. 5-дневки обесп. 0,92	Период со среднесуточной температурой воздуха < 80С	Средняя t наиболее холодного периода
						Продолжительность, сут	Средняя t, 0С
1,2	-43	38	22,9	-39	-35	228	-6,4	-20

Таблица 1.2

Период года	Температура t ext , С	Теплосодержание I ext, кДж/кг
Холодный	-35	-34,6
Переходные условия	8	22,3
Теплый	20,7	48,1



Таблица 1.3

Расчетные параметры внутреннего воздуха

Период года	Температура twz, С	Относительная влажность, in	Подвижность in, м/с
Холодный и переходные условие	20	Не более 65	0,2
Теплый	23,7	Не более 65	0,5

1.2 Теплотехнический расчет

1.2.1 Определение коэффициента теплопередачи К и сопротивления теплопередаче R

Согласно [3], сопротивление теплопередаче R0 ограждающих конструкций следует принимать наибольшим из требуемого сопротивления теплопередаче R0тр по санитарно-гигиеническим условиям и R0эн по условиям энергосбережения.

Требуемое сопротивление теплопередаче R0тр является наименьшим, при котором обеспечивается допустимая по санитарно-гигиеническим требованиям минимальная температура внутренней поверхности ограждения при расчетной зимней температуре наружного воздуха:

(1.1)

где - требуемое сопротивление теплопередаче, м2 0С/Вт;

n - поправочный коэффициент на расчетную разность температур, зависит от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, согласно [2] табл.3*;

tв - расчетная температура внутреннего воздуха, 0С;

tн - расчетная температура наружного воздуха, равная температуре холодной пятидневки, 0С;

tн - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены, согласно [3] табл. 2;

в - коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждения, принимаемый по [2] для гладких внутренних поверхностей равным 8,7 Вт/(м2 0С).

Сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения R0эн принимается по [3] табл.1б в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода В:

, (1.2)

где tоп - средняя температура наружного воздуха за отопительный период, 0С;

Zоп - продолжительность отопительного периода, сут.

Расчетное сопротивление теплопередаче R0р ограждающей конструкции принимается равным большему из полученных значений R0тр и R0эн.

Из уравнения (1.3) находится термическое сопротивление слоя утеплителя Ri ут, по величине которого можно определить толщину утепляющего слоя конструкции:

, (1.3)

где …Ri ут …Rn - термическое сопротивление теплопередаче отдельных слоев ограждающей конструкции, определяемые как

, м2 0С/Вт, (1.4)

где i - толщина i-го слоя, м;

i - коэффициент теплопроводности материала i-го слоя, Вт/(м2 0С),принимаем по прил. 3 [2];

н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции зимой, принимаемый по [2] для поверхностей, соприкасающихся с наружным воздухом, равным 23 Вт/( м2 0С).

Коэффициент теплопередачи для всех ограждающих конструкций вычисляем по формуле:

, Вт/( м2 0С) (1.5)

1.2.2. Расчет ограждающих конструкций

1. Наружная стена

1 кирпич, =0,7 Вт/м2оС, 1=0,52м;

2 -пенополистерол, =0,041 Вт/м2оС;

3 - кирпич, =0,7 Вт/м2оС, 3=0,13м,

2ут

По прил.1 и 2 [2] определяем условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещения и зоны влажности.

В данном проекте влажностный режим для авто центра - нормальный, а климатическая зона г.Екатеринбурга - сухая. Следовательно, условия эксплуатации объекта - «А».

1. По формуле (1) определяем

R0тр =1*(20-(-35))/8,7*4=1,52 м2 0С/Вт.

2. В соответствии с формулой (1.2) определяем



0С сут.

Значит,

R0эн=3,2 м2 0С/Вт.

Так как R0эн R0тр,

то принимаем R0р = R0эн =3,2 м2 0С/Вт.

3. Находим толщину утепляющего слоя применяя формулы (1.3) и (1.4):

R1= 0,52/0,7 = 0,74 м2 0С/Вт;

R3= 0,13/0,7 = 0,18 м2 0С/Вт;

R2 ут = R0эн - R1 -R3 - 1/в - 1/н=3,2-0,74-0,18-1/8,7 -1/23 = 2,13 м2

0С/Вт;

по формуле (4) определяем толщину утепляющего слоя 3 ут:

2 ут = R2 ут .2 ут = 2,13*0,041 =0,087м.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

К = 1/ 3,2 =0,31 Вт/( м2 0С).

2. Чердачное перекрытие

1 цементная стяжка, =0,76 Вт/м2оС, 1=0,02м,

2 пенополистерол, =0,041 Вт/м2оС;

3 керамзитовый гравий, =0,17 Вт/м2оС, 3= 0,11м;

4 железобетонная плита перекрытия, =1,92 Вт/м2оС, 4= 0,22м;

5 затирка цементным раствором, =0,76 Вт/м2оС, 5= 0,005м;

2ут

1. По формуле (1.1) определяем

R0тр =1*(20-(-35))/8,7*3=2,03 м2 0С/Вт.

2. В соответствии с формулой (2) определяем

0С сут. Значит,

R0эн=4,6 м2 0С/Вт.

Так как R0эн R0тр,то принимаем R0р = R0эн =4,6 м2 0С/Вт.

3. Находим толщину утепляющего слоя применяя формулы (1.3) и (1.4):

R1= 0,02/0,76 = 0,03 м2 0С/Вт;

R3= 0,11/0,17 = 0,65 м2 0С/Вт;

R4= 0,22/1,92 = 0,12 м2 0С/Вт;

R5= 0,005/0,76 = 0,007 м2 0С/Вт;

R2 ут = R0эн - R1 -R3- R4- R5-1/в - 1/н = 4,6-0,03-0,65-0,12-0,007-

1/8,7 -1/23 = 3,6 м2 0С/Вт;

по формуле (1.4) определяем толщину утепляющего слоя 2 ут:

2 ут = R2 ут .2 ут = 3,6*0,041 =0,15м.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

К = 1/ 4.6 =0,22 Вт/( м2 0С).

3. Кровля подземного гаража

1 асфальтобетон, =1,05 Вт/м2оС, 1=0,03м;

2 бетон армированный сеткой, =1,74 Вт/м2оС, 2=0,06м

3 керамзитобетон, =0,24 Вт/м2оС;

4сборная железобетонная плита, =1,92 Вт/м2оС, 4= 0,28м;

3ут

1. По формуле (1.1) определяем

R0тр =1*(5-(-35))/8,7*4=1,15 м2 0С/Вт.

2. В соответствии с формулой (2) определяем

0С сут. Значит, R0эн=2 м2 0С/Вт.

Так как R0эн R0тр,то принимаем R0р = R0эн =2 м2 0С/Вт.

3. Находим толщину утепляющего слоя применяя формулы (1.3) и (1.4):

R1= 0,03/1,05 = 0,03 м2 0С/Вт;

R2= 0,06/1,74 = 0,03 м2 0С/Вт;

R4= 0,28/1,92 = 0,15 м2 0С/Вт;

R3 ут = R0эн - R1 -R2- R4-1/в - 1/н = 2,7-0,03-0,03-0,15-1/8,7 -1/23

=1,6 м2 0С/Вт;

по формуле (1.4) определяем толщину утепляющего слоя 3 ут:

3ут = R3 ут .3ут = 1,6*0,24 =0,35м.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

К = 1/ 2 =0,5 Вт/( м2 0С).

4. Наружная стена, заглубленная в грунт и утепленный пол гаража

В соответствии с [1] для неутепленных полов, расположенных ниже уровня земли, с коэффициентом теплопроводности 1,2 Вт/ (м2 0С) по зонам шириной 2м, параллельным наружным стенам, принимаем R0 , м2 0С/Вт равным:

2,1 - для 1 зоны (для наружной стены гаража);

4,3 - для II зоны;

8,6 - для III зоны;

14,2 - для IV зоны (для оставшейся площади пола).

В данном случае пол утепленный. Утепляющий слой - керамзитбетон, толщиной 150мм.

Для утепленного пола Rп определяется по формуле:

Rр=Riн.п+i/,(1.6)

где и -толщина и теплопроводность материала каждого утепляющнго слоя

Iзона: R=2,1м20С/Вт

II зона: R=4,3+0,1875=4,48м20С/Вт

IIIзона: R=8,6+0,1875=8,78м20С/Вт

IVзона: R=14,2+0,1875=14,38м20С/Вт

Коэффициент теплопередачи по зонам:



kI = 1/2,1 = 0,48 Вт/м20С;

kII = 1/4,48 = 0,22 Вт/м20С;

kIII = 1/8,78 = 0,11 Вт/м20С;

kIV = 1/14,38 = 0,07 Вт/м20С.

5. Окна и балконные двери в жилом доме

Требуемое сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей принимается по [2] в зависимости от градусосуток В=5563 0С сут.

R0ктр =0,53 м20С/Вт;

Тип остекления - тройное в деревянных переплетах (спаренный и одинарный).

К=Кок-Кст=1/0,53-0,31=1,58 Вт/м20С.

6. Наружные двери с тамбуром

Требуемое сопротивление теплопередаче дверей согласно [2] должно быть не менее 0,6 R0тр наружных стен здания, следовательно

R0трдв = 0,6. 1,404 = 0,842 м2 0С/Вт.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

Кдв = 1/ 0,842 =1,18 Вт/( м2 0С).

К = Кдв - Кнс =1,18 - 0,344= 0,836 Вт/( м2 0С).

7. Перекрытие над неотапливаемым подвалом

1 сосновая доска, =0,14 Вт/м2оС, 1=0,04м;

2 воздушная прослойка, 2=0,04м

3 пенобетон, =0,14 Вт/м2оС;

4сборная железобетонная плита, =1,92 Вт/м2оС, 4= 0,22 м;

1. По формуле (1.1) определяем

R0тр =1*(8-(-35))/8,7*2=2,47 м2 0С/Вт.

2. В соответствии с формулой (1.2) определяем

0С сут.

Значит, R0эн=3,1 м2 0С/Вт.

Так как R0эн R0тр,то принимаем R0р = R0эн =3,1 м2 0С/Вт.

3. Находим толщину утепляющего слоя применяя формулы (1.3) и (1.4):

R1 = 0,04/0,14 = 0,29 м2 0С/Вт;

R2 = 0,16 м2 0С/Вт;

R4 = 0,22/1,92 = 0,11 м2 0С/Вт;

R3 ут = R0эн - R1 -R2- R4-1/в - 1/н = 3,1-0,29-0,16-0,11-1/8,7 -1/23

= 2,38 м2 0С/Вт;

по формуле (1.4) определяем толщину утепляющего слоя 3 ут:

3ут = R3 ут .3ут = 2,38*0,14 =0,3м.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

К = 1/ 3,1 =0,32 Вт/( м2 0С).



1.3 Определение потерь тепла через ограждающие кострукции помещений здания

При определение потерь теплоты зданием следует учитывать основные и добавочные потери теплоты.

Основные потери теплоты определяем согласно [1], суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт, с округлением до 10 Вт по формуле:

, (1.7)

где А - расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;

R - сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции, м2 0С/Вт;

tр - расчетная температура воздуха в помещении, 0С;

text - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода при расчете потерь теплоты через наружные ограждения и температура воздуха более холодного помещения - при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения;

- добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, определяемые в соответствии с п.2 [1];

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по [2].

Добавочные потери теплоты принимаем:

в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные стены, двери и окна, обращенные на север восток, северо-восток и северо-запад в размере 0,1, на юго-восток и запад - в размере 0,05;

через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания Н, м, в размере 0,27Н-для двойных дверей с тамбуром между ними;

через наружные ворота, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами в размере 3 при отсутствии тамбура.

1. Расход теплоты Qi , Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха определяем по формуле

Qi = 0,28Gic (tp - ti)k ,(1.8)

Где Gi - расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения;

c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/кг°С;

tp, ti - расчетные температуры воздуха, °С, в помещении и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б);

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,8 - для окон с раздельными переплетами.

2. Расход теплоты Qi , Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом. Принимаем большую из полученных величин по формулам (1) и (2).

Qi = 0,28LncсМ (tp - ti)k ,(1.9)

где Ln - расход удаляемого воздуха, м?ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом (для жилых зданий - 3 м ?ч на 1 м жилых помещений);

с - плотность воздуха в помещении, кг?м.

Расход инфильтрующегося воздуха в помещении Gi,кг/ч, через не плотности наружных ограждающих конструкций определяем по формуле:



,(1.10)

где p - разность давлений воздуха, Па, на наружной и внутренней повер-хностях: окон - р1, наружных дверей - р2;

A2, R2 - соответственно площадь, м, наружных дверей, сопротивление воздухопроницанию, мч/кг, определяемых по [3];

А1, R1 - соответственно площадь, м, окон, сопротивление их воздухопроницанию, м?ч/кг, определяемых по [2].

рi = (H - hi)(гi - гp)+0,5сiV (cвп - свр) k - рint ,(1.11)

где Н - высота здания, м, от уровня земли до верха карниза;

h - расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон, дверей;

гi, гp - удельный вес, Н/м, наружного воздуха и воздуха помещения; удельный вес определяется по формуле г = 3463/(273 + t);

сi - плотность, кг/м, наружного воздуха;

V - скорость ветра, м/с, принимаемая по приложению 7[3];

свп, свр - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, принимаемые по [6];

pint - условно-постоянное давление воздуха, Па, в помещении (здании), определяемое расчетом из условия соблюдения равенства масс воздуха, поступающего в помещение (здание) и удаляемого из него в результате инфильтрации и эксфильтрации через ограждающие конструкции; в помещениях (зданиях) имеющих системы с искусственным побуждением при расчете рint , следует учитывать дисбаланс масс воздуха, подаваемых и удаляемых этими системами из помещения (здания). В данном случае дисбаланса масс нет, поэтому pint = 0;

k - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимается по [6].

Результаты расчета теплопотерь сводим в табл. 1.4.

1.4 Конструирование и расчет систем отопления

1.4.1 Общие положения конструирования системы отопления жилого дома

Система отопления жилого дома запроектирована с применением импортного оборудования и представляет собой систему отопления с нижней разводкой магистралей по техэтажу с двухтрубными стояками, к которым присоединены поквартирные горизонтальные двухтрубные системы отопления с попутным движением теплоносителя. Для учета тепла на вертикальном участке обратных трубопроводов в поквартирных разводках установлены тепловые счетчики «MULTICAL III UF - 25». Горизонтальные поквартирные разводки системы отопления выполнены с применением медных трубопроводов с пластмассовым покрытием и уложены в конструкции пола. В верхних точках стояков предусмотрен выпуск воздуха через автоматический воздухоотводчик фирмы «Valmat». Стояки и магистрали выполнены из стальных труб.

Теплоносителем для системы отопления является вода с температурой 95-70?С. Для отключения стояков на подающих трубопроводах предусматриваются вентили, а на обратных - шаровые краны. Для спуска воды на обратных трубопроводах установлены пробковые краны.

Нагревательные приборы - алюминиевые литые секционные радиаторы “Термал” г. Миасс.

Таблица 1.4

№ п/п	Наименов. помещения	Характеристика ограждений	Темп-ра внутр. Воздуха tв, оС	Расчетная разность температур (tв-tн), оС	n	Основные тепло-потери Qо, Вт	Добавочные теплопотери 1+	Qо**(1+), Вт	Qинф, Вт	Qбыт, Вт	Суммарные тепло-потери, Вт
		Обозн.	Ориентация	Площадь F, м2	Коэф-т Теплопе-редачи к, Вт/ (м2*оС)
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
ГАРАЖ
1	гараж	НС	С	217,5	0,48	5	40	1	4176	1,1	4590	0
		НС	Ю	205,6	0,48	5	40	1	3948	1	3950	0
		НС	З	105,2	0,48	5	40	1	2020	1,05	2120	0
		НС	В	85,6	0,48	5	40	1	1644	1,1	1810	0
		ПЛ	-	511,3	0,22	5	40	1	4499	1	4500	0
		ПЛ	-	476,2	0,11	5	40	1	2095	1	2095	0
		ПЛ	-	2484,2	0,07	5	40	1	6956	1	6960	0
		ПТ	-	2735,3	0,5	5	40	0,9	49235	1	49240	0
		Д	В	22,3	0,83	5	40	1	740,4	3,1	2290	0
		Д	З	12,6	0,83	5	40	1	418,3	3,1	1300	0	0
ИТОГО по гаражу: 78850
1 ЭТАЖ
101	ЖК	НС	С	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,2	237	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ПЛ	-	21,30	0,32	22	57	1	389	1	389	0
		ТО	С	5,40	1,58	22	57	1	486	1,2	584	710	450	1750
102	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	20	55	1	322	1	322	0
		ТО+БД	С	4,10	1,58	20	55	1	356	1,1	392	530	380	1050
103	С. узел	НС	З	9,6	0,31	20	55	1	163,7	1,1	172	0
		ПЛ	-	10,20	0,32	20	55	1	180	1	180	0	0	351
104	Кр	ПЛ	-	16,00	0,32	18	53	1	271	1	271	0	0	271
105	С. узел	ПЛ	-	4,20	0,32	20	55	1	74	1	74	0	0	74
106	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,1	218	0
		НС	З	12	0,31	22	57	1	212	1,05	223	0
		ПЛ	-	20,40	0,32	22	57	1	372	1	372	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	680	430	1600
107	Кух.	НС	Ю	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1	168	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	18	53	1	310	1	310	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	18	53	1	226	1	226	520	380	840
108	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ПЛ	-	32,60	0,32	20	55	1	574	1	574	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	680	1530
109	Кух.	НС	С	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1,1	184	0
		ПЛ	-	14,80	0,32	18	53	1	251	1	251	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	310	880
110	ЖК	НС	С	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ПЛ	-	21,30	0,32	20	55	1	375	1	375	0
		ТО	С	5,40	1,58	20	55	1	469	1,1	516	520	450	1230
111	С. узел	ПЛ	-	4,20	0,32	20	55	1	74	1	74	0	0	74
112	Кр	ПЛ	-	12,50	0,32	18	53	1	212	1	212	0	0	212
113	С. узел	ПЛ	-	10,20	0,32	20	55	1	180	1	180	0	0	180
114	ЖК	НС	Ю	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1	174	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	20	55	1	322	1	322	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	520	380	870
115	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	20	55	1	191	1	191	0
		ПЛ	-	20,40	0,32	20	55	1	359	1	359	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	20	55	1	469	1	469	680	420	1280
116	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	20	55	1	322	1	322	0
		ТО	С	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	530	380	920
117	Кух.	НС	С	14,2	0,31	18	53	1	233,3	1,1	257	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	18	53	1	310	1	310	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	380	940
118	Кр	ПЛ	-	28,20	0,32	18	53	1	478	1	478	0	0	478
119	С. узел	ПЛ	-	10,20	0,32	20	55	1	180	1	180	0	0	180
120	ЖК	НС	Ю	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1	193	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	20	55	1	322	1	322	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	530	380	1020
121	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ПЛ	-	30,60	0,32	20	55	1	539	1	539	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1550
122	С. узел	ПЛ	-	4,20	0,32	20	55	1	74	1	74	0	0	74
123	С. узел	ПЛ	-	10,20	0,32	20	55	1	180	1	180	0	0	180
124	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ПЛ	-	20,60	0,32	20	55	1	363	1	363	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	540	420	1060
125	Кр	ПЛ	-	21,30	0,32	18	53	1	361	1	361	0		360
126	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ПЛ	-	20,60	0,32	20	55	1	363	1	363	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	540	420	940
127	ЖК	НС	Ю	14,2	0,31	22	57	1	250,9	1,1	276	0
		НС	В	14,2	0,31	22	57	1	251	1,15	289	0
		ПЛ	-	31,20	0,32	22	57	1	569	1	569	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	0
		ТО	В	5,40	1,58	22	57	1	486	1,15	559	890	630	2490
128	ЖК	НС	В	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ПЛ	-	16,30	0,32	20	55	1	287	1	287	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	540	340	1010
129	С. узел	ПЛ	-	4,20	0,32	20	55	1	74	1	74	0		74
130	ЖК	НС	В	12,6	0,31	20	55	1	214,8	1,1	236	0
		ПЛ	-	20,10	0,32	20	55	1	354	1	354	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	480	420	910
131	С. узел	ПЛ	-	8,20	0,32	20	55	1	144	1	144	0		144
132	ЖК	НС	В	17,2	0,31	20	55	1	293,3	1,1	323	0
		ПЛ	-	30,20	0,32	20	55	1	532	1	532	0
		ТО	В	6,80	1,58	20	55	1	591	1,1	650	480	630	1350
133	Кр	ПЛ	-	32,50	0,32	18	53	1	551	1	551	0	0	550
134	ЖК	НС	З	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1,05	202	0
		ПЛ	-	16,50	0,32	20	55	1	290	1	290	0
		ТО	З	2,70	1,58	20	55	1	235	1,05	246	360	340	760
135	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ПЛ	-	25,30	0,32	22	57	1	461	1	461	0
		ТО	З	2,70	1,58	22	57	1	243	1,15	280	710	610	1430
136	С. узел	ПЛ	-	11,00	0,32	20	55	1	194	1	194	0
		НС	С	10,2	0,31	20	55	1	174	1,1	191	260	0	645
137	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	В	13,7	0,31	22	57	1	242	1,2	290	0
		ПЛ	-	25,30	0,32	22	57	1	461	1	461	0
		ТО	С	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	0
		ТО	В	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	700	610	1750
41090
2 ЭТАЖ
201	ЖК	НС	С	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,2	237	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ТО	С	5,40	1,58	22	57	1	486	1,2	584	710	420	1390
202	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ТО+БД	С	4,10	1,58	20	55	1	356	1,1	392	530	380	730
203	С. узел	НС	З	9,6	0,31	20	55	1	163,7	1,1	172	0	0	170
206	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,1	218	0
		НС	З	12	0,31	22	57	1	212	1,05	223	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	680	420	1240
207	Кух.	НС	Ю	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1	168	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	18	53	1	226	1	226	520	380	540
208	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1010
209	Кух.	НС	С	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1,1	184	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	330	610
210	ЖК	НС	С	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ТО	С	5,40	1,58	20	55	1	469	1,1	516	520	420	880
214	ЖК	НС	Ю	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1	174	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	520	380	550
215	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	20	55	1	191	1	191	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	20	55	1	469	1	469	680	420	920
216	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ТО	С	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	530	380	600
217	Кух.	НС	С	14,2	0,31	18	53	1	233,3	1,1	257	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	380	640
220	ЖК	НС	Ю	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1	193	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	530	380	700
221	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1010
224	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	540	410	710
226	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	540	410	580
227	ЖК	НС	Ю	14,2	0,31	22	57	1	250,9	1,1	276	0
		НС	В	14,2	0,31	22	57	1	251	1,15	289	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	0
		ТО	В	5,40	1,58	22	57	1	486	1,15	559	890	640	1930
228	ЖК	НС	В	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	540	340	720
230	ЖК	НС	В	12,6	0,31	20	55	1	214,8	1,1	236	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	480	410	560
232	ЖК	НС	В	17,2	0,31	20	55	1	293,3	1,1	323	0
		ТО	В	6,80	1,58	20	55	1	591	1,1	650	480	630	820
234	ЖК	НС	З	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1,05	202	0
		ТО	З	2,70	1,58	20	55	1	235	1,05	246	360	360	450
235	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ТО	З	2,70	1,58	22	57	1	243	1,15	280	710	520	1060
236	С. узел	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	174	1,1	191	260	0	450
237	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	В	13,7	0,31	22	57	1	242	1,2	290	0
		ТО	С	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	0
		ТО	В	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	700	560	1320
29410
6 ЭТАЖ
616	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ПТ	-	18,30	0,22	20	55	1	221	1	221	0
		ТО	С	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	530	380	820
617	Кух.	НС	С	14,2	0,31	18	53	1	233,3	1,1	257	0
		ПТ	-	18,30	0,22	18	53	1	213	1	213	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	380	850
618	Кр	ПТ	-	28,20	0,22	18	53	1	329	1	329	0	0	330
619	С. узел	ПТ	-	10,20	0,22	20	55	1	123	1	123	0	0	120
620	ЖК	НС	Ю	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1	193	0
		ПТ	-	18,30	0,22	20	55	1	221	1	221	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	530	380	920
621	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ПТ	-	30,60	0,22	20	55	1	370	1	370	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1380
622	С. узел	ПТ	-	4,20	0,22	20	55	1	51	1	51	0	0	50
623	С. узел	ПТ	-	10,20	0,22	20	55	1	123	1	123	0	0	120
624	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ПТ	-	20,60	0,22	20	55	1	249	1	249	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	540	420	950
625	Кр	ПТ	-	21,30	0,22	18	53	1	248	1	248	0	0	250
626	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ПТ	-	20,60	0,22	20	55	1	249	1	249	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	540	420	830
627	ЖК	НС	Ю	14,2	0,31	22	57	1	250,9	1,1	276	0
		НС	В	14,2	0,31	22	57	1	251	1,15	289	0
		ПТ	-	31,20	0,22	22	57	1	391	1	391	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	0
		ТО	В	5,40	1,58	22	57	1	486	1,15	559	890	630	2310
628	ЖК	НС	В	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ПТ	-	16,30	0,22	20	55	1	197	1	197	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	540	360	900
629	С. узел	ПТ	-	4,20	0,22	20	55	1	51	1	51	0	0	50
630	ЖК	НС	В	12,6	0,31	20	55	1	214,8	1,1	236	0
		ПТ	-	20,10	0,22	20	55	1	243	1	243	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	480	420	800
631	С. узел	ПТ	-	8,20	0,22	20	55	1	99	1	99	0	0	100
632	ЖК	НС	В	17,2	0,31	20	55	1	293,3	1,1	323	0
		ПТ	-	30,20	0,22	20	55	1	365	1	365	0
		ТО	В	6,80	1,58	20	55	1	591	1,1	650	480	630	1190
633	Кр	ПТ	-	32,50	0,22	18	53	1	379	1	379	0	0	380
634	ЖК	НС	З	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1,05	202	0
		ПТ	-	16,50	0,22	20	55	1	200	1	200	0
		ТО	З	2,70	1,58	20	55	1	235	1,05	246	360	350	660
635	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ПТ	-	25,30	0,22	22	57	1	317	1	317	0
		ТО	З	2,70	1,58	22	57	1	243	1,15	280	710	460	1440
636	С. узел	ПТ	-	11,00	0,22	20	55	1	133	1	133	0
		НС	С	10,2	0,31	20	55	1	174	1,1	191	260	0	590
637	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	В	13,7	0,31	22	57	1	242	1,2	290	0
		ПТ	-	25,30	0,22	22	57	1	317	1	317	0
		ТО	С	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	0
		ТО	В	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	700	460	1740
22690
7 ЭТАЖ
701	ЖК	НС	С	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,2	237	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ПТ	-	21,30	0,22	22	57	1	267	1	267	0
		ТО	С	5,40	1,58	22	57	1	486	1,2	584	710	420	1660
702	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ПТ	-	18,30	0,22	20	55	1	221	1	221	0
		ТО+БД	С	4,10	1,58	20	55	1	356	1,1	392	530	380	960
703	С. узел	НС	З	9,6	0,31	20	55	1	163,7	1,1	172	0
		ПТ	-	10,20	0,22	20	55	1	123	1	123	0	0	295
704	Кр	ПТ	-	16,00	0,22	18	53	1	187	1	187	0	0	190
705	С. узел	ПТ	-	4,20	0,22	20	55	1	51	1	51	0	0	50
706	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,1	218	0
		НС	З	12	0,31	22	57	1	212	1,05	223	0
		ПТ	-	20,40	0,22	22	57	1	256	1	256	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	680	420	1490
707	Кух.	НС	Ю	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1	168	0
		ПТ	-	18,30	0,22	18	53	1	213	1	213	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	18	53	1	226	1	226	520	380	750
708	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ПТ	-	32,60	0,22	20	55	1	394	1	394	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1410
709	Кух.	НС	С	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1,1	184	0
		ПТ	-	14,80	0,22	18	53	1	173	1	173	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	310	810
710	ЖК	НС	С	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ПТ	-	21,30	0,22	20	55	1	258	1	258	0
		ТО	С	5,40	1,58	20	55	1	469	1,1	516	520	420	1140
711	С. узел	ПТ	-	4,20	0,22	20	55	1	51	1	51	0	0	50
712	Кр	ПТ	-	12,50	0,22	18	53	1	146	1	146	0	0	150
713	С. узел	ПТ	-	10,20	0,22	20	55	1	123	1	123	0	0	120
714	ЖК	НС	Ю	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1	174	0
		ПТ	-	18,30	0,22	20	55	1	221	1	221	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	520	420	730
715	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	20	55	1	191	1	191	0
		ПТ	-	20,40	0,22	20	55	1	247	1	247	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	20	55	1	469	1	469	680	420	1170
14750
3	Л.клетка	НС	С	92,5	0,31	16	51	1	1462	1,1	1609	0
	№1	ПТ	-	28,30	0,22	16	51	1	318	1	318	0
		ПЛ	-	28,30	0,32	16	51	1	322	1	322	0
		ТО	С	32,40	1,58	16	51	1	2611	1,1	2872	0
		Д	С	5,3	0,83	16	51	1	224	3,1	695	2540	0	8360
4	Л.клетка	НС	С	42,3	0,31	16	51	1	668,8	1,1	736	0
	№2	ПТ	-	35,20	0,22	16	51	1	395	1	395	0
		ПЛ	-	35,20	0,32	16	51	1	322	1	322	0
		ТО	С	16,20	1,58	16	51	1	1305	1,1	1436	0
		Д	С	5,3	0,83	16	51	1	224	3,1	695	1230	0	4820
ИТОГО по зданию: 22740

Для автоматического регулирования и поддержания желаемой температуры в помещениях у каждого радиатора установлен четырехходовой термостатический клапан ГЕРЦ-VTA с одноместным подключением фирмы “ГЕРЦ”. К клапану присоединяется термоголовка с дистанционной регулировкой, которая располагается на стене (на высоте 1 м от пола) таким образом, чтобы окружающий воздух мог свободно циркулировать вокруг нее.Для выпуска воздуха на каждом приборе отопления предусмотрен автоматический клапан для выпуска воздуха фирмы «FAR». В лестничных клетках установлены чугунные радиаторы МС 140-108.

1.4.2 Расчет отопительных приборов системы отопления жилого дома

Теплогидравлические характеристики одной секции радиаторов приведены при температурном напоре теплоносителя t = 70С. Следовательно, необходимо сделать пересчет на данные параметры теплоносителя 95 / 70С по методике приведенной в паспорте отопительного прибора «Термал».

Радиаторы устанавливаются под окнами на расстоянии 30 мм от стены и 120 мм от пола. Высота прибора - 531 мм.

Температурный напор определяется по следующей формуле:

(1.12)

где Т1 = 95С - температура воды в подающем трубопроводе;

Т2 = 70С - температура воды в обратном трубопроводе;

tв - температура воздуха в помещении; tв = 20С.



Температурный фактор прибора составляет:

(1.13)

Где n - показатель степени данного прибора, характеризующий гидродинамические особенности, равный 1,34.

Фактор f2, зависящий от способа установки прибора; для открыто установленных приборов он равен 1.

Приведенная теплоотдача одной секции при температуре теплоносителя 95 / 70 С определяется по формуле:

Q = Qном ?f1 ?f2, Вт(1.14)

гдеQном - стандартная теплоотдача одной секции при температурном напоре 70 С, равная 180 Вт.

Q = 180 ?0,86 * 1 = 155 Вт

Чтобы определить количество секций установленных приборов при двухтрубной системе отопления следует теплопотери помещения разделить на теплоотдачу одной секции прибора.

1.4.3 Гидравлический расчет системы отопления жилого дома

Цель гидравлического расчета системы отопления состоит в том, чтобы подобрать отдельные участки системы отопления таким диаметром, который бы обеспечивал расчетный расход теплоносителя и уравновешивал потери давления.

Основное циркуляционное кольцо выбирается через наиболее нагруженный из удаленных стояков.

Расход теплоносителя в системе, ветви или стояке системы отопления определяется по формуле:

(1.15)

Где Q - расчетный тепловой поток, Вт, обеспечиваемый теплоносителем системы ветви или стояка;

с - удельная теплоемкость воды, равная 4.2

t - разность температур, С, теплоносителя на входе и выходе из системы ветви или стояка; в двухтрубной системе t = const = 95 - 70 = 25 С;

В двухтрубной системе отопления расчетное циркуляционное давление определяется по формуле:

Рр = Рн + 0.4 Ре, Па;(1.16)

Где Рн - давление, создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе; Па;

Ре - естественное циркуляционное давление, Па:

Ре = Ре. пр + Ре. тр;(1.17)

Где Ре. пр - естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в приборе, Па;

Ре. тр - естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в трубах, Па, так как система с нижней разводкой то величиной Ре. тр. пренебрегаем;

Естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в приборе, Па определяется по следующей формуле:

Ре. пр = g h1 (tг- tо),(1.18)

где - среднее приращение плотности при понижении температуры воды на 1С, равное 0.64 кг/(м3С);

g - ускорение свободного падения, равное 9.81 м/с2;

h1 - вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения в ветви или отопительном приборе на нижнем этаже и нагревания в системе, м;

tг - температура воды в подающей магистрали, С;

tо - температура воды в обратной магистрали, С.

При выборе диаметра труб в циркуляционном кольце исходят из принятого расхода воды и среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления Rср, Па/м, определяемого по формуле:

(1.19)

Где l - общая длина последовательно соединенных участков, составляющих основное циркуляционное кольцо, м;

Считается, что потери давления на трение составляют 65% Рр.

Предварительно вычисляют расход воды на каждом участке. Потери давления на трение и местные сопротивления на участке определяют отдельно по следующей формуле:

(1.20)

где - коэффициент гидравлического трения, определяется по формуле Альтшуля:

(1.21)

где - плотность воды, кг/м3;

- скорость воды, м/с;

- коэффициент местного сопротивления;

dв - расчетный диаметр трубопровода, м;

lуч - длина расчетного участка, м;

Rlуч - удельные потери давления на трение, Па;

Z - потери давления на местные сопротивления, Па.

Зная величину Rср и расход теплоносителя на участке, по приложению 2 находим условный диаметр трубы и скорость движения воды. Уточняем величину Rр потерь давления на трение и умножая на длину участка получаем потери давления на трение на расчетном участке. Затем определяем на каждом участке сумму коэффициентов местных сопротивлений и рассчитываем потери давления в местных сопротивлениях. Суммарные потери давления на всех участках главного циркуляционного кольца (RL + Z) сравниваем с величиной расчетного располагаемого давления в системе отопления. Расхождение между ними при тупиковом движении теплоносителя не должно превышать 15%.

Расчет ответвлений производим аналогично по расчету главного циркуляционного кольца. Для увязки давления в ответвлениях устанавливаем дроссельные шайбы. Диаметр шайбы определяется по формуле:

(1.22)

Где dш - диаметр шайбы, мм;

Gст - расход теплоносителя в стояке, кг/ч;

Р - разность давлений, равная (0.85Рр - Рст), Па;

Где Рст - расчетное давление в стояке, Па.

В системе отопления жилого дома расчетное циркуляционное кольцо принимается через горизонтальную разводку на 5-ом этаже стояка № 3.

Естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в приборе составит

Ре. пр = 0.64 ? 9.81 ? ( 2 ) ? (95 - 70) = 315Па.< 10%Рр, пренебрегаем.

Тогда давление создаваемое насосом составит:

Рн = Рр = 15000 Па.

Гидравлический расчет системы отопления сведен в таблицу 1.5, расчетная схема в приложении I.

Перечень коэффициентов местных сопротивлений для главного циркуляционного кольца через стояк №7.

Участок 1.

- отвод 1 шт. = 0,8;

- вентиль 1 шт. = 6,7;

Участок 2.

- тройник на проход 1 шт. = 1,4;

- отвод 2 шт. = 0,8;

Участок 3.

- тройник на проход 1 шт. = 1,0;

Участок 4.

- тройник на проход 1 шт. = 2,5;

Участок 5.

- тройник на проход 1 шт. = 1,0;

- сужение = 0,2;

Участок 6.

- тройник на проход 1 шт. = 2,5;

Участок 7.

- отвод 3 шт. = 0,8;

- вентиль 1 шт. = 6,0;

- кран проходной 1 шт. = 2,6;

Участок 8.

- отвод 3 шт. = 0,6;

- вентиль 1 шт. = 6,0;

- кран проходной 1 шт. = 2,6;

Участок 9.

- тройник на проход 1 шт. = 3,5;

Участок 10.

- тройник на проход 1 шт. = 1,0;

- сужение = 0,2;

Участок 11.

- тройник на проход 1 шт. = 3;

Участок 12.

- тройник на проход 1 шт. = 1,0;

Участок 13.

- тройник на проход 1 шт. = 1,2;

- отвод 2 шт. = 0,8;

Участок 14.

- отвод 1 шт. = 0,8;

- вентиль 1 шт. = 4,5;

Коэффициенты местных сопротивлений остальных участков системы отопления жилого дома и гаража определены аналогично.

1.4.4 Общие положения конструирования системы отопления гаража

Система отопления гаража бифилярная горизонтальная с выпуском воздуха в верхних точках системы и спуском воды из нижних точек. Отопительные приборы - регистры из стальных труб 108 и длиной 2м.

Параметры теплоносителя - 95 / 70С.

1.4.5 Расчет отопительных приборов системы отопления гаража

Расчет производится в соответствии с [8] :

Находим теплоотдачу 1м гладкой трубы:

Q=qэкм?f?fэкм?1,163, Вт(1.23)

Где q_экмтеплоотдача 1 м трубы в ккал/ч*экм при температуре теплоносителя 95-70^оС;

fповерхность нагрева 1м гладкой трубы (табл. 12.3) [10];

f_экм поверхность нагрева одной трубы в зависимости от числа рядов труб (табл. 12.2) [10];

1,163переводной коэффициент;

Q=635?0,58?1,065?1,163=457 Вт;

Теплоотдачу прибора находим по формуле:

Q_пр=n?l?Q,Вт(1.24)

где n колличество труб;

lдлина прибора,м

Q_пр=1?2?457=914 Вт

Так как теплопотери гаража Qт=78850, то количество приборов

N=78850/914=86,1=86 шт.

Принимаем к установке 86 регистров из стальных электросварных труб 108*2,8 длиной 2 м.

1.4.6 Гидравлический расчет системы отопления гаража

Гидравлический расчет системы отопления гаража выполняется аналогично гидравлическому расчету системы отопления жилого дома. Порядок гидравлического расчета см п. 1.4.3.

Гидравлический расчет системы отопления сведен в таблицу 1.5.

Расчетные аксонометрические схемы системы отопления приведены в приложении I.

Таблица 1.5

Гидравлический расчёт системы отопления

№ уч.	Q рад. Вт	G, кг/ч	L, м	Dу, мм	W, м/с	R, Па/м	RхL, Па		Z, Па	RL+Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Гидравлический расчёт системы отопления жилого дома
Главное циркуляционное кольцо через стояк №6
1	220210	7573	4	70	0,6	63	250	7,5	1050	1300
2	172280	5925	5	70	0,5	38	190	3	175	370
3	134180	4615	7	70	0,4	23	160	0	0	160
4	129370	4449	3	50	0,6	72	230	2,5	450	1150
5	95460	3283	16	50	0,4	44	700	0	0	700
6	63630	2188	4	40	0,5	73	290	2,5	312,5	600
7	55330	1903	6	40	0,4	55	330	11	680	1010
8	55330	1903	6	40	0,4	52	310	9	720	1030
9	63630	2188	4,5	40	0,5	71	320	4	500	820
10	95460	3283	16,5	50	0,6	44	720	0	0	720
11	129370	4449	3	50	0,4	77	230	3	240	470
12	134180	4615	7	70	0,6	71	160	0	0	160
13	172280	5925	5	70	0,5	38	190	2	250	440
14	220210	7573	4,5	70	0,6	62	280	3,5	630	910
? 13010
Невязка (15000-13010)/15000=13%<15%.
Квартирная горизонтальная ветвь на участке №7 через стояк №6
15	9790	337	6	18	0,24	60	360	1,5	43	403
16	8690	299	2	18	0,14	40	80	0,5	5	85
17	7580	261	5	18	0,2	85	425	0,5	10	435
18	6360	219	3	18	0,17	40	120	2	29	149
19	5350	184	2	18	0,2	55	110	1	20	130
20	4340	149	14	15	0,24	70	980	1,2	35	1015
21	3240	111	2	15	0,18	65	130	1	16	146
22	2140	74	3	15	0,25	45	135	1,1	34	169
23	1100	38	2	15	0,26	50	100	0,5	17	117
24	2210	76	5	15	0,15	30	150	1,5	17	167
25	3430	118	4	15	0,24	70	280	1	29	309
26	4440	153	2	15	0,14	40	80	2	20	100
27	5450	187	14	18	0,22	85	1190	0,5	12	1202
28	6550	225	2	18	0,17	40	80	1,1	16	96
29	7650	263	4	18	0,2	55	220	0,5	10	230
30	9790	337	12	18	0,24	70	840	1	29	869
? 5620
Циркуляционное кольцо через стояк №1
31	47930	1648	11	40	0,4	55	610	2,5	240	850
32	39810	1369	3	32	0,5	107	320	2,5	410	730
33	32670	1124	3	32	0,5	70	210	1	130	340
34	25530	878	3	32	0,4	37	110	0	0	110
35	18390	632	3	25	0,5	120	360	1,5	170	530
36	11250	387	4	20	0,6	160	560	3,5	320	880
37	11250	387	4	20	0,5	91	320	3	410	730
38	18390	632	3	25	0,4	120	360	2	190	550
39	25530	878	3	32	0,4	37	110	0	0	110
40	32670	1124	3	32	0,5	90	270	1	130	400
41	39810	1369	3	32	0,4	170	510	3	450	960
42	47930	1648	12	40	0,5	58	690	2	180	870
? 9340
Невязка (15000-9342-2210)/15000=23%>15%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 25мм
Квартирная горизонтальная ветвь на участке №6 через стояк №1
43	9200	316	5	18	0,24	55	275	1,2	35	310
44	7980	274	8	18	0,14	25	200	0,5	5	205
45	7070	243	2	18	0,22	62	124	0,5	12	136
46	6160	212	4	18	0,17	23	92	1,3	19	111
47	5060	174	4	18	0,2	31	124	1	20	144
48	3960	136	3	18	0,24	52	156	1,3	37	193
49	3380	116	8	15	0,17	32	256	1	14	270
50	1480	51	3	15	0,19	41	123	1,2	22	145
51	510	18	2	15	0,21	56	112	0,5	11	123
52	1220	42	8	15	0,24	28	224	0,8	23	247
53	2130	73	2	15	0,14	54	108	0,5	5	113
54	3040	105	4	15	0,22	35	140	1	24	164
55	4140	142	4	15	0,17	41	164	1,1	16	180
56	5240	180	2	15	0,2	29	58	1,3	26	84
57	5820	200	8	18	0,24	25	200	0,5	14	214
58	7720	266	3	18	0,16	36	108	0,8	10	118
59	8720	300	2	18	0,2	41	82	1,1	22	104
60	9200	316	11	18	0,23	40	440	1,6	42	482
? 3340
Циркуляционное кольцо через стояк №3
61	4810	165	15	15	0,2	62	930	10	200	1130
62	2400	83	3	15	0,1	17	50	1,5	8	60
63	2400	83	3	15	0,1	17	50	1,5	8	60
64	4810	165	16	15	0,2	58	930	10	200	1130
? 2380
Невязка (15000-2380)/15000=84%>15%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 5мм.
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления гаража
№ уч	Q, Вт	G, кг/ч	L, м	dу, мм	V, м/с	R, Па/м	RL, Па	?о	Z, Па	(RL+Z)Па
Главное циркуляционное кольцо
1	78850	2712	6	40	0,6	110	660	7,5	1350	2010
2	56250	1935	9	32	0,5	113	1020	3,5	438	1458
3	37600	1293	14	32	0,4	83	1160	15	1200	2360
4	33730	1160	10	25	0,5	148	1480	1	125	1605
5	29270	1007	11	20	0,5	306	3370	1	125	3495
6	24150	831	12	20	0,3	123	1480	1,5	68	1548
7	19030	654	14	20	0,3	112	1570	1,5	68	1638
8	19030	654	15	20	0,5	225	3370	2	250	3620
9	24150	831	12	20	0,5	143	1720	1	125	1845
10	29270	1007	11	20	0,4	106	1170	15	1200	2370
11	33730	1160	10	25	0,5	114	1140	2	250	1390
12	37600	1293	14	32	0,6	49	680	11,5	2070	2750
13	56250	1935	8	32	0,5	130	1040	4	500	1540
14	78850	2712	6	40	0,4	97	580	6,8	544	1124
У 28750
Невязка (30000-28750)/30000=4%<15%.
Ответвление №1
1	22650	779	3	20	0,6	283	850	14	2520	3370
2	12480	429	12	15	0,6	396	4750	13	2340	7090
3	5810	200	14	15	0,3	89	1250	9	405	1660
4	5810	200	15	15	0,3	89	1340	9	405	1740
5	12480	429	12	15	0,6	396	4750	13	2340	7090
6	22650	779	3	20	0,6	283	850	14,5	2610	3460
У 24410
Невязка (30000-24410-4760)/30000=3%<5%.
Ответвление №2
1	18150	624	4	20	0,5	203	810	8	1000	1810
2	13060	449	10	15	0,6	382	3820	14	2520	6340
3	5420	186	15	15	0,3	83	1250	7	315	1560
4	5420	186	15	15	0,3	83	1240	7	315	1560
5	13060	449	10	15	0,6	382	3820	13	2340	6160
6	18150	624	4	20	0,5	203	810	14,5	1813	2620
У 20050
Невязка (30000-20053-7580)/30000=10%>5%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 10мм

1.5 Конструирование и расчет систем вентиляции жилого дома

1.5.1 Общие положения конструирования системы вентиляции жилого дома

В жилом доме предусмотрена естественная вытяжная вентиляция из кухонь, санузлов, ванных комнат с учетом требований [10] в кирпичных каналах капитальных стен. Размеры каналов принимаются кратным размерам кирпича. Воздухообмен определен по нормируемым кратностям.

Поквартирные вытяжные каналы присоединяются к вертикальному коллектору на высоте не менее двух метров от центра вытяжного отверстия. На вытяжных каналах установлены регулируемые решетки Р150, установленные на расстоянии 0,2-0,5м от потолка.

Наружный воздух поступает в помещения квартир через форточки и неплотности окон и дверей, т.е. приток наружного воздуха - неорганизованный.

1.5.2 Определение требуемого воздухообмена

Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях квартир принята в соответствии с [10]:

- кухня с электроплитами - расход удаляемого воздуха не менее 60 м³/ч;

- совмещенное помещение уборной и ванной - 50 м³/ч;

- уборная индивидуальная - 25 м³/ч;

1.5.3 Аэродинамический расчет системы вентиляции жилого дома

Задача аэродинамического расчета - определение потерь давления в вентиляционной сети и размеров поперечных сечений воздуховодов. Расчет включает два этапа: определение потерь давления воздуха в магистральной ветви и увязка потерь давления в ответвлениях.

Магистральная ветвь - цепь участков от вентилятора до наиболее удаленного воздухораспределителя или наиболее нагруженная ветвь (имеющая больший расход воздуха).

Расчет проводится в следующей последовательности.

Определяются требуемые площади поперечных сечений участков магистральной ветви, м²

,(1.25)

Где L - расчетный расход воздуха на участке, м³/ч;

_р - рекомендуемая скорость воздуха,м/с.

По требуемым площадям сечений подбираются размеры сечений воздуховодов и определяют диаметры сечений, м.

Определяют фактические скорости воздуха (м/с) на участках магистральной ветви и динамические давления (Па), соответствующие этим скоростям:

,(1.26)

,(1.27)

Где - плотность воздуха, равная 1.2 кг/м³.

Потери давления в воздуховодах определяются по формуле:

Р = (R l n + Z), Па(1.28)

Где R - удельная потеря давления на трение на 1 погонный метр воздуховода, Па/м;

l - длина воздуховода, м;

n - поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость каналов;

Z - потери давления в местных сопротивлениях на участке, Па.

Удельную потерю давления на трение для воздуховодов определяют по формуле:

(1.29)

Где - коэффициент сопротивления трения;

d - диаметр воздуховода, м;

- скорость воздуха в воздуховоде, м/с;

- плотность воздуха, кг/м³;

либо по номограммам, таблицам, зная скорость на участке и сечение участка.

Коэффициент сопротивления трения определяется по формуле Альтшуля:

(1.30)

где k = 0.001-коэффициент абсолютной шероховатости стенки воздуховода, м;

Re - число Рейнольдса, характеризует течение жидкостей и определяется по следующей формуле:

(1.31)

Где - характерная скорость воздуха, м/с;

d - диаметр канала, м;

- кинематическая вязкость, м²/с.

Потери давления на местные сопротивления:

(1.32)

Где - сумма коэффициентов местных сопротивлений, отнесенных к скорости.

Затем выполняется увязка ответвлений. Аналогично рассчитываются потери давления на участках ответвления от периферийного до точки подсоединения к магистральной ветви. Сумма потерь давления на этих участках не должна отличаться более чем на 10 % от суммы потерь давления на участках магистральной ветви от точки подсоединения ответвления до периферийного.

При необходимости увеличить потери давления в ответвлении на нем устанавливается диафрагма соответствующего проходного сечения. Требуемый коэффициент сопротивления диафрагмы определяется по зависимости:

(1.33)

Где Рм - суммарные потери давления воздуха на соответствующих участках магистральной ветви, Па;

Ро - суммарные потери давления воздуха на участках ответвления, Па;

Рд - динамическое давление воздуха на участке установки диафрагмы, Па.

Расчет систем естественной вентиляции.

Для каждой ветви вычисляется величина расчетного гравитационного давления:

?Pгр = 9,8·h·(н - в), Па, (1.34)

где h - расстояние по вертикали от центра вентиляционной решетки до устья вытяжной шахты, м;

н, в - соответственно плотность наружного воздуха при температуре +5оС и плотность внутреннего воздуха при температуре +20, кг/м3.

Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции производим аналогично расчету систем вентиляции с механическим побуждением.

Суммарные потери давления (RL+Z) сравниваем с величиной действующего гравитационного давления. Расхождение между ними должно быть в пределах 10%.

Примечание.

Величина скорости воздуха в живом сечении жалюзийной решетки не должна превышать 3 м/с;

В системе естественной вентиляции используем вентиляционные решетки с регулятором расхода воздуха;