Проектирование стальной балочной конструкции
Расчет настила для нормального типа компоновки балочной конструкции. Расчет балок настила для нормального типа компоновки балочной конструкции. Проверка общей устойчивости в месте максимального нормального напряжения. Расчет центрально-сжатой колонны.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 01.03.2013 |
| Размер файла | 95,3 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. Расчет настила для нормального типа компоновки балочной конструкции
Заданы размеры балочной конструкции в плане 3А3В (рис.1.1); где в данном задании А=17м, В=10м; отметка верха настила Нн=9100 мм, нагрузка на настил Рн=1,4т/м2 =14 кН/м2 и строительная высота перекрытия балочной конструкции hстр=1,8м. Материал для изготовления металлоконструкций берется из СНиП II-23-81* в нашем случае берем сталь С245.
Определяется цилиндрический модуль упругости:
E1=E/(1-х2)=2,06*106 /(1-0,32)=2,2637*108 (кН/м2),
где E-модуль упругости 1-го рода (табл. 63. [1]);
х =0,3-коэф-т Пуассона.
Определяется предельное отношение пролёта настила к его толщине, учитывающее действие нормативной нагрузки на настил.
[lн/t]=4*n0 /15*[(1+72* E1 / n04* Pн )]=4*150/15*[(1+72*2.2637*108 /1504*14)]=131,98.
где n0=150 -обратная величина относительного погиба настила, которая определяется из таблицы 40.[1];
Pн =14(Кн/м2)-нормативная нагрузка на настил.
Назначаем три различных пролета настила из условия, что пролет главной балки должен делиться без остатка на пролет настила. Таким образом, берем l1н=1,7м; l2н=1м; l3н=0,5м.
Каждому назначенному пролету настила будет соответствовать своя толщина настила:
t1=l1н/(lн/t)=1,7/131.98=0,013(м);
t2=l2н/(lн/t)=1/131.98=0,01(м);
t3=l3н/(lн/t)=0,5/131.98=0,004(м).
Найденные значения толщины настила уточняются с учетом дискретности сортамента на листовую сталь. Результаты заносятся в таблицу 2.1.
2. Расчет балок настила для нормального типа компоновки балочной конструкции
балка настил колонна напряжение
Балки настила рассчитываются для трех вариантов настила по следующему алгоритму.
Определяется расчетная нагрузка на балку настила:
qi=(qiнас· г f2+Pн г f1) liн
где г f2 =1,05 - коэффициент перегрузки при действии постоянной нагрузки;
г f1=1,2 - коэффициент перегрузки при действии временной нагрузки;
qiнас-вес 1м2 настила, зависящий от его толщины.
Pн=44(кН/м2);
qiнас= ti· г
q1нас= t1· г =0,013·78,50=1,0205(кН/м2);
q2нас= t2· г =0,01·78,50=0,785(кН/м2);
q3нас= t3· г =0,004·78,50=0,314кН/м2);
q1=(q1нас· г f2+Pн *г f1) l1н=(1,0205*1,05+14·1,2)·1,7=30.38(кН/м);
q2=(q2нас·f г f2+Pн *г f1) l2н=(0,785*1,05+14*1,2)·1=17.62(кН/м);
q3=(q3нас· г f2+Pн *г f1) l3н=(0,314*1,05+14*1,2) ·0,5=8.56(кН/м).
Определяется расчетный изгибающий момент:
Mi= (qi ·l2бн)/8;
где lбн-пролет балки настила, который равен поперечному шагу колонны В (см.рис.1.1)
lбн=10м
M1=(30.38·102)/8=379.75(кН м);
M2=(17,62·102)/8=220.25(кН м);
M3=(8,56·102)/8=107(кН м);
Определяется требуемой момент сопротивления сечения балки:
Wтр= Mi/С1·Ry· гс;
где Ry- расчетное сопротивление при изгибе, принимается по таблице 51[1]. Ry=245000(кН/м2);
гс- коэффициент условий работы (табл.6.[1]). Принимаем равным гс =0,95.
С1- коэффициент, учитывающий развитие пластичных деформаций в полке и в стенке балки настила.
Предварительно примем С1=1,1.
Wтр1=379,75/(1,1·245000·0,95)=0,0014(м3) =1400(см3);
Wтр2=220,25/(1,1·245000·0,95)=0,00086(м3)=860(см3);
Wтр3=107/(1,1·245000·0,95)=0,00041(м3)=410(см3).
По требуемому сопротивлению сечения балки из сортамента подбираем ближайший двутавр, который будет иметь Wф.
Wф=1589(см3), Ix=39727 (см4) (50);
Wф=953(см3), Ix=19062 (см4) (40);
Wф=472(см3), Ix=7080 (см4) (30).
Определим отношение Af/Aw:
Aw=(h-2t)d
Aw1=5168 (мм);
Aw2=3568 (мм);
Аw3=2344 (мм);
Af=bt
Af1=5000 (мм);
Af2=3120 (мм);
Аf3=2140 (мм);
Af1/Aw1=5168/5000=1,03=1;
Af2/Aw2=3568/3120=1,14=1;
Af3/Aw3=3568/2700=1,09=1;
В зависимости от Af/Aw по табл. 66.[1] находится значение коэффициента С1
С1=1,07;
С2=1,07;
С3=1,07.
Проверим фактическое напряжение в балке настила:
уi=Mi/(CiWi) ? RY г C;
уI=MI/(CIWI)=379.75/(1,07*0,00158)=224624(Кн/м2)<233333(кН/м2)
у2=M2/(C2W2)=220.25/(1,07*0,00095)=216674(Кн/м2)<233333(кН/м2)
у3=M3/(C3W3)= 107/(1.07*0,000472)=211864(Кн/м2)<233333(кН/м2)
проверка сходится.
Затем уточним нормативную нагрузку, приходящуюся на балки настила, которая принимается без учета коэффициентов перегрузки:
qiн=(qiнас+Pн) liн+Gбн,
где Gбн- линейная плотность подобранного двутавра;
q1н=( Pн +q1нас) l1н+Gбн=(14+102.05)*1,7+1,03=198.31 (кН /м);
q2н=( Pн +q2нас) l2н+Gбн=(14+78,5)*1+0,785=93.28 (кН /м);
q3н=( Pн +q3нас) l3н+Gбн=(14+31,4)*0,5+0,486=23,19 (кН /м).
Определим относительный прогиб балки настила:
f/lбн=(5/384)*((qн l3бн)/(ЕJх)) ?[f/l],
где [f/l]-относительный допустимый прогиб (табл. 40.[1]).
(f/l)=1/250=0,004; Е=2,06*108(кН/м2)
f/lбн=(5/384)[( 188.31*103*103)/(2,06*1011*39727*10-8)]=0,0031<0,004
f/lбн=(5/384)[( 93.28 *103*103)/(2,06*1011*19062*10-8)]=0.0017<0,004
f/lбн=(5/384)[( 23,19 *103*103)/(2,06*1011*7080*10-8)]=0,0027>0,004
Результаты расчета заносим в таблицу 2.1.
Таблица 2.1.
|
№ вари анта |
Толщиа настила t, мм |
Вес 1м2 настила qнас,, кг |
Пролет настила l, м |
Номер двутавра балки настила |
Вес 1м2 балочной конструк, кг |
|
|
1 |
17 |
102.05 |
1.7 |
50 |
207.95 |
|
|
2 |
10 |
78.5 |
1 |
40 |
157 |
|
|
3 |
5 |
31.4 |
0.5 |
30 |
153.25 |
Выбираем вариант №3 т.к. самый экономичный при пролете настила 0,5м.
3. Расчет усложненного типа балочной конструкции
В отличие от нормального типа компоновки балочной конструкции, в которой балка настила располагается в плане перпендикулярно главным балкам, в усложненном типе балочной конструкции балки настила располагаются параллельно главным балкам.
Толщину и пролет настила в усложненном типе балочной конструкции принимают по наиболее экономичному варианту нормального типа, т.е. вариант №3.
l1н=0,5(м);
t1=5мм=0,005(м);
q1нас= t1· г=0,005·78,5=0.3925(кН/м);
q1=(q1нас· г f2+Pн г f1) l1н=(0,3925·1,05+14·1,2)·0,5=17,2(кН/м).
3.1 Расчет балок настила
Пролет балок настила принимается равным:
lбн=А/n,
где n-целое число (см. рис.3.1);
чаще всего пролет балок настила принимается от 2 до 5 метров.
А=17м, n=5
lбн=А/n=17/5=3.4 (м).
Расчеты балок настила производится по алгоритму, изложенному в п.2.
M1=(17.2*3.42)/8=2023(кН м);
Wтр1=2023/(1,1·245000·0,95)=0,000079(м3)=79(см3);
Из сортамента выбираем двутавр №14
Wф1=81.7(см3), Ix=572(см4);
Aw=(h-2t)d=1095(мм2);
Af=b*t=686(мм2);
Af/Aw=1.6
С1=1,04
Проверка:
у=M1/C1Wф1 ? RY гC;
у=M1/C1W1=20.23/(1,04*0,000079)=238000>233333(кН/м2) => Условие не выполняется. Выбираем двутавр №16 WФ=109 IX=873
q1н=(q1нас+Pн) l1н+Gбн=(0,3925+14)0,5+0,159=11,9(кН/м);
f/lбн=(5/384)((qн lбн3)/(ЕJх)) ?[f/l]:
f/lбн=(5/384)[( 11,9 *103*3,43)/(2,06*1011*873*10-8)]=0,003<0,004
проверка сходится.
3.2 Расчет вспомогательных балок
Определим нормативную нагрузку, действующую на вспомогательную балку.
qвбн=(Рн+qнас+Gбн/lн)lбн;
qвбн=(Рн+qнас+Gбн/lн)lбн=(14+0,3925+0,159/0,5)*3,4=80,6 (кН /м).
Определим расчетную нагрузку, действующую на вспомогательную балку.
qнас=(Рнг f1+(qнас+Gбн/lн) гf2)lбн;
где qнас - вес на 1м2 экономичного варианта настила (см.табл.2.1)
Gбн - линейная плотность подобранного двутавровой балки настила, для усложненного типа компоновки балочной конструкции.
qнас=(14*1,05+1,1*0,3925+14/0,5)*3,4=84,8 (кН /м).
Находим максимальный изгибающий момент:
M=qвбB2/8;
М=(80,6 *100)/8=1007,6 (кН м).
Определяем требуемый момент сопротивления сечения вспомогательной балки:
Wтр=M/1,1Ry гc;
Wтр=1007,6 /(1,1*245000*0,95)=0,003935(м3)=3935,9(см3).
Из сортамента подбираем ближайший номер двутавра. Для подобранного двутавра определяем отношение Af/Aw и выписывается фактический момент сопротивления сечения Wх.
Wф=5030(см3) = 0,00503(м3), Ix=171660 (см4) (№70Ш1);
Aw=(h-2t)d=12288(мм2);
Af=bt=8742,4(мм2);
Af/Aw=1,4=1;
Определяем:
С1=0,5(1+С);
Коэффициент С находится по (табл. 66. [1]);
С=1,07; С1=,05(1+1,07)=1,035
Проверяем напряжение при отсутствии зоны чистого изгиба:
у=M/CWф ? RY гC
у=M/CWф=1007,6 /1,035*0,00503=193500(кН/м2),
RY гC=233333(кН/м2);
193500(кН/м2)? 233333(кН/м2); проверка сходится.
Проверяется общая устойчивость вспомогательной балки:
1?h/b?6, h/b=2,13;
15?b/t?35, b/t=16,6
Затем находят предельное отношение расчетной длины участка вспомогательной балки к ширине ее пояса. Это отношение, если нет зоны чистого изгиба, находится по формуле:
[lef/b]?(0,35+0.0032b/t+(0,76-0.02b/t)b/h);
[lef/b]=1,3;
lef=lн -bf=0,5-0,081=0,419(м),
где lef - расчетная длина участка вспомогательной балки.
b,t - соответственно ширина и толщина верхнего пояса вспомогательной балки;
h - расстояние между центрами тяжести поясов вспомогательной балки;
bf - ширина верхнего пояса балки настила.
Так как во вспомогательной балке имеются пластические деформации, то найденное отношение расчетной длинны к ширине верхнего пояса вспомогательной балки, умножается на коэффициент д, учитывающий развитие пластических деформаций.
д =[1-0,7(С1-1)/(С-1)],
значение коэффициента С1 должно быть не менее 1 и не более С:
1<С1<С
д =[1-0,7(1,035-1)/(1,07-1)]=0,65,
проверка устойчивости вспомогательной балки не требуется, если выполняется соотношение:
(lн-bf)/b? (lef/b)*д
1,3 ? 2,1,
где bf =0,081(м);
b=0,32(м);
lн=0,5(м).
Определяется вес на 1м2 балочной конструкции усложненного типа:
q*у=qнас+Gбн/lн+ Gвб/ lбн=39,25+15,9/0,5+167/3,4=1,20(кН/м2)=120(кг/м2)
Полученные значения сравниваются с расходом металла для экономичного варианта нормальной компоновки балочной конструкции.
По результатам сравнения принимается экономичный вариант 120 кг/м2 - нормальный тип компоновки балочной конструкции.
4. Расчет главной балки
Определим нагрузку, приходящуюся на главную балку:
q=(Pнгf1+ q*н гf2)lбн1,02,
где q*н - вес 1м2 экономичного варианта балочной конструкции нормального типа.
q=(Pнгf1+ q*н гf2)lбн1,02=(14*1,2+1,20*1,05)*10*1,02= 294,372 (кН/м);
Затем определим максимальный изгибающий момент:
M=ql2гб/8=(294,372 *172)/8=10634,188(кН м);
где lгб=17(м);
Определим поперечную силу:
Q=qlгб/2=(294,372*17)/2=2501,55 (кН);
Определим требуемый момент сопротивления сечения главной балки:
Wтр=М/(C1Ry гC)=10634,188/(1,1*245000*0,95)=0,0394(м3);
4.1 Подбор сечения главной балки
Сечение главной балки принимается двутавровое из трех листов, которые соединены между собой сварными швами. Для определения толщины стенки главной балки предварительно задаются ее высотой.
h=0,1*lгб (м);
h=0,1*17=1,7(м)=1700(мм);
Определим толщину стенки:
tw=7+3h/1000=7+3*1700/1000=12,1(мм), принимаем tw= 14(мм) = 0,014(м).
Найденное значение толщина стенки уточняется, и в дальнейших расчетах принимается с учетом толщины листов, листовой стали.
Затем находится оптимальная высота главной балки.
hоптб=K=1.10,0394/0,014=1,846(м);
где К=1,1 - коэффициент, учитывающий сварной вариант изготовления главной балки.
Определяется минимальная высота балки из условия жесткости:
hб min=(5/24)(Ryl/E)[l/f](qн/q);
hб min=(5/24)(245000*17/2,06*108)[400](246,84/259,8)=1,5834(м);
где [l/f]=400-обратная величина относительного прогиба главной балки; qн - нормативная нагрузка на главную балку без учета коэффициента перегрузки; q - расчетная нагрузка.
q=(23*1,05+1,2*1,1)*10*1,02=259,8
qн=(Рн+ qн*)lвб=(23+1,2)*10*1,02=246,84(кН/м).
Высота стенки должна назначаться из условия дискретности сортамента на листовую прокатную сталь.
hw> hбmin
hw=2(м)
Определяется толщина стенки главной балки из условия ее работы на срез:
tw=1,2Q/(hwRs)=1,2*2501,55/(2*142100)=0,0105(м)=10,5(мм),
где Rs=0,58Ry=0,58*245000=142100(кН/м2)
tw=14(мм)>10,5(мм);
определим требуемый момент инерции:
Jтр=Wтрhб/2=0,0394*2,056/2=0,0405(м4);
Определим момент инерции главной балки:
Jw=twhw3/12=0,014*23/12=0,0093(м4);
Определим момент инерции, приходящий на пояс балки:
Jf=Jтр-Jw=0,0405-0,0093=0,0312(м4);
Балка принимается симметричного сечения (см рис 4.1). В таком случае требуемая площадь одного пояса равна:
Af=2Jf/h2f=2*0,0312/2,0282=0,0151(м2);
tf=2tw=2*0,014=0,028(м), по сортаменту принимаем tf=0,025(м);
hf=hw+tf=2+0,028=2,028(м);
hб=2tf+hw=2*0,028+2=2,056 (м);
где hf-расстояние между центрами тяжести поясов,
hw-высота стенки
tf-толщина полки.
По найденной площади пояса определяется ширина bf из условия местной устойчивости сжатого пояса и общей устойчивости (см. табл.30 и п. 7.22.[1]).
Определим фактические значения: Af, Jf и Wф;
Af=2*If /hf2=2*0.0312/2.0282=0,015(м2);
bf = Af /tf=0.0151/0.028=0.542(м)
Wф=2Jтр/hб=2*0,04388/2.056=0,0426(м3)
hf=2.028(м); tf=0.028(м); bf =0.6(м); Af=0.0168;
Пояса из универсальной стали: 0.6(м)*0.028(м)
bef / tf ? 0,11 hf/tw <0.5 E/Ry
bef = bf -tw/2=0.6-0.014/2=0.293(м)
10.46<14.6<14.7 =>проверка выполняется
Так как толщина и ширина листов пояса и стенки подбираются по сортаменту, то фактический момент сопротивления сечения главной балки отличается от требуемой. Поэтому необходимо проверить напряжение в подобранном сечении.
Определяем нормальное напряжение в середине пролета балки:
у= Ммах/Wф ? RY гC:
у=M/Wф= 10634,188/0,0426=229000(кН/м2);
RY =245000(кН/м2);
гC=0,95;
J=Jw + Jf=0.0093+0.0345=0.0438(м4);
Jf=2*bf*tf(hf/2)2=2*0.6*0.028(2.028/2)2=0.0345(м4);
Ммах=q*lгб2/8=294,372*172)/8=10634,18(кН*м);
229000(кН/м2)< 233333(кН/м2).
проверка сходится.
Определим касательное напряжение на опорах балки:
ф=QS/(Jтрtw) ? Rs гC,
Qмах=q*lгб/2=(294,372*17)/2=2501,55(кН);
S=bftf(hw/2+tf/2)+twh2w/8=0,6*0,028(2/2+0,028/2)+0,014*22/8=0,024(м3)
ф=2501,55*0,024/(0,04388*0,014)=97871(кН/м2);
Rs=0,58 RY =142100(кН/м2);
97871 (кН/м2) <142100 (кН/м2);
проверка сходится.
4.2.1 Проверка общей и местной устойчивости в месте максимального нормального напряжения
Проверку общей устойчивости выполнять не требуется, если выполняются условия.
15? bf/tf ?35:
bf =0.6(м), tf=2*tw0,028(м);
15<21,4<35.
1< hf / bf <6:
hf =2 tf+ hw=2*0.028+2=2.028(м);
hf /bf=2.028/0,6=3,38
1< 3,38<6:
[lef/b]?(0,35+0.0032bf/tf+(0,76-0.02bf/tf)bf/h)*д;
lef - расчетная длина участка главной балки равной lбн = 3,4(м);
bf =0,6(м); tf =0,028(м); hf =2,028(м);
lef/bf=3,4/0,6=5,666;
(0,35+0.0032*0,6/0,028+(0,76-0.02*0,6/0,028)0,6/2,028)* д1=13,55;
Определим отношение Af/Aw
Aw=(h-2t)d=(2028-2*28)14=27608(мм)2;
Af=bt=600*28=16800(мм)2;
Af/Aw=0,6; C=1.07; C1=0.5(1+1,07)=1.035;
д=1-0.7(C1-1)/(C-1)= 1-0.7(C1-1)/(C-1)=0.65
1< 1,035 <1,07
5,666<20,8*0,65=13,553
проверка показала, что местная устойчивость обеспечена, и проверку общей устойчивости выполнять не требуется.
Для сваривания стенки и полки балки принимаем kf=0.008(мм).
4.2.2 Проверка ребер жесткости
лw=hw/tw= 2/0,014=4,9>3.5, => необходимы поперечные ребра жесткости.
Максимальное расстояние между ребрами жесткости не должно превышать а=(1-3)hw, а=1,7*2=3,4(м)
Определим критическое касательное напряжение:
br= hw/30+4=0.12(м)
tr=2* br=0.0082(м)
фcr =10,3(1+0,76/м2)Rs/ лef2=193719(кН/м2),
м-отношение большей стороны пластины к меньшей
м=hw/a=1,7;
Rs=0,58Ry=142100(кН/м2),
лef-условная гибкость,
лef= лw =4,914,
где d=2(м)- меньшая сторона отсека.
Определим критическое нормальное напряжение:
уcr=Ccr*Ry/ лw2=33,4105*240000/3,413282=339795,9(кН/м2),
где Ccr=33,3 (по табл.21(1));
д=вbf/hf(tf/tw)3=0.8*0,6/2(0,028/0,014)3=1,92;
д-коэф-т защемления стенки,
в=0,8-(по табл.22[1]),
лw=лef.
у=(Мm hw)/(Wф hб) ; ф=Qm/(hw tw).
Ммах=q*lгб2/8=276,29*144)/8=4973,24(кН*м);
Qмах=q*lгб/2=(276,29*12)/2=1657,74(кН);
Т. к. длина отсека меньше высоты, то М и Q определяются в середине отсека.
а) для первого отсека
x1=1(м); a=1.7(м); lгб=l=17(м);
Мс1=qx1(lгб - x1)/2=259,805*1(17-1)/2=2078,44(кН*м)
М11=qа1(lгб - а1)/2=259,805*1,7(17-1,7)/2=3378,76(кН*м)
Мm1= (Мс1+ М1)/2=(2078,44+3378,76)/2=2728,60(кН*м)
Qc1=q(lгб/2-x1)= 259,805 (17/2-1)=1948,53(кН)
Q11=q(lгб/2-a1)= 259,805 (17/2-1.7)=1766,674(кН)
Qm1= (Qc1+ Q11)/2= 1948,53+1766.674=1857,605(кН)
у= Мm1*hw/(Wф*h гб)=( 2728,60*2)/(0,042685*2,028)=63041(кН/м2)
ф= Qm1/(hw*tw)= 1857,605/(2*0,014)=66343.035(кН/м2)
проверка устойчивости
( у/ уcr )2 + (ф/ фcr)2 ?гC
Подобные документы
Рассмотрение монтажной схемы балочной площадки. Расчет балок настила с применением схемы балочной клетки нормального типа и расчетной схемой. Показ расчета центрально сжатой колонны и технические характеристики двутавров стальных горячекатаных полок.
контрольная работа [491,9 K], добавлен 09.02.2011Технико-экономическое сравнение вариантов различных типов балочной клетки: толщина настила, сечение балок настила и второстепенных балок. Проектирование сварной главной балки составного симметричного сечения. Расчет центрально-сжатой сквозной колонны.
курсовая работа [1016,9 K], добавлен 21.03.2011Выбор схемы балочной клетки, расчет настила. Проектирование и расчет главных балок, проверка прочности и общей устойчивости. Проектирование и расчет колонн. Определение продольной силы в колонне, выбор типа сечения. Расчет оголовка и базы колонны.
курсовая работа [928,8 K], добавлен 12.02.2011Компоновка балочной клетки, расчет стального настила, подбор сечений, проверки несущей способности, жесткости, общей устойчивости прокатных балок перекрытия балочной клетки. Расчет и конструирование центрально сжатой колонны, балки составного сечения.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 29.04.2015Подбор сечения балок: настила, главной, составной. Проверка их прочности, жесткости, общей и местной устойчивости. Расчет и конструирование узлов, соединений. Проектирование центрально-сжатой колонны и ее нижней опорной части. Выбор стали для конструкций.
курсовая работа [221,5 K], добавлен 27.11.2015Расчет балочной клети нормального и усложненного типов, определение расчетных усилий в ее сечениях. Проверка местной устойчивости поясных швов и опорного ребра, подбор типа сечения стержня сквозной колонны, расчет траверса оголовка базы внутренних плит.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 03.07.2011Проверка прочности, общей устойчивости и прогиба сварной балки. Изменение сечения главной балки по длине. Расчет балочной клетки нормального типа. Проверка и обеспечение местной устойчивости балки. Подбор и расчет сечения колонны. Расчет ребер жесткости.
курсовая работа [700,4 K], добавлен 28.06.2015Суть компоновки балочных конструкций. Характеристика балочной клетки нормального и усложненного типа. Подбор, изменение сечения балки по длине, проверка прочности, устойчивости, прогиба. Конструирование промежуточных ребер жесткости, расчет поясных швов.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 22.01.2010Расчет несущего настила балочной клетки. Расчет балочных клеток. Компоновка нормального типа балочной клетки. Учет развития пластических деформаций. Расчет балки настила и вспомогательной балки. Подбор сечения главной балки. Изменение сечения балки.
курсовая работа [336,5 K], добавлен 08.01.2016Расчёт пролётов балки, настила балочной площадки нормального и усложнённого типов. Проверка общей устойчивости вспомогательной балки. Определение расхода стали при различных вариантах компоновки площадки. Подбор и конструирование стержня сквозной колонны.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 16.09.2017
