Проектирование фундаментов опор мостов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Проектирование фундаментов опор мостов

Введение

При проектировании фундамента опоры моста ставится задание: выбрать тип фундамента, его глубину заложения и размеры таким образом, чтобы был удовлетворен ряд требований, оговоренных нормативными документами. При этом параметры фундамента увязываются со свойствами грунтов, в которых они должны работать.

В зависимости от заглубления различают фундаменты мелкого (заглубление от нулевой отметки до 7 м) и глубокого (свыше 7 м) заложения.

В зависимости от конструктивных особенностей фундаменты могут выполняться без развития (грани его вертикальны, а размеры по обрезу и подошве фундамента одинаковы) и с развитием (фундамент имеет ступенчатую форму, при этом площадь подошвы фундамента может быть больше площади в уровне обреза).

По способу сооружения различают фундаменты, сооруженные в открытых котлованах, и фундаменты опускных систем - фундаменты, сооружаемые с помощью опускных колодцев, колодцев-оболочек и, редко, кессонов. Наиболее широкое применение находят фундаменты мелкого заложения в открытых котлованах. Если на глубине до 7 м залегают слабые грунты, применяются фундаменты глубокого заложения. Они, как правило, выполняются без развития или с небольшим развитием порядка 5-7.

1. Нагрузки, передаваемые на основание

На основании фундамента передаются постоянные (вес конструкций) и временные (подвижная, тормозная, ветровая и прочие) нагрузки.

Все нагрузки, действующие на сооружение, как правило, объединяются в комбинации или сочетания. Различают основные, дополнительные и особые сочетания.

Основные сочетания включают одну или несколько следующих нагрузок: постоянные, вертикальные поездные нагрузки, давление грунта (от воздействия поездной нагрузки) и центробежную силу для мостов на кривых.

Дополнительные сочетания наряду с одной или несколькими нагрузками основных сочетаний включают одну или несколько дополнительных нагрузок от давления ветра, навала судов, давления льда.

Прежде чем приступить к расчету фундамента, все нагрузки, действующие на сооружение, следует привести к уровню обреза фундамента, сгруппировав их в виде различных сочетаний, ориентированных по осям. Нам целесообразно принять направление осей: Х - вдоль моста, Y - поперек, Z - вертикально вниз, совместив начало координат с центром тяжести сечения опоры в уровне обреза фундамента.

Таблица 1 - Нагрузки, действующие на фундамент, кН

Наименование нагрузок и воздействий	Обозначение	Нормативные значения	Расчетные значения	Постоянные нормативные	Расчетные сочетания	Плечи сил, м
					Основное N	дополнительные
			Для основного сочетания	Для дополнительных сочетаний	Для расчетов устойчивости			N	Fx	Fy
Постоянные	Вес опоры	Non	13300	14630	14630	11970	13300	14630	14630	-	-	-
	Вес пролетного строения lр = 88 м	Nn1	570	627	627	513	570	627	627	-	-	0,6
	Вес пролетного строения lр = 66 м	Nn2	570	627	627	513	570	627	627	-	-	0.6
Временные	Подвижная нагрузка на пролетное строение lр = 88 м	Nвр1	3000	3600	2880	2880	-	3600	2880	-	-	0.6
	Подвижная нагрузка на пролетное строение lр = 66 м	Nвр1	3000	3600	2880	2880	-	3600	2880	-	-	0.6
	Тормозная	F1	300	-	252	252	-	-	-	252	-	20.05
	От давления продольного ветра на пролетное строение	F2	56	-	42	42	-	-	-	42	-	20.05
	От давления продольного ветра на опору	F3	170	-	127	127	-	-	-	127	-	7,0
	От давления поперечного ветра на пролетное строение	F4	190	-	142	142	-	-	-	-	142	20,5
	От давления поперечного ветра на опору	F5	60	-	45	45	-	-	-	-	45	7,0
	От давления льда на опору	F6	500	-	420	420	-	-	-	-	420	2,1
	14440	23084	21644	866	865

Необходимо также учесть следующее: при проектировании фундамента должны рассматриваться все возможные комбинации нагрузок, которые могут возникнуть как в процессе эксплуатации, так и при возведении сооружения. Однако количество комбинаций (сочетаний) может быть ограничено и принято в соответствии с таблицей 2, которая рассчитывается по данным таблицы 1.

Таблица 2 - Комбинации нагрузок, действующих в уровне обреза фундамента

Сочетания нагрузок	Нормальная сила N, кН	Усилия, направленные вдоль моста	Усилия, направленные поперек моста	Примечания
		Fx, кН	Мy, кНм	Fy, кН	Мx, кНм
Постоянные нормативные	14440	-	-	-	-	Положительные моменты направлены по часовой стрелке
Основное сочетание	23084	-	-	-	-
Дополнительные сочетания	Основные нагрузки и ветер вдоль моста	21644	421	6784	-	-
	Основные нагрузки и ветер вдоль моста в обратном направлении	21644	-421	-6784	-	-
	Основные нагрузки и ветер поперек моста	21644	-	-5053	607	4108

2. Инженерно-геологические условия площадки

Инженерно-геологические условия стройплощадки, на которой возводится фундамент, имеют важное значение, так как именно они в первую очередь определяют глубину заложения фундамента, его тип и размеры.

Описание геологического разреза выполняем в порядке напластования грунтов сверху вниз, приводя все необходимые характеристики:

1 слой - песок мелкий:

коэффициент пористости ;

песок средней плотности сложения;

степень заполнения пор грунта водой - песок водонасыщенный ;

удельный вес грунта ;

влажность W = 1;

угол внутреннего трения ;

коэффициент сцепления ;

модуль деформации ;

условное сопротивление ;

2 слой - песок средней крупности:

коэффициент пористости ;

песок средней плотности сложения;

песок водонасыщенный ;

удельный вес ;

влажность W = 1;

угол внутреннего трения ;

коэффициент сцепления ;

модуль деформации ;

условное сопротивление ;

3 слой - песок крупный с гравием и галькой:

коэффициент пористости ;

песок средней плотности сложения;

песок водо-насыщенный ;

удельный вес ;

угол внутреннего трения ;

модуль деформации ;

условное сопротивление R₀ = 343 кПа.

3. Определение размеров фундамента

3.1 Минимальные размеры фундамента в плане

Минимальные размеры определяются шириной и длинной опоры в уровне обреза фундамента

где С_о - уступы, принимаемые С_о = 0,5 м.

Для

Минимальная площадь фундамента

3.2 Минимальная глубина заложения и высота фундамента

Глубина заложения подошвы фундамента при наличии размыва речного дна и отсутствии не несущих грунтов равна d_min = 2.5 м, считая от уровня размыва.

Минимальная высота фундамента может быть определена следующим образом

где d_w - глубина воды (из задания d_w = 1.4 м), м;

d_раз - глубина размыва, (из задания d_раз = 1.1 м), м;

d₀ - заглубление обреза ниже поверхности грунта или уровня воды (из задания d_o = 1 м), м.

3.3 Максимальные размеры фундамента в плане

Принимаем фундамент с развитием б = 30°.

Максимальные размеры определяются по формулам

Максимальная площадь подошвы основания определяется по формуле

3.4 Расчетное сопротивление основания

Для фундамента заданных размеров расчетное сопротивление определяется по формуле

где R_o - условное сопротивление в уровне подошвы фундамента, кПа;

k₁ и k₂ - коэффициенты, определяемые по таблице 4 (1), принимаем К₁=0.08; К₂=2.5;

b - ширина подошвы фундамента, м;

- осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м³,

d - глубина заложения фундамента, м.

взвешивающего действия воды, kН/м³.

(9)

где _i - значения удельных весов слоев грунта, залегающих выше подошвы фундамента, без учета взвешивающего действия воды, kН/м³;

h_i - мощности тех же слоев, м;

d - глубина заложения фундамента, м.

При R₀ = 147 кПа; b = 6 м; d = 2.1 м; г = 17.4 кН/м³; К₁=0.08; К₂=2.5

3.5 Требуемая площадь подошвы фундамента

Подошва фундамента должна иметь определенную площадь, которая рассчитывается по формуле

(10)

где - расчетное значение вертикальной нагрузки из основного сочетания (по таблице 2), кН;

R - расчетное сопротивление основания, кПа;

- осредненное значение удельного веса бетонной кладки фундамента принимаем, ;

- высота фундамента, м.

При = 4 м; = 23084 кН; R = 290,72 кПа.

Так как (142,89 м?), то глубина заложения не достаточна, следовательно, требуется корректировка в сторону увеличения глубины заложения фундамента или уменьшение развития бетонной кладки. Подбор глубины заложения фундамента ведем до тех пор, пока не будет удовлетворено соотношение (11)

Делаем заглубление на 1 м.

При

Имеем

Дальнейшее заглубление невозможно, так как основание фундамента опускается более чем на 7 м от поверхности воды.

Принимаем фундамент глубокого заложения в виде двух опускных колодцев - оболочек. Диаметр колодцев - оболочек принимаем dк = 5 м.

Общая площадь подошвы колодцев - оболочек равна

(12)

Так как первый слой является основанием, то проходим его и заглубляем подошву фундамента на 0,5 м в следующий слой грунта. Причём R₀ = 245 кПа.

Конструктивно назначаем толщину ростверка Приводим все нагрузки к подошве ростверка в табличной форме.

Таблица 3 - Комбинации нагрузок, действующих в уровне подошвы ростверка

Сочетания нагрузок	Нормальная сила N, кН	Усилия, направленные вдоль моста	Усилия, направленные поперек моста	Примечания
		Fx, кН	Мy, кНм	Fy, кН	Мx, кНм
Постоянные нормативные	17436	-	-	-	-	Положительные моменты направлены по часовой стрелке
Основное сочетание	26409	-	-	-	-
Дополнительные сочетания	Основные нагрузки и ветер вдоль моста	24969	421	7626	-	-
	Основные нагрузки и ветер вдоль моста в обратном направлении	24969	-421	-7626	-	-
	Основные нагрузки и ветер поперек моста	24969	-	-5052	607	5322

При = 9 м; К₁ = 0.1; К₂ = 3; d = 7,1 м.

Так как , то глубина заложения не достаточна.

Следовательно, заглубляемся на 4 м.

При

Так как , заглубляемся на 4 м.

При

Так как , заглубляемся на 1 м.

При

Так как , заглубляемся на 2 м.

При

Так как , заглубляемся на 2 м.

При

Так как , заглубляемся на 4 м.

При

Так как условие не выполняется: , (40,54 м² >39,27 м²⁾, заглубляемся в следующий слой - гранит, который имеет достаточную прочность на сжатие. Следовательно, заглубляемся в гранит на 0,2 м и прекращаем дальнейшие расчёты.

3.6 Конструирование фундамента

Принимаем конструктивно фундамент в виде колодцев - оболочек.

Так как это фундамент глубокого заложения, то на подошву передаётся только нормальная сила N. При этом вес колодцев - оболочек не учитывается, потому что они заполняются песком или бетонитовой глиной, их вес не значителен по сравнению с опорой.

3.7 Проверка давлений по подошве фундамента

Давления по подошве фундамента должны удовлетворять следующим условиям в основном сочетании:

При диаметре колодцев 5 м получим

Проверка выполняется.

В дополнительном сочетании давления по подошве фундамента должны удовлетворять следующим условиям:

Проверка выполняется.

4. Проектирование свайных фундаментов

фундамент сопротивление давление ростверк

Свайные фундаменты в настоящее время нашли самое широкое применение во всех видах строительства, в том числе и в транспортном при сооружении опор мостов. Однако не во всех случаях свайные фундаменты являются наиболее экономичными. Вопросы, связанные с выбором типов фундамента, свай должны решаться на основе технико-экономического сравнения разных вариантов фундамента.

4.1 Определение размеров ростверка и выбор типа свайного фундамента

Конструктивно принимаем высоту ростверка равной h_p = 2 м.

Так как ростверк заглубляется в грунт на 0.5 м ниже уровня размыва, то это низкий ростверк.

Размеры ростверка в плане.

Делаем боковые грани ростверка вертикальными.

Минимальные размеры ростверка можно определить по формулам:

(13)

(14)

где l_Р, b_Р - размеры ростверка в плане, м;

l_ОП, b_ОП - размеры опоры в плане, м;

c_о - уступы, принимаемые в пределах 0,3 - 0,5 м;

4.2 Выбор типа свай и назначение их размеров

При сооружении опор мостов свайные фундаменты применяют в тех случаях, когда грунты, имеющие достаточную несущую способность, залегают на большой глубине. Так как в геологическом разрезе нет несжимаемых грунтов, то у нас будут висячие сваи.

Принимаем забивные призматические сваи.

Из таблицы 1 приложения [4] выбираем сваи марки С16-40, основные характеристики которых приведем в виде таблицы 4.

Таблица 4 - Характеристика забивных призматических свай марки С16-40

Длина, L (м)	Ширина сваи, d (м)	Масса сваи, Мсв (т)	Класс бетона
16	0,4	6,45	Б - 22.5

4.3 Определение несущей способности свай

4.3.1 Забивные висячие сваи

Несущая способность F_d, kН, забивной висячей сваи, работающей на сжимающую нагрузку, определяется по формуле

, (15)

где _с - коэффициент условий работы сваи; _с=1;

_CR и _Cf = 1

А - площадь опирания на грунт сваи, м²; A = 0.16 м²;

R - расчетное сопротивление грунта, kПа, R=4456 kПа по [2, табл. 3];

U = 2.4 м.

Несущая способность F_du, kН, сваи, работающей на выдерживание определяется по формуле

(16)

где _с - коэффициент условий работы сваи; _с=0.8.

4.3.2 Несущая способность сваи по материалу

Несущая способность сваи определяется в зависимости от рода материала, из которого она изготовлена.

Несущая способность сплошной железобетонной сваи определяется по формуле

(17)

где m = 1;

R_б - расчетное сопротивление бетона сжатию, принимаемое по таблице 23 норм [2], кПа;

А_б - площадь бетона, м²;

R_а - расчетное сопротивление арматуры сжатию, принимаемое по таблице 31 норм [2], кПа;

А_а - площадь сечения арматуры, м².

Тогда при R_б = 11750 кПа; R_а = 390•10? кПа; А_б = 0.16 м?; А_а

Наименьшая несущая способность

Наименьшей несущей способностью является несущая способность сваи по грунту.

4.4 Определение количества свай и размещение их в ростверке

Количество свай зависит от величины нагрузки, передаваемой ростверком на связи, и от несущей способности сваи по грунту и материалу; при этом, как правило, в расчет принимается меньшая несущая способность.

4.4.1 Нагрузки и количество свай

Определяем объем ростверка по формуле

, (18)

где - ширина ростверка в плане, м;

- длина ростверка в плане, м;

- высота ростверка в плане, м.

При

.

Нормативный вес ростверка определяем по формуле

. (19)

При

Чтобы найти необходимое количество свай в ростверке приведем нагрузки к уровню подошвы ростверка. Результаты представим в таблице 5, аналогичную таблице 2.

Таблица 5 - Комбинации нагрузок, действующих в уровне подошвы ростверка

Сочетания нагрузок	Нормальная сила N, кН	Усилия, направленные вдоль моста	Усилия, направленные поперек моста	Примечания
		Fx, кН	Мy, кН*м	Fy, кН	Мx, кН*м
Постоянные нормативные	17463	-	-	-	-	Положительные моменты направлены по часовой стрелке
Основное сочетание	26409	-	-	-	-
Дополнительные сочетания	Основные нагрузки вдоль моста	24969	421	7626	-	-
	Основные нагрузки вдоль моста в обратном направлении	24969	-421	-7626	-	-
	Основные нагрузки и ветер поперек моста	24969	-	-5052	607	5322

Необходимое количество свай определяем по формуле

(20)

где _к - коэффициент надежности, равный 1,4;

N^р_пр - расчетная нормальная сила в уровне подошвы ростверка, кН;

F_d - наименьшая несущая способность сваи, кН.

При N^р_пр = 26409 кН; F_d =1996.2 кН.

Для размещения свай в ростверке принимаем n_с = 15 свай.

4.4.2 Размещение свай в ростверке

Размещаем сваи в ростверке в 3 рядов по 5 свай в каждом. Так как у нас свайный фундамент с низким ростверком, то принимаем только вертикальные сваи.

4.5 Расчет свайного фундамента как статически неопределимой стержневой системы

4.5.1 Общие положения расчета

Нормы проектирования [1] требуют выполнять расчет свайных фундаментов мостов с учетом совместной работы ростверка, свай и окружающего грунта.

Свайный фундамент с низким или высоким ростверком может рассматриваться как рамная конструкция, ригель которой находится над поверхностью грунта (высокий ростверк) либо заглублен в грунт (низкий ростверк).

Условия работы таких конструкций существенно различны, однако в настоящее время существует обобщенная методика расчета свайных фундаментов, одинаково пригодная и для высоких и для низких ростверков. Это единство достигается путем введения фиктивных горизонтальных связей, заменяющих отпор грунта по граням низкого ростверка.

Расчет ведут с расчленением фундамента на плоские расчетные схемы, с использованием методов строительной механики.

4.5.2 Определение и проверка усилий в сваях

Расчет ведется методом перемещений в предположении, что фундамент имеет две плоскости симметрии. Тогда можно составить две плоские расчетные схемы, для каждой из которых выполняется расчет усилий и перемещений.

Расчет усилий и перемещений выполняют для каждой плоскости расчетной схемы (вдоль и поперек оси моста) в следующем порядке:

Расчет усилий и перемещений вдоль оси моста:

Определяем усилия, передающиеся на плоскую расчетную схему (расчетный ряд свай), по формулам

(21)

(22)

где N^р_пр - расчетная нормальная сила в уровне подошвы ростверка, кН;

К_р - количество расчетных рядов;

F - расчетная горизонтальная нагрузка, действующая на расстоянии h₀ от точки О (см. рисунок 4);

(23)

М - суммарный момент от всех сил относительно точки О, действующий в расчетной плоскости.

N₁ = 24969/3 = 8323 кН;

F₁ = 421/3 = 140 кН;

h₀ = 7626/421 = 18,11 м.

Расчетная схема свайного фундамента показана на рисунке 4.

Вычисление относительных значений единичных реакций системы по формулам

r¹_uu = m_{1 *} n_ф + n _* m₂; (24)

r¹_u = - n_*m₃; (25)

r¹ = m_1*x²₊ n_*m₄; (26)

r¹_vv = 3* m₁; (27)

где n - число свай в расчетном ряду;

n_ф - число фиктивных свай при расчете низкого ростверка;

х - расстояния от оси, проходящей через центр тяжести свайного поля в уровне подошвы фундамента, до осей свай (положительные - влево от точки О);

m₁ = t/l_n; (28)

t = F_св/I_св; (29)

m₂ = 12/l_м³; (30)

m₃ = 6/l_м²; (31)

m₄ = 4/l_м; (32)

I_св = d⁴/12; (33)

l_n - расчетная длина сжатия свай, м (для свай стоек равна расстоянию от подошвы ростверка до острия сваи), м;

l_м - расчетная длина изгиба свай;

l_м = l₀ + 6d; (34)

l₀ - свободная длина сваи, для низкого ростверка l₀ = 0;

l_м = 0 + 6_*0.4 = 2.4 м;

При l_n = 15.2 м; F_св = 0,16 м²

I_св = (0.4)⁴/12 = 2.13•10^-3 м⁴;

t = 0.16 / 2.13•10^-3 = 75 м^-2;

m₁ = 75 / 15.2 = 4.9 м^-3;

m₂ = 12 / (2.4)³ = 0.87 м^-3;

m₃ = 6 / (2.4)² =1.04 м^-2;

m₄ = 4 / 2.4 = 1.67 м^-1.

Для низкого ростверка находят количество фиктивных горизонтальных свай по формуле

n_ф = F_р*l_n / А_св*Е_*К_р; (35)

где F_р - реактивный отпор грунта при единичном горизонтальном перемещении ростверка, кН/м;

А_св - площадь сечения сваи, м²;

Е - модуль упругости бетона сваи, кПа;

Значение F_р можно определить по формуле

F_р = b_*E_r; (36)

где b - ширина боковой грани ростверка, перпендикулярной к плоскости расчетной схемы, м;

E_r - модуль деформации грунта, расположенного у боковой грани ростверка, кПа.

При b = 12.4 м; E_r =28000 кПа.

F_р = 12.4_*28000 = 375.2•10³ кПа;

При А_св = 0.16 м²; Е = 1.2•10⁷ кПа; К_р = 3; l_n= 15.2 м.

n_ф = 375.2•10³ _*15.2 / (0.16_*1.2•10⁷ * 3) = 0.42.

r¹_uu = 4.9_*0.42 + 5_*0.87 = 6.408 м^-3;

r¹_u = - 5_*1.04 = - 5.2 м^-2;

r¹ = 4.9_*(1.3?+2.6?)+5_*1.67 = 49.755 м^-1;

r¹_vv = 3_*4.9 = 14.7 м^-3.

Определение положения характерных центров С и и по формулам

С₀ = r¹_u/ r¹_uu; (37)

= r¹ /r¹_u; (38)

J = - С₀; (39)

b_c = h₀ - C₀; (40)

b = - h₀. (41)

Величины С₀, , b могут иметь как положительные, так и отрицательные значения.

С₀ = - 5.2 / 6.408 = - 0.81 м;

= 49.755 / - 5.2 = - 9.57 м;

J = - 9.57+ 0.81 = - 8.76 м;

b_c = 15.73 + 0.81 = 16.54 м;

b = - 9.57 - 15.73 = - 25.3 м.

Вычисляют относительные и абсолютные перемещения ростверка:

поворот:

¹ = b_c*F₁ / J_*r¹_u; (42)

= ¹/Е_*I_св; (43)

¹ = 16.93_*124 / - 8.37_*(- 5.2) = 48.2 кН* м²;

= 48.2 / 1.2•10⁷_*0.0021 = 0.002 рад.

горизонтальное перемещение:

u¹ = - b_*F₁ / J_*r¹_uu; (44)

u = u¹ / Е_*I_св; (45)

u¹ = -25.3_*124 / -8.37_*6.408 = -86.16 кН* м^?;

u = -86.16 / 1.2•10⁷_*0.0021 = 0.003 м.

вертикальное перемещение

v¹ = N₁ / r¹_vv; (46)

v = v¹ / Е_*I_св; (47)

v¹ = 5386 / 14.7 = 366.4 кН* м^?;

v = 366.4 / 1.2•10⁷_*0.0021 = 0.014 м.

Находим горизонтальное смещение верха опоры и сопоставляем с предельно допустимым:

= (u¹ + ¹_*H) / Е_*I_св; (48)

_пр = 0,5L_min; (49)

где L_min - длина меньшего пролета, м, примыкающего к опоре, но не менее 25 м (при этом значение _пр будет получаться в сантиметрах).

= (-86.16 + 48.2_*17.650) / 1.2•10⁷_*0.0021 = 0.03 м = 3 см;

_пр = 0.5_*v66 = 4 см;

< _пр;

Перемещение меньше допустимого.

Определение продольных усилий и моментов в сваях по формулам

N₁ = m_1*cos²₁(v¹ + ¹x₁ + u¹_*tg₁);

M₁ = m_3*cos³₁(u¹ + ¹x_1*tg₁ + v¹_*tg₁) - m₄¹cos₁.

Для низкого ростверка находим количество фиктивных горизонтальных свай

F_р = 6.1_*28*10? = 170.8•10? кН/м;

n_ф = 170.8•10? 15.2/(0.16*1.2*10⁷*5) = 0.27.

r¹_uu = 7_*0.87 + 0.27_*4.9 = 7.41 м^-3;

r¹_u = -7_*1.04 = - 7.28 м^-2;

r¹ = 4.9_*(2.09?+ 4.17?+6.25?)+7_*1.67 = 309.7 м^-1;

r¹_vv = 4*4.9 = 19.6 м^-3;

Определение положения характерных центров С и и

С₀ = - 7.28 / 7.41 = - 0.98 м;

= 309.7 / - 7.28 = - 42.54 м;

J = - 42.54 + 0.98 = - 41.35 м;

b_c = 20.85 + 0.98 = 22.04 м;

b = - 42.54 - 20.85 = - 63.39 м.

Вычисляем относительные и абсолютные перемещения ростверка:

поворот:

¹ = 22.04_*173.5 / - 41.35 _*(- 7.28) = 12.7 кН* м²;

= 12.7 / 1.2•10⁷_*0.0021 = 0.0005 рад.

горизонтальное перемещение:

u¹ = 63.39_*173.5 / - 41.35 _*7.41= - 43.67 кН* м³;

u = - 43.67 / 1.2•10⁷_*0.0021 = 0.0017 м.

вертикальное перемещение:

v¹ = 8323 / 19.6 = 424,6 кН* м³;

v = 424,6 / 1.2•10⁷_*0.0021 = 0.015 м.

Находим горизонтальное смещение верха опоры и сопоставляем с предельно допустимым:

= (- 43.67 + 12.7_*17.65) / 1.2•10⁷_*0.0021 = 0.007 м = 0.7 см;

_пр = 4 см;

< _пр;

Условие выполняется.

Литература

СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. Нормы проектирования. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. 46 с.

СНиП 2.05.03-84. Мосты и трубы. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. 200 с.

СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. 40 с.

Свайные работы: Справочник строителя / Под редакцией М.И. Смородинова. М.: Стройиздат, 1979. 167 с.

Кудрявцев И.А., Пироговский Н.Н. Проектирование фундаментов опор мостов. Часть 1. Гомель: БелИИЖТ, 1992. 32 с.

Кудрявцев И.А., Пироговский Н.Н. Проектирование фундаментов опор мостов. Часть 2. Гомель: БелИИЖТ, 1993. 28 с.

СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. 79 с.

Конспект лекций по дисциплине /Механика грунтов, основания и фундаменты/.

Размещено на Allbest.ru