Расчет фундамента здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Исходные данные для проектирования

Район строительства г. Новосибирск. Наружные несущие стены: крупнопанельные железобетонные трехслойной конструкции. Здание одноэтажное.

1.1 Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства

Для оценки строительных свойств каждого слоя (за исключением почвенно-растительного) определяются производные и классификационные характеристики:

-удельный вес сухого грунта

(1)

-коэффициент пористости

(2)

-удельный вес грунта во взвешенном в воде состоянии

(3)

где -удельный вес воды, принимается равным 10;

-степени влажности

 (4)

для пылевато-глинистых грунтов дополнительно определяются:

-число пластичности

(5)

-показатель текучести

(6)

-полная влагоемкость

(7)

фундамент продавливание раскалывание подошва

-показатель текучести полностью водонасыщенного грунта

(8)

Оценка строительных свойств слоев:

Второй слой, грунт пылевато-глинистый:

-удельный вес сухого грунта

-коэффициент пористости

-удельный вес грунта во взвешенном в воде состоянии

где -удельный вес воды, принимается равным 10;

-степени влажности

-число пластичности

-показатель текучести

-полная влагоемкость

-показатель текучести полностью водонасыщенного грунта

Тип грунта: супесь.

Состояние: пластичности.

Третий слой, грунт пылевато-глинистый:

-удельный вес сухого грунта

-коэффициент пористости

-удельный вес грунта во взвешенном в воде состоянии

где -удельный вес воды, принимается равным 10;

-степени влажности

-число пластичности

-показатель текучести

-полная влагоемкость

-показатель текучести полностью водонасыщенного грунта

Тип грунта: супесь.

Состояние: пластичности.

Четвертый слой, грунт пылевато-глинистый:

-удельный вес сухого грунта

-коэффициент пористости

-удельный вес грунта во взвешенном в воде состоянии

где -удельный вес воды, принимается равным 10;

-степени влажности

-число пластичности

-показатель текучести

-полная влагоемкость

-показатель текучести полностью водонасыщенного грунта

Тип грунта: суглинок

Состояние: полутвердый.

2. Расчет и проектирование столбчатого фундамента

2.1 Выбор глубины заложения подошвы фундамента

Минимальная глубина заложения фундамента во всех случаях не менее 0,5 м.

Учитывая конструктивные особенности возводимого сооружения, глубина заложения подошвы фундамента должна быть не менее:

-для столбчатого фундамента под железобетонную колонну

; (9)

где, -высота фундамента;

-толщина бетонной плиты под стаканом, принимается не менее 0,2 м;

-рихтовочный зазор под колонну, принимается равным 0,05 м;

-глубина заделки колонны в стакан, принимается не менее большей стороны сечения колонны, м;

-толщина конструкции пола, принимается равной 0,15 м;

-для ленточного фундамента с подвалом

; (10)

где, -расстояние от уровня планировки до пола подвала, м;

-толщина конструкции пола подвала, м;

-толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала (.

Глубина заложения фундамента в зависимости от глубины сезонного промерзания грунта :

(11)

где, -нормативная глубина промерзания;

-коэффициент теплового режима здания, для температуры более 20⁰С;

(12)

где, - сумма абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур в данном районе равна 62,7⁰С

- величина принимаемая равной м для суглинков и глин - 023 супесей песков мелких и пылеватых - 028 песков гравелистых крупных и средней крупности - 03 крупнообломочных - 034.

С учетом нормативная глубина промерзания составит

Для помещения без подвала:

Для помещения с подвалом:

Окончательно принимаем глубину заложения фундамента:

-для помещения без подвала

;

Примечание: уровень заложения фундамента принимаю от отметки 0,000 (уровень пола здания) это обусловлено тем что эта отметка совпадает с минимальным уровнем планировки вокруг здания.

-для помещения с подвалом

;

2.2 Определение размеров фундамента в плане

Критерии выбора размеров подошвы фундамента основываются требованиях расчета оснований по предельным состояниям. Согласно СНиП 2.02.01-83* расчет фундаментов по второй группе предельных состояний (деформациям) ведется в предположении линейной деформируемости основания, которая реализуется при выполнении следующих условий:

(13)

(14)

(15)

где, -среднее давление по подошве фундамента, кПа;

R-расчетное сопротивление основания, кПа;

-соответственно максимальное и минимальное краевые давления, кПа.

Для центрально нагруженных фундаментов достаточно соблюдения одного условия

Среднее давление под подошвой фундамента находят по формуле:

(16)

где, -результирующая вертикальная сила на обрез фундамента, кН;

b и l -соответственно ширина и длина подошвы фундамента, м;

-осредненный удельный вес фундамента и грунта на его уступах (принимается в диапазоне 20…22 кН/м³);

d -глубина заложения подошвы фундамента от поверхности планировки, м.

Краевые давления под подошвой фундамента:

(17)

где, -результирующая горизонтальная сила на обрез фундамента, кН;

W-момент сопротивления подошвы фундамента (для прямоугольных фундаментов; круглых ; ленточных ).

Расчетное сопротивление грунта R находят по формуле:

(18)

где,-соответственно коэффициенты условия работы грунтовых оснований;

k - коэффициент, принимаемый равным k=1-если прочностные характеристики грунта (определенны непосредственными испытаниями и k=1.1-если они определены по таблицам приложения СНиП 2.02.01-83*;

-коэффициенты, зависящие от значения грунта, залегающего под подошвой фундамента;

-коэффициент, принимаемый равным: при b<10 м-k_z=1, при b?10 м-k_z=z₀/b+0.2, (здесь z₀=8 м);

b-ширина подошвы фундамента;

-осредненные расчетные значения удельного веса грунтов залегающих ниже и выше подошвы фундамента;

расчетное значение удельного сцепления грунта под подошвой фундамента;

-расчетное значение глубины заложения фундамента;

-расстояние от уровня планировки до пола подвала;

Если ( -глубина заложения фундамента от уровня планировки) в формуле принимается и .

Расчетные значения и находятся для слоя грунта толщиной z ниже подошвы фундамента: z=b/2 при b<10м и z=z₁+0.1•b при b?10 м(z₁=4 м).Если толща грунтов, расположенных ниже подошвы фундаментов в пределах указанного диапазона, неоднородна по глубине, то принимаются осредненные значения характеристик, определяемых по формуле:

; (19)

где,значение характеристики i^-того инженерно- геологического элемента;

толщина i^-того инженерно- геологического элемента;

Расчет подошвы фундамента № 1:

=

Таблица 1 - Зависимость функции R от значения b

b	R
0	177,68
4	226,96

Соотношение длины фундамента к его ширине: n=l/b=6/4=1.5 отсюда l=n•b=1.5b отношение l•b=1.5b•b=1.5b²

Таблица 2-Зависимость функции от значения b

b
2	334,9
3	168,9
4	107,4
5	78,9

b=2,7 м; l=1.5•b=1.5•2.7=4 м

= 210,94 кПа

= 212,38 кПа

) = 191,52 кПа

Расчет подошвы фундамента № 2:

=

Таблица 3 - Зависимость функции R от значения b

b	R
0	223,26
4	272,54

Соотношение длины фундамента к его ширине: n=l/b=6/4=1.5 отсюда l=n•b=1.5b отношение l•b=1.5b•b=1.5b²

Таблица 4 - Зависимость функции от значения b

b
1	620,0
2	170,0
3	86,7
4	57,5
5	44,0

b=1,7 м; l=1,5•b=1,5•1,7=2,55 м

= 244,20 кПа

= 285,58 кПа

) = 169,64 кПа

Расчет подошвы фундамента № 3

=

Таблица 5 - Зависимость функции R от значения b

b	R
0	158,13
4	207,41

Соотношение длины фундамента к его ширине: n=l/b=6/4=1.5 отсюда l=n•b=1.5b отношение l•b=1.5b•b=1.5b²

Таблица 6 - Зависимость функции от значения b

b
1	588,87
2	163,87
3	85,16
4	57,56
5	44,86

b=2 м; l=1,5•b=1,5•2=3 м

кПа

= 212,51 кПа

) = 115,23 кПа

Расчет подошвы фундамента № 4

=

Таблица 7 - Зависимость функции R от значения b

b	R
0	158,13
4	207,41

Соотношение длины фундамента к его ширине: n=l/b=6/4=1.5 отсюда l=n•b=1.5b отношение l•b=1.5b•b=1.5b²

Таблица 8 - Зависимость функции от значения b

b
1	368,87
2	108,87
3	60,67
4	43,87
5	36,07

b=1,7 м; l=1,5•b=1,5•1,7=2,55 м

= 179,07 кПа

= 207,59 кПа

) = 76,71 кПа

Расчет подошвы фундамента № 5

=

Таблица 9-Зависимость функции R от значения

b	R
0	158,13
4	207,41

Соотношение длины фундамента к его ширине: n=l/b=6/4=1.5 отсюда l=n•b=1.5b отношение l•b=1.5b•b=1.5b²

Таблица 10-Зависимость функции от значения b

b
1	455,53
2	130,53
3	70,33
4	49,33
5	39,53

b=1, 8 м; l=1,5•b=1,5•1,8=2,7 м

= 180,31 кПа

= 203,67 кПа

= 108,20 кПа

Расчет подошвы фундамента № 6

=

Таблица 11 - Зависимость функции R от значения b

b	R
0	158,13
4	207,41

Соотношение длины фундамента к его ширине: n=l/b=6/4=1.5 отсюда l=n•b=1.5b отношение l•b=1.5b•b=1.5b²

Таблица 12 - Зависимость функции от значения b

b
1	522,2
2	147,2
3	77,8
4	53,5
5	42,2

b=1,85 м; l=1,5•b=1,5•1,8=2,8 м

= 180,92 кПа

= 205,36 кПа

= 131,22 кПа

2.3 Расчет деформации основания

Расчет осадки основания выполняется с целью установления соответствия требованиям, при которых конечная осадка основания и относительная разность осадок не должны превышать предельно допустимых значении, принимаемых в зависимости от типа сооружения:

 (20)

(21)

где -разность осадок основания рассматриваемых фундаментов;

L-расстояние между фундаментами;

Конечная осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства с условным ограничением сжимаемой толщи определяется методом послойного суммирования но формуле:

; (22)

где - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

-среднее значение дополнительного вертикальною напряжения в i элементарном слое фунта, равное полусумме напряжений на верхней и нижней границах i -^того элементарного слоя, кПа;

и - соответственно толщина и модуль деформации i -^того элементарного слоя грунта;

п - число слоев, на которое разбита сжимаемая толща грунта.

Разбиение сжимаемой толщи производится на однородные элементарные слои толщиной, не превышающей 0,4 ширины подошвы фундамента . Рекомендуется принимать толщину элементарных слоев равную или ,

Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, определяются по формуле

; (23)

где - коэффициент, учитывающий распределение дополнительных напряжений по глубине, определяемый в зависимости от соотношения сторон подошвы фундамента и относительной глубины, равной ;

-дополнительное вертикальное давление на основание (для фундаментов шириной принимается );

- вертикальное напряжение от собственною веса фунта на уровне заложения подошвы фундамента.

При планировке срезкой вертикальное напряжение от собственного веса фунта на уровне заложения подошвы фундамента принимается при отсутствии планировки и планировке подсыпкой

(24)

где -удельный вес грунта расположенного выше подошвы фундамента;

d - глубина заложения фундамента от поверхности планировки;

d_n - глубина заложения фундамента от поверхности природного рельефа.

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на глубине z от подошвы фундамента, определяется по формуле

(25)

где - соответственно удельный вес и толщина i -^того элементарного слоя;

m- количество элементарных слоев, расположенных выше глубины z.

Для слоев водопроницаемого грунта, расположенных ниже уровня грунтовых вод, но выше водоупора, удельный вес грунта определяется с учетом взвешивающего действия воды но формуле (3). При определении в водоупорном слое следует учитывать давление столба воды, расположенного выше водоупора. Это давление составляет где = 10 кН/м³ - удельный вес воды; - мощность слоя грунтовых вод, м. В качестве водоупюра, рекомендуется принимать глины или суглинки, имеющие е < 0,5 и I_L? 0,1.

Нижняя граница сжимаемой толщи основания (НГСТ) принимается на глубине z =Н_с, где выполняется условие

(26)

Если найденная нижняя граница сжимаемой толщи располагается в грунте с модулем деформации Е ? 5 MПa или такой слой залегает непосредственно ниже глубины z =Н_с, то НГСТ определяется исходя из условия

(27)

Проверим условие .Согласно пособию по проектированию оснований зданий и сооружений к СНиП 2.02.01-83 = 0,002 для данного случая:

Таблица 14 - Расчет относительной разности осадок фундаментов

Фундаменты для расчета	L, м	Расчет	Примечание
1-2	21,40	(0,026-0,014)/21,40=0,0006?0,002
1-3	13,15	(0,026-0,016)/13,15=0,0008?0,002
1-4	13,15	(0,026-0,011)/13,15=0,001?0,002
1-5	11,80	(0,026-0,014)/11,80=0,001?0,002
1-6	16,62	(0,026-0,015)/16,62=0,0006?0,002
2-3	12,00	(0,016-0,014)/12,00=0,0002?0,002
2-4	26,30	(0,014-0,011)/26,30=0,0001?0,002
2-5	32,02	(0,0142-0,0141)/32,02=0,000003?0,002
2-6	37,89	(0,015-0,014)/37,89=0,00003?0,002
3-4	23,40	(0,016-0,011)/23,40=0,0002?0,002
3-5	21,30	(0,016-0,014)/21,30=0,00009?0,002
3-6	29,40	(0,016-0,015)/29,40=0,00003?0,002
4-5	21,30	(0,014-0,011)/21,30=0,0001?0,002
4-6	17,80	(0,015-0,011)/17,80=0,0002?0,002
5-6	11,70	(0,015-0,014)/11,70=0,00008?0,002

2.4 Конструирование фундамента

Фундаменты под колонны принимают стаканного типа из сборного или монолитного железобетона. Конструирование включает в себя операции: по расчету его на продавливание и раскалывание; по подбору арматуры.

2.4.1 Конструктивные указания

Независимо от грунтовых условий под фундаментами устраивают подготовку: под монолитными - бетонную толщиной 100 мм из бетона класса В3,5; а под сборными - из песка средней крупности слоем 100 мм. Для монолитных фундаментов принимают бетон класса не ниже В12,5, а для сборных - не ниже В15. Отметка верха фундаментов принимается на 150 мм ниже отметки чистого пола зданий. Минимальная толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры: у сборных фундаментов - 30 мм, у монолитных фундаментов - 35 мм (при наличии бетонной подготовки). Монолитные фундаменты рекомендуется проектировать с плитной частью ступенчатого типа. Высоту фундамента и размеры в плане плитной части и подколонника следует назначать кратными 300 мм. Толщина дна стакана фундамента назначается по расчету но не менее 200 мм. Зазоры между стенками стакана и колонны принимаются но низу 50 мм, а по верху - 75 мм. Для возможности рихтовки колонны глубина стакана принимается на 50 мм больше глубины заделки.

2.4.2 Расчет фундаментной плиты на продавливание

Расчет на продавливание производится из условия, чтобы действующие усилия были восприняты бетонным сечением фундамента без установки поперечной арматуры. Это достигается соблюдением условия

(28)

где - продавливающая сила, кН;

-коэффициент, зависящий от вида бегона (для тяжелого бетона = I);

- средний периметр фансн пирамиды иродавливания, учитываемых в расчете, м;

-высота пирамиды продавливания. м;

-расчетное сопротивление бетона растяжению, кПа (для бетона класса по прочности В12.5 = 660 кПа; для B I5 = 750 кПа).

Меньшим основанием пирамиды продавливания является опорное сечение колонны или подколонника. Большим основанием пирамиды продавливания является площадь подошвы фундамента, ограниченная линиями пересечения подошвы фундамента с боковыми гранями пирамиды продавливания. Боковые грани пирамиды продавливания наклонены к горизонтальной плоскости под углом 45°. Высота пирамиды продавливания измеряется от опорного сечения колонны (подколонника) до центра тяжести нижней рабочей арматуры в фундаментной плите. В сборно-монолитных фундаментах допускается опорное сечение колонны принимать на уровне обреза фундамента. При этом пирамида продавливания не должна выходить за границы фундамента. Последнее может иметь место при высоком подколоннике. Если и указанное выше имеет место, высота пирамиды продавливания измеряется от опорного сечения подколонника.

В зависимости от вида расчетов на продавливание (по четырем сторонам для центрально нагруженных квадратных в плане фундаментов или по короткой стороне во всех остальных случаях) определяются величины Q и

При расчете на продавливание по четырем сторонам средний периметр боковой поверхности пирамиды продавливания равен:

; (29)

где и - соответственно ширина и длина меньшего основания пирамиды продавливания.

Продавливающая сила Q определяется по формуле

(30)

где -результирующая вертикальная сила на обрез фундамента, кН;

А - площадь подошвы фундамента, м²;

-площадь большего основания пирамиды продавливания, м²,

; (31)

При расчете на продавливание по короткой стороне продавливающую силу Q определяют по формуле

; (32)

где - площадь подошвы фундамента за пределами пирамиды продавливания, отнесенная к рассматриваемой грани пирамиды продавливания

; (33)

где -максимальное давление грунта на площадь определяется без учета веса фундамента и грунта на его уступах, кПа

; (34)

Полусумма оснований расчетной боковой грани пирамиды продавливания определяется но формуле

(35)

Если фундаментная плита имеет переменное ступенчатое сечение, выполняются проверки на ее продавливание под каждой ступенью, которая рассматривается как подколонник. Если условие не выполняется, необходимо увеличение толщины плиты или применение более высокого класса бетона по прочности.

2.4.3 Расчет фундаментной плиты на изгиб

Расчету подлежат нормальные сечения плиты в месте изменения ее толщины. Такими сечениями являются сечения но грани подколонника или но грани ступени. Плита рассчитывается как консольная балка с длинной с, защемленная в расчетном сечении и загруженная давлением грунта. Эпюра давлений грунта принимается трапецивидной с максимальным давлением по краю консоли. Расчет ведется на единицу ширины плиты. Изгибающий момент в расчетном сечении плиты (на единицу ширины) определяется по формуле:

; (36)

(37)

где -давление в расчетном сечении, кПа;

-длина/ или ширина b подошвы фундамента, м.

По определенным изгибающим моментам назначается площадь сечения рабочей арматуры плиты в продольном и поперечном направлении. Плита армируется сетками в нижней зоне. С целью оптимизации армирования плиты рабочая арматура может иметь обрывы при приближении к краям фундаментной плиты.

При выполняется проверка нормального сечения плиты на действие обратного изгибающего момента от нагрузки консоли весом гpyнтa, лежащего выше подошвы фундамента. Проверка выполняется на единицу ширины плиты по формулам:

где -напряжение в расчетном сечении, кПа;

- толщина фундаментной плиты в расчетном сечении;

- пластический момент сопротивления расчетного сечения плиты единичной ширины.

2.4.4 Расчет подколенника

Расчет продольной арматуры подколонника выполняется на внецентренное сжатие в двух сечениях по высоте: прямоугольного сечения на уровне плитной части и коробчатого сечения стаканной части в уровне пяты колонны. Изгибающий момент в расчетном сечении подколонника определяется по формуле

(41)

где z - расстояние от обреза фундамента до расчетного сечения подколонника.

Продольная сила N в расчетном сечении подколонника принимается равной её значению на обрезе фундамента.

При подколоннике стаканного типа производится проверка на смятие бетона под колонной. При этом должно выполняться условие

где -коэффициент, равный 1,0 при малых эксцентриситетах приложения нагрузки и 0,75 при больших эксцентриситетах

- площадь поперечного сечения нодколонника, м²;

- расчетное сопротивление бетона сжатию, кПа.

2.4.5 Расчет стакана

Стенки стакана армируются горизонтальными сварными сетками, площадь поперечной арматуры которых определяется в зависимости от эксцентриситета приложения вертикальной нагрузки ;

-при поперечное армирование назначается конструктивно;

-при площадь сечения поперечной арматуры определяется по формуле

; (45)

где - глубина стакана, м;

- расчетное сопротивление поперечной арматуры, кПа;

-расстояние от стержня поперечной арматуры до дна стакана, м;

при площадь сечения поперечной арматуры определяется по формуле

; (46)

2.4.6 Проверка на раскалывание

Рассматриваются две возможные схемы раскалывания фундамента по продольной и поперечной оси. Проверка на раскалывание фундамента сводится к выполнению двух условий

где -коэффициент трения, принимаемый равным 0,75;

- коэффициент, равный 1.3.

Расчет:

Фундамент №1

Расчет на продавливание по короткой стороне:

Фундаментная плита имеет переменное сечение состоящие из двух ступеней.

Первая ступень:

Условие выполнено для фундамента из бетона класса В60.

Вторая ступень:

Условие выполнено для фундамента из бетона класса В60.

Расчет фундаментной плиты на изгиб:

По длине:

По ширине:

Площадь сечения рабочей арматуры:

Для нижней ступени:

Для арматуры класса А-I (А200) .Так как , сжатая арматура не требуется.

Арматура класса А-I (А200) 6 мм в диаметре площадь сечения 28,26 мм. Найдем количество заложения прутков арматуры.

Принимаем 6 прутков арматуры класса А-I O6 мм в сечении вдоль длины ступени.



Для арматуры класса А-I (А200) .Так как , сжатая арматура не требуется.

Арматура класса А-I (А200) 6 мм в диаметре площадь сечения 28,26 мм. Найдем количество заложения прутков арматуры.

Принимаем 6 прутков арматуры класса А-I O6 мм в сечении вдоль ширины ступени.

Для верней ступени:

Для арматуры класса А-II (А300) .Так как , сжатая арматура не требуется.

Арматура класса А-II (А300) 12 мм в диаметре площадь сечения 113.04 мм. Найдем количество заложения прутков арматуры.



Принимаем 25 прутков арматуры класса А-II O12 мм в сечении вдоль длины ступени.

Для арматуры класса А-II (А300) .Так как , сжатая арматура не требуется.

Арматура класса А-II (А300) 12 мм в диаметре площадь сечения 113.04 мм. Найдем количество заложения прутков арматуры.

Принимаем 9 прутков арматуры класса А-II O12 мм в сечении вдоль ширины ступени.

Расчет подколонника.

Условие выполнено.

Расчет стакана.

По условию при поперечное армирование назначается конструктивно.

Проверка на раскалывание.

Фундамент №2

Расчет на продавливание по короткой стороне:

Условие выполнено для фундамента из бетона класса не ниже В40.

Расчет фундаментной плиты на изгиб:

По длине:

По ширине:

Площадь сечения рабочей арматуры:

Для арматуры класса А-I (А200) .Так как , сжатая арматура не требуется.

Арматура класса А-I (А200) 10 мм в диаметре площадь сечения 78,5 мм. Найдем количество заложения прутков арматуры.

Принимаем 12 прутков арматуры класса А-I O10 мм в сечении вдоль длины ступени.

Для арматуры класса А-I (А200) .Так как , сжатая арматура не требуется.



Арматура класса А-I (А200) 10 мм в диаметре площадь сечения 78,5 мм. Найдем количество заложения прутков арматуры.

Принимаем 3 прутков арматуры класса А-I O 10 мм в сечении вдоль ширины ступени.

Расчет подколонника.

Условие выполнено.

Список источников

1. ГОСТ 25100-82. Грунты. Классификация. - М.: Транспорт, 1982.

2. ГОСТ 24476-80. Фундаменты железобетонные сборные под колонны каркаса межвидового применения для многоэтажных зданий. Технические условия. - М.: ЦИТП, 1989.

3. ГОСТ 28737-90. Балки фундаментные железобетонные для стен зданий промышленных и сельскохозяйственных предприятий. Технические условия. - М.: Издательство стандартов, 1991.

4. ГОСТ 13580-85. Плиты железобетонные ленточных фундаментов. Технические условия. - М.: Издательство стандартов, 1994.

5. ГОСТ 13579-78. Блоки бетонные для стен подвалов. Технические условия. - М.: Издательство стандартов, 1994.

6. ГОСТ 19804-91 Сваи железобетонные. Технические условия.

7. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. - М.: Стройиздат, 1995.-49 с.

8. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. - М.: Стройиздат, 1986 - 45 с.

9. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. - 88 с.

10. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83). - М.: Стройиздат, 1986. - 415 с.

11. Веселое В.А. Проектирование оснований и фундаментов. - М.: Стройиздат, 1990. - 303 с.

12. Основания и фундаменты: Справочник / Г.И. Швецов, И.В. Носков, А.Д. Слободян, Г.С. Госькова; Под ред. Г.И. Швецова. - М.: Высш. шк., 1991. - 383 с.

13. Основания, фундаменты и подземные сооружения / М.И. Горбунов-Посадов, В.А. Ильичев, В.И. Кругов и др. / Под общ. ред. Е.А. Сорочана и Ю.Г. Трофименкова. - М.: Стройиздат, 1985. - 480 с. - (Справочник проектировщика).

14. Далматов Б.И. Механика фунтов, основания и фундаменты. - Л.: Стройиздат, 1988.-417 с.

15. Методические указания к выполнению курсового проекта по курсу «Основания и фундаменты»/ Петраков А.А., Яркин В.В.,-Макеевка ДонНАСА, 2004-40 с.

Размещено на Allbest.ru