Разработка основных несущих конструкций производственного здания каркасного типа

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В курсовой работе по МК разрабатываются основные несущие конструкции производственного здания каркасного типа. Составной частью здания является встроенная рабочая площадка с балочной клеткой нормального типа.

Цели курсовой работы:

1. Освоение принципов и методов компоновки каркасов производственных зданий и рабочих площадок с учётом предъявляемых к ним технико-экономических и эксплуатационных требований.

2. Приобретение практического опыта в выборе сталей для элементов зданий и сооружений, назначении расчётных схем отдельных элементов и сооружений в целом.

3. Приобретение навыков работы с нормативной, справочной и технической литературой.

4. Освоение методов конструирования элементов сооружений, их узлов и сопряжений, графического изображения проектируемых конструкций.

1. Исходные данные

Место строительства: г. Москва.

Пролёт рамы L=24м. Высота от пола до верха рабочей площадки Н1=8 м. Шаг рамы 6мq=11 кН/м². Длина здания 72 м. Высота от пола до верха колонны Н2=12 м. Шаг второстепенной балок а=2 м. Тип сечения поясов: Гн (труба гнутая квадратная).

Расчетная часть. Расчетная часть начинается со сбора нагрузок на 1 м² покрытия производственного здания и 1м² балочной клетки рабочей площадки.

Сбор нагрузок на покрытие здания. Сбор нагрузок выполняется в табличной форме. В таблице приводятся постоянная и снеговая нагрузки. Значения постоянных нагрузок от ограждающих и несущих элементов покрытия приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Сбор нагрузок на покрытие производственного здания

№п/п	Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	?f	Расчётная нагрузка, кН/м2
Постоянная нагрузка
1.	Ограждающие элементы. Защитный слой из гравия, втопленного в битумную мастику t = 10мм	0,21	1,3	0,273
2.	Гидроизоляционный ковер из 3…4 слоев рубероида	0,175	1,3	0,223
3.	Утеплитель - жесткие минераловатные плиты, ?=3кН/м3, t=100 мм	0,3	1,2	0,36
4.	Пароизоляция из одного слоя рубероида	0,05	1,3	0,07
5.	Несущие элементыСтальные каркасные плиты с размерами в плане 3 х 6 м	0,15	1,05	0,16
6.	Фермы пролетом 24 м	0,27	1,05	0,284
7.	Связи по покрытию	0,08	1,05	0,084
Итого постоянная, q	1,235		1,454
Временная (снеговая) нагрузка на покрытие, p	1,26	1,43	1,8
Всего: q + p	2,495		3,254

Таблица 2 - Сбор нагрузок на балочную клетку рабочей площадки

№	Наименование	Нормативная нагрузка, кН/м2	?f	Расчётная нагрузка, кН/м2
Постоянная нагрузка
1	Пол асфальтобетонный, t = 40 мм, ? = 18 кН/м3	0,72	1,3	0,94
2	Железобетонная монолитная плита, t = 200 мм, ? = 25 кН/м3	5	1,2	6
3	Вес второстепенных балок	0,2	1,05	0,21
Итого:	5,92		7,15
4	Временная полезная нагрузка	4	1,2	4,8
Всего:	9,92		11,95

2. Расчет и конструирование балок

2.1 Расчет конструкций рабочей площадки

2.2 Расчет второстепенной балки (q+p), кН/м

Размещено на http://www.allbest.ru/



где - погонная нагрузка;

и - постоянная и временная полезная нагрузки;

- шаг второстепенных балок;

и - максимальный момент и поперечная сила;

- пролёт второстепенной балки.

Расчётное сопротивление стали С245 при толщине проката .

где - требуемый момент сопротивления сечения второстепенной балки;

- коэффициент условий работы металла.

По сортаменту СТО АСЧМ20-93 выбираем профиль № 30Б1 со следующими характеристиками: , , , , площадь сечения , , , , и проверим его на прочность, устойчивость и деформативность. Проверочная часть. Проверка на прочность по нормальным напряжениям:

Недонапряжение:

Проверка на устойчивость Проверка общей устойчивости балок производится по формуле:

,

где Mmax = Мрасч;

Wx - принятый момент сопротивления балки;

? = 0.95 при проверке устойчивости;

?b - коэффициент, определяемый по указаниям [3].

Для определения находим по [2], формула (174) значения:

где h - высота сечения балки;

? - коэффициент, определяем по формуле:



? = 1,6 + 0.08·? см⁴ и

отсюда

=14,7

т.к ?<40 то

?=1,6+0,08·14,7=2,78 ?₁=2,78·(390/6328)·(29,6/600)²·(2060/24)=0,036 т.к ?1<0.85

то ?b=0,036 и т.к.

Проверка на общую устойчивость не выполняется. Общую устойчивость второстепенных балок обеспечивается за счет закрепления их верхних поясов от смещения из плоскости сплошной монолитной железобетонной плитой.

Проверка на деформативность (максимальный прогиб):

q^н=(q+p)^н*а=9,92*2=19,84кН/м²

Проверка на деформативность выполняется.

2.3 Расчет главной балки

Главная балка шарнирно опирается на колонны.

q=(p+q)·a·1.05 qр=11,95·6=71,7 kH. q_н=9,92·6=59,52 кН.

Максимальный изгибающий момент:

кН·м.

Максимальная поперечная сила:

кН.

Компоновка сечения главной балки Исходя из условия минимального расхода стали, высота балки определяется по формуле:

где h - высота балки, определяется в первом приближении ?с = 1,1.

1290,6·10⁶/(240*10³·1,1) = 4888,64см?,h 0,1·12 = 1,2м = 120см,tw = [7 + 3·(h,м)] = 7 + 3·1,2 = 10,6мм = 1.060см

По сортаменту округляем

tw = 78,1 см.

Из условия обеспечения требуемой жесткости:

,

= 83,8см.

Из полученных высот hопт, hmin принимаем большую h, следуя рекомендациям - принимаем h кратную 100 мм, т.е. h = 84 см Минимально допустимая толщина стенки из условия прочности на срез определяется по формуле:

,

где Rs - расчетное сопротивление стали сдвигу в зависимости от значения Ry по указаниям Rs = 0.58· Ry =0.58·240=139,2 МПа; hef - расчетная высота стенки в первом приближении принимаем равной hef = 0.97·h = =81,48 см.

0,54 см= 6 мм.

Для определения значений bf, tf необходимо найти требуемую площадь пояса Аf по формуле:

,

где Ix - требуемый момент инерции, определяемый по формуле:

,

Iw - момент инерции стенки сечения, определяемый по формуле:

, 205322,88см⁴, = 47783,47 см⁴,

получаем:

= 1,59 см?.

Ширину пояса выбираем из условия:

= 1/3·84=28 см=280мм,

bf и tf назначаем с учетом сортамента на листовую сталь, при этом должно выполняться условие:

. =>

Условие выполняется В соответствии с сортаментом и расчетом принимаем следующие величины по ГОСТ 82-70

А = 2·25 1,68 +1,25(75-2·1,68) = 173,55 cм?,

= 7637,8cм?

Прочность сечения проверяем, исходя из предположения упругой работы стали:

,= 12,66 кН/см? 12,66 кН/см? >24 кН/см?,

< 0.58·24·1

3,16 кН/см?<13.92кН/см?.

Проверка выполняется. Кроме того, прочность стенки проверяем на совместное действие ?x, ?xy:

,

= 213,15кН, = 6,96 кН·см²;

= =7,88 кН; 15,32 кН/см?<27.6 кН/см?

Проверка выполняется Проверка деформативности главной балки:

,.=0.00015<0.0033

Проверка выполняется.

Проверка местной устойчивости балок. Стенки балок для обеспечения их местной устойчивости следует укреплять поперечными ребрами, поставленными на всю высоту стенки. Ребра жесткости нужны в том случае, если значение условной гибкости стенки:

?_w=h_ef ·(R_y/E)^0.5/t_w > 3,5

при отсутствии подвижной нагрузки

?_w=72,75·(24/2,06·10⁴)^0.5/0,6=4,13>3,5.

При этом расстояние между поперечными ребрами вдоль балки не должно превышать 2·h_ef. Поперечные ребра следует установить в местах приложения неподвижных сосредоточенных нагрузок (от вспомогательных балок) и на опорах. Ширина выступающей части ребра

b_h ? (h_ef/30)+40 мм,

кратно 10 мм b_h =727,5/30+40=64,25 мм,b_h = 70 мм.

Толщина ребра

t_s ? 2· b_h·(R_y/E)^0.5,

кратно 2 мм t_s=2·70·(24/2.06·10⁴)=4,76 мм, t_s =6 мм

Проверка стенки на местную устойчивость

((?₁/?_cr)²+(?₁/?_cr)²)^0.5 ? ?_c;?_cr=c_cr· R_y / ?_w²; c_cr=34,72;?_cr = 34,72·24 / (3,49)²=68,41 кН/см?; ?_cr=10,3·(1+0,76/ ?²)·R_s / ?_ef² ; ?=a / h_ef = 220/70=3,14; ?_ef =d/t ·vR_y/E = 72,75/0,8·v24/20600=3,10,

где d= h_ef, т.е. меньшей из «a» и «h_ef» - сторон отсека балки.

?_сr=10,3·(1+0.76/ (3,14)²)·13,92 / (3,10)²=16,07 кН/см?;?₁=20,12 кН/см?;?₁=0,055 кН/см?; ((?₁/?_cr)²+(?₁/?_cr)²)^0.5 = ((20,12/68,41)² + (0,055/16,07)²)^0.5 = 0,29 ? 1

Проверка на устойчивость выполняется.

Расчет узла сопряжения главной и второстепенной балок. Проверка сварного шва на прочность:

;

где коэффициент проплавления шва,

?_f - катет сварного углового шва, принимаем ?_f =6 мм, коэффициент условия работы шва,

расчетное сопротивление сварного углового шва угловому срезу,

l_w = h_ef.1-10 мм - расчетная длина шва,

h_ef.1=0,85h=0,85·29,8=25,33 см

- длина шва по стенке второстепенной балки,h=29,8 см,h_ef.1=0,85·29,8=25,33 см,l_w =253,3 мм - 10 мм = 243,3 мм = 24,33 см.

.;

где коэффициент проплавления шва,

коэффициент условия работы шва,

расчетное сопротивление сварного углового шва угловому срезу,

.

3. Определение расчетного пролета и сбор нагрузок на главную балку

Определение расчетного пролета и сбор нагрузок на главную балку. Расчетный пролет “L” зависит от конструктивного решения опорных частей балок. При опирании балки на стальную колонну сверху, расчетный пролет равен расстоянию между осями колонн, при опирании балки на колонну сбоку расчетный пролет равен расстоянию в свету между внутренними гранями колонн. Нагрузки на главную балку в рабочих площадках передаются от вспомогательных балок в виде системы сосредоточенных сил “Р”, которые численно равны величине реакции опор второстепенных балок. При этом ширина грузовой площадки будет равна шагу главных балок. Кроме того, эту нагрузку следует умножить на коэффициент к=1.03-1.05, который учитывает собственный вес главных балок. Силовой расчет главных балок производится методами строительной механики от воздействия конкретных нагрузок, с построением эпюр “M”, “Q” и определением опорных реакций.

3.1 Компоновка сечения и проверка прочности и общей устойчивости.

Компоновочная часть.

Главные балки проектируются сварными, составного сечения. Тип сечения - симметричный двутавр. Расчётное сопротивление стали С255 при толщине проката . Компоновку двутаврового составного сечения следует начинать с назначения высоты балки. Исходя из условия минимального расхода стали:

Из условия обеспечения требуемой жёсткости:

[l/f] = 267,9

Минимально допустимая толщина стенки из условия прочности на срез:

Примем , . Требуемый момент инерции:

Требуемый момент инерции стенки:

Требуемая площадь поясов:

Ширина пояса:

Принимаем b_f =400мм. Толщина пояса:

По сортаменту принимаем .Проверочная часть. Проверим пояса на устойчивость:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Вычислим значения:

При данных размерах не сходятся проверки, поэтому увеличиваю ширину пояса b_f = 420 мм

Проверим пояса на устойчивость:

Вычислим окончательные значения:

Проверка на прочность по нормальным напряжениям:

Недонапряжение

Проверка на прочность по касательным напряжениям:

,

Недонапряжение

Проверка стенки по приведенным напряжениям:



3.2 Проверка на деформативность

,

где

[l/f]=267,9[f]=16,3/267,9=0,061

3.3 Проверка местной устойчивости балки

Стенки балок, для обеспечения их местной устойчивости следует укреплять поперечными ребрами, поставленными на всю высоту стенки. Проверка устойчивости стенки не выполняется если:

Следовательно, проверку надо выполнять. В местах приложения неподвижных сосредоточенных нагрузок и на опорах следует предусматривать поперечные ребра. Ребра жесткости устанавливаем на расстоянии

a=1,63 м

Размещено на http://www.allbest.ru/

Проверка местной устойчивости стенки:

По таблице №21 [2] интерполяцией определяем

С_cr=35.01

Центральный отсек (с большим изгибающим моментом):

Крайний отсек (с большой поперечной силой):

Проверку общей устойчивости не выполняем т.к. устойчивость главной балки обеспечена за счёт того, что верхний сжатый пояс раскреплён монолитным железобетонным настилом.

3.4 Расчет опорного ребра балки

Участок балки над опорой укрепляется опорным ребром жесткости. Площадь опорного ребра определяется из условия смятия торца.

,

Принимаем b_h=30 см, t_s=16 мм.

Проверка устойчивости опорной стойки относительно оси x производится по формуле:

4. Расчет и конструирование центрально сжатых колонн

Для поддержания рабочих площадок целесообразно предусматривать центрально сжатые стойки со свободным (шарнирным) опиранием главных балок. Для колонны выбираем сталь С255 с R_y=240Мпа

4.1 Выбор расчетной схемы

Определение расчетной сжимающей силы на колонну:

Условия опирания колонн на фундаменты и схема связей по колонам определяется следующими требованиями. Необходимо обеспечить геометрическую неизменяемость сооружения в плоскости и из плоскости главных балок. Из плоскости главных балок геометрическая неизменяемость, как правило, обеспечивается установкой вертикальных связей по колоннам. В плоскости главных балок - либо жестким сопряжением колонн с фундаментами, либо путем прикрепления главных балок к неподвижным точкам (каркасу здания цеха и др.). При этом необходимо стремиться к обеспечению равно устойчивости колонн: i_x/i_y=l_ef,x/ l_ef,y. Это достигается путем рационального выбора типа сечения и правильной ориентацией его в плане сооружения.

4.2 Подбор сечения колонны

Колонна будет выполнена из прокатного двутавра. Геометрическая длинна колонны определяется по формуле:



Расчетные длины колонны:

Задаёмся ?_з=60. По т.72 [2] принимаем ?=0,85.

По сортаменту подбираем двутавр 35Ш1/СТО АСЧМ 20-93: , , , , , , ,,.

4.3 Проверка общей устойчивости колонны

Там где ? больше, в том направлении колонна потеряет устойчивость. Проверим общую устойчивость колонны по максимальной гибкости: .

- недонапряжение.

?_max ? [?]=180-60?=180-60*0,95=123

где ? - степень загруженности колонн:

?_max =43,15< [?]= 1235.4.

Конструирование и расчёт оголовка колонныТолщина опорной плиты назначается из конструктивных соображений t =20 мм.

N_к⁰=R_г.б=1677,55кН.

Где ?_wf=1-коэффициент условия работы шва, по [2].

?_с=1,1- коэффициент условия работы, по [2].

?_f=0.7 - для ручной и полуавтоматической сварки, по [2]k_f = 8мм - принимается по наименьшей толщине, но не менее 6 мм.



Высота рёбер hs назначается из условия прочности сварных швов, крепящих рёбра к стенке колонны.h_s >0,6·h = 0,6·0,334=0,2 м.h = 0,334м. - высота сечения колонны. h_s.max=85*?*Kf=85*0.7*8=476мм.

Проверка ребра на срез:

- не выполняется. Проверка стенки на срез:

- не выполняется. Поэтому выбираем двутавр, у которого толщина стенки больше и увеличиваем катет шва. По сортаменту подбираем двутавр 35Ш2/Гост 26020-83: , , , , , , , , .

Принимаем t_s=16мм



h_{s min} >0,6·h = 0,6·341=204.6

м.h_s.max=85*?*Kf=85*0.7*10=595мм

Принимаем h_s=570мм. Проверка ребра на срез:

Проверка стенки на срез:

4.4 Конструирование и расчет базы колонны

Конструкция базы должна обеспечивать равномерную передачу нагрузки от колонны на фундамент и принятое в расчетной схеме соединение колонн с фундаментами - жёсткое, а также простоту монтажа колонн.

Определим требуемую площадь плиты (для бетона класса В15 R_пр.б.=8,5 МПа):

Примем толщину траверсы 12 мм, c=40 мм.

Примем B_пл=360 мм, с=43мм.

Примем L_пл=560 мм. Найдем напряжение в бетоне под плитой:

Найдем изгибающие моменты в сечениях пластины при различных типах защемления:



,

но т.к. ,

то ,

но т.к. ,

то пластинка работает как балка на двух опорах и

По наибольшему изгибающему моменту определим толщину пластинки:

Толщину плиты принимаем равной 36 мм. Высоту траверсы определим из условия прикрепления ее к стержню колонны сварными угловыми швами, полагая при этом, что действующие в колоне усилие N равномерно распределяется между сварными швами. Требуемая длина швов равна:

Принимаем высоту траверсы равную 340 мм. Траверсу проверим на изгиб и на срез, рассматривая ее как однопролетную двухконсольную балку с опорами в местах расположения сварных швов и загруженную распределённой нагрузкой

При этом в расчетное сечение включается только лист траверсы толщиной t_s и высотой h_т.

5. Расчет фермы

Расчет фермы сводится к определению усилий в стержнях фермы, подбору сечений стержней фермы и проверки растянутых стержней на прочность, а растянутых - на устойчивость.

5.1 Сбор нагрузок от кровли

№	Наименование	Нормативная нагрузка, кН/м2	?f	Расчётная нагрузка, кН/м2
Постоянная нагрузка
1	Защитный слой из гравия, втопленного в битумную мастику, t=10мм	0,21	1,3	0,273
2	Гидроизоляционный ковёр из 4-х слоёв рубероида	0,2	1,3	0,26
3	Утеплитель - жёсткие минераловатные плиты, t=100мм, ?=3кН/м3	0,3	1,2	0,36
4	Пароизоляция из одного слоя рубероида	0,05	1,3	0,07
5	Стальной профилированный настил t=1мм	0,15	1,05	0,16
6	Прогоны прокатные пролётом 6м.	0,08	1,05	0,09
7	Фермы пролётом 24м.	0,3	1,05	0,315
8	Связи по покрытию	0,1	1,05	0,11
Итого:	1,39		1,638
Временная нагрузка
9	Снеговая нагрузка			1,2
Всего:			2,838

5.2 Определение усилий в стержнях фермы

Ферма шарнирно опирается на колонны каркаса здания сверху. Нагрузка на ферму приложена в узлах верхнего пояса:

Усилия в стержнях фермы находятся методами строительной механики. Результаты расчётов сведены в таблицу.

5.3 Расчет и подбор сечений стержней фермы

Стержни фермы из стали С245. Пояса фермы выполнены из тавров, а решётка из парных уголков. Алгоритм подбора сечений сжатых стержней фермы: Выбор типа сечения стержня и марки стали. Определение расчётных длин стержня в плоскости и из плоскости фермы. Вычисление требуемой площади сечения стержня Атр=N/?R_у?_с, где коэффициент продольного изгиба ? принимается по гибкости ?=80…100 для поясов, опорных раскосов и стоек и ?=100…130 для остальных стержней решётки. Выбор сечения стержня по сортаменту. Определение геометрических характеристик подобранного стержня: А, i_x,i_y. Определение гибкостей: ?_х=l_ef,x/i_x, ?_y=l_ef,y/i_y. Проверка гибкостей стержня в плоскости и из плоскости фермы: ?_х?[?], ?_y?[?]. Проверка устойчивости стержня: ?=N/(?А)?R_y?_c Алгоритм подбора сечений растянутых стержней фермы: Выбор типа сечения стержня и марки стали. Определение расчётных длин стержня в плоскости и из плоскости фермы. Вычисление требуемой площади сечения стержня Атр=N/?R_у?_с. Выбор сечения стержня по сортаменту. Определение геометрических характеристик подобранного стержня: А, i_x,i_y. Определение гибкостей: ?_х=l_ef,x/i_x, ?_y=l_ef,y/i_y. Проверка гибкостей стержня в плоскости и из плоскости фермы: ?_х?[?], ?_y?[?]. Проверка устойчивости стержня: ?=N/А?R_y?_c7. Расчет колонны каркаса.

Для поддержания перекрытий и ферм перекрытий, а также восприятия ветровой нагрузки на здание целесообразно предусматривать колонны, подверженные действию осевой силы с изгибом.

каркас колонна конструкция

6. Сбор нагрузок и определение усилий в колонне

Размещено на http://www.allbest.ru/

Определим высоту колонны:

Определим значение снеговой нагрузки:

Определим значение нагрузки от покрытия:

Определим сосредоточенную силу Рв от ветровой нагрузки:

Определим эквивалентную распределенныю нагрузку, действующую на колонну:



Определим значение нагрузки от главных балок на колонны каркаса:

Определим значение распределённой нагрузки от веса панелей, которые крепятся на колонны каркаса:

Определим высоту сечения колонны:

Принимаем первоначально hк=450мм.

Определим усилия, возникающие внутри одной колоны, при действии прилагаемой нагрузки:

6.2 Подбор сечения колонны каркаса

Размещено на http://www.allbest.ru/

l,ef,х=2*9,2=18,4м. l,ef,y=1*4,7=4,7м.

,

принимаем

bf=340мм

,

Найдем требуемую площадь:

Окончательно принимаем hк=48см, bк=38 см, hw=40 см, tw=2 см, tf=4 см.

Определим основные параметры:

Проверим колонну на устойчивость в плоскости x-x:

,

Проверим колонну на устойчивость в плоскости y-y:

?y

Гибкость изменилась, поэтому проводим проверку местной устойчивости свесов поясных листов:

- местная устойчивость обеспечена.

7. Подбор сечения связей

Связи служат для обеспечения геометрической неизменяемости сооружения и для уменьшения расчетной длины его элементов. Связи по колоннам включают вертикальную крестовую или диагональную связь, образующую совместно с колоннами и распоркой жесткий диск и систему распорок, крепящую соседние колонны к этому диску. Подбор сечений связей как малонагруженных элементов производится по предельной гибкости.

Распорки для колонн рабочей площадки:

По сортаменту для распорок принимаем сечение 2L 100x100x7/ГОСТ 8509-93 (уголки стальные горячекатанные равнополочные сваренные в тавр.) с ix=3,08 см. iy =4,38 см. Вертикальные крестовые связи:

По сортаменту для вертикальных крестовых связей принимаем сечение 2L 70x70x5/ГОСТ 8509-93 (уголки стальные горячекатанные равнополочные сваренные в тавр.) с ix=2,16 см, iy =3,16 см. Чтобы обеспечить устойчивость нижнего пояса фермы ставим распорку:



По сортаменту для распорок принимаем сечение 2L 100x100x7/ГОСТ 8509-93 (уголки стальные горячекатанные равнополочные сваренные в тавр) с ix=3,08 см. iy =4,38 см. Вертикальные крестовые связи для колонн каркаса здания:

По сортаменту для распорок принимаем сечение 2L 100x100x7/ГОСТ 8509-93 (уголки стальные горячекатанные равнополочные сваренные в тавр.) с ix=3,08 см. iy =4,38 см.

Заключение

Задачи курсового проекта выполнены успушно. Я своил принципы и методы компановки каркасов производсвенных зданий и рабочих площадок с учётом предъявляемых к ним технико-экономических и эксплуатационных требований. Приобрел практический опыт в выборе сталей для элементов зданий и сооружений, назначении расчётных схем отдельных элементов и сооружений в целом. Приобрёл навыки работы с нормативной, справочной и технической литературой. Освоил методы конструирования элементов сооружений, их узлов и сопряжений, графического изображения проектируемых конструкций.

Список литературы

1. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР.- М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988.

2. СНиП 11-23-81*. Стальные конструкции / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990.

3. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия / (Дополнения. Разд. 10. Прогибы и перемещения.) / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988.

4. Металлические конструкции / Е.И. Беленя, В.А. Балдин, Г.С. Веденников и др. - М.:- Стройиздат, 1985.

5. Металлические конструкции. В 3т. Т.1. Элементы стальных конструкций: Учебное пособие для строит. вузов / В.В. Горев, Б.Ю. Уваров, В.В. Филиппов и др. / Под ред. В.В. Горева. - М.: Высшая школа, 1994.

6. Методические указания по выполнению расчетно-графического упражнения по курсу «Металлические конструкции». Новосибирск: НГАСУ, 1998.

Размещено на Allbest.ru