Разработка комплекса энергосберегающих мероприятий для жилых зданий города Мурманска

Размещено на http://www.allbest.ru/

1 Теплотехнический расчет

Для определения коэффициента теплопередачи через ограждающие конструкции необходимо знать термическое сопротивление теплопередаче. Руководствуясь СНиП II-3-79 (1998) “Строительная теплотехника” термическое сопротивление теплопередаче должно быть больше или равно требуемому сопротивлению теплопередаче. Последнее может быть определено исходя из условий санитарно-гигиенических норм, а также исходя из более жестких условий энергосбережения (в зависимости от ГСОП).

1.1 Наружная стена

Требуемое значение сопротивления теплопередаче по санитарно-гигиеническим нормам R_о.тр. (м²·єС)/Вт, находим по формуле:

, (1)

где t_в - расчётная температура воздуха в помещении, принимаем t_в = 18 ^oC, так как расчетная температура наружного воздуха для систем отопления меньше чем -31 ^оС;

t_н - расчетная температура наружного воздуха для систем отопления, принимаем t_н= -28 ^оС, по таблице 1 [3];

n - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимаем n = 1 по таблице 3* [1];

Дt_н - нормируемый температурный перепад, принимаем Дt_н=4 ^оС по таблице 2*[1];

- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаем по таблице 4*[1].

.

Фактическое сопротивление теплопередаче при существующей конструкции можно определить, по формуле:

, (2)

где б_Н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций, принимаем б_Н = 23 Вт/(м²·єС) по таблице 6*[1];

д_ш.н. - толщина наружного слоя штукатурки, д_ш.н. = 0,02 м;

д_ш.в. - толщина внутреннего слоя штукатурки, д_ш.в. = 0,015 м;

д_ст - толщина материала наружных стен, д_ст = 0,640 м (по заданию);

л_ш - теплопроводность штукатурки, принимаем л_ш = 0,93 Вт/(м•єС) по приложению 3[1];

л_ст - теплопроводность материала наружных стен (кирпича глиняного обыкновенного), принимаем л_ст = 0,56 Вт/(м•єС) по приложению 3[1].

.

Согласно новым нормам к наружным перекрытиям применяются более жесткие нормы по термическому сопротивлению, которое принимается в зависимости от ГСОП.

Величина градусо-суток отопительного периода (ГСОП):

ГСОП=(t_в - t_ср.оп.)•Z_о.п., (3)

где t_ср.оп. - средняя температура отопительного периода, t_ср.оп. = -2,9 ^оС по таблице 1[3];

Z_о.п. - продолжительность отопительного периода, Z_о.п = 281 суток по таблице 1а*[1].

ГСОП = (18 - (-3,3))•281 = 5985,3 ⁰С·сут.

Требуемое термическое сопротивление теплопередаче по ГСОП для наружных стен можно определить по формуле:

; (4)

При таком термическом сопротивлении требуемая толщина стенки получилась бы недопустимо большой. Таким образом, необходимо использовать теплоизоляционный слой, что позволит уменьшить общую требуемую толщину стенки.

Толщину тепловой изоляции можно рассчитать по формуле:

, (5)

где л_из = 0,037 Вт/(м•єС) - теплопроводность теплоизоляции ISOVER КТ;

.

Окончательно принимаем д_из = 0,08 м.

Определим фактическое сопротивление теплопередаче по условиям ГСОП при стандартной толщине тепловой изоляции:

 (6)

.

, расчет считаем верным.

Конструкция наружной стены представлена на рисунке 1.

Рисунок 1 - Конструкция наружной стены (слева направо: штукатурка, теплоизоляция ISOVER КТ, кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе 1800 кг/м³, штукатурка)

1.2 Чердачное перекрытие

Требуемое значение сопротивления теплопередаче по санитарно-гигиеническим нормам R_о.тр. находим по формуле:

, (1)

где Дt_н - нормируемый температурный перепад, принимаем Дt_н=3 ^оС по таблице 2*[1];

n - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимаем n = 1 по таблице 3* [1].

(м²·єС)/Вт.

Фактическое сопротивление теплопередаче при существующей конструкции можно определить, как:

, (2)

где - толщина штукатурки, =0,02 м;

- толщина железобетонной плиты, =0,12 м;

- толщина керамзитовой засыпки, =0,1 м;

- теплопроводность штукатурки =0,93 Вт/(м•єС);

- теплопроводность железобетона, =1,69 Вт/(м•єС);

- теплопроводность керамзитовой засыпки, =0,18 Вт/(м•єС).

.

Требуемое термическое сопротивление теплопередаче по ГСОП для чердачного перекрытия:

; (3)

Толщина тепловой изоляции:

; (4)

.

Окончательно принимаем д_из = 0,16 м.

Определим фактическое сопротивление теплопередаче по условиям ГСОП при стандартной толщине тепловой изоляции:

; (5)

.

, расчет считаем верным.

Конструкция чердачного перекрытия представлена на рисунке 2.



Рисунок 2 - Чердачное перекрытие (снизу вверх: штукатурка, железобетонная плита, керамзитовая засыпка, теплоизоляция ISOVER КТ)

1.3 Подвальное перекрытие

Требуемое значение сопротивления теплопередаче по санитарно-гигиеническим нормам R_о.тр. находим по формуле:

, (1)

где Дt_н - нормируемый температурный перепад, принимаем Дt_н=2 ^оС по таблице 2*[1];

n - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимаем n = 0,75 по таблице 3* [1].

(м²·єС)/Вт.

Фактическое сопротивление теплопередаче при существующей конструкции можно определить, как:

, (2)

где - толщина железобетонной плиты, = 0,15 м;

- толщина керамзитовой засыпки, = 0,1 м;

- толщина половой доски, = 0,04 м;

- теплопроводность штукатурки = 1,69 Вт/(м•єС);

- теплопроводность керамзитовой засыпки, =0,18 Вт/(м•єС);

- теплопроводность половой доски, =0,09 Вт/(м•єС).

.

Требуемое термическое сопротивление теплопередаче по ГСОП для подвального перекрытия:

; (3)

Толщина тепловой изоляции:

(4)

.

Окончательно принимаем д_из = 0,12 м.

; (5)

.

Конструкция подвального перекрытия представлена на рисунке 3.

Рисунок 3 - Подвальное перекрытие (снизу вверх: железобетонная плита, керамзитовая засыпка, теплоизоляция ISOVER КТ, половая доска)

1.4 Внутренняя стена

Фактическое сопротивление теплопередаче при существующей конструкции можно определить по формуле:

; (1)

.

Конструкция внутренней стены представлена на рисунке 4.

Рисунок 4 - Конструкция внутренней стены (слева направо: штукатурка, кирпич, штукатурка)

1.5 Окна и балконные двери

Первоначально при существующей конструкции для окон и балконных дверей использовалось двойное остекление в спаренных переплетах. Термическое сопротивление теплопередаче определяем по приложению 6*[1],

. (1)

По новым нормам в условиях энергосбережения термическое сопротивление теплопередаче должно быть не менее:

; (2)

Таким образом, принимаем окна и балконные двери с двухкамерным стеклопакетом из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном. Термическое сопротивление теплопередаче определяем по приложению 6*[1]:

.

1.6 Внутренние двери

В качестве внутренних дверей используются одинарные деревянные двери с термическим сопротивлением теплопередаче:

.

2 Расчет теплопотерь за счет инфильтрации

Расчет расхода теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха необходимо определять отдельно для помещений с различной внутренней температурой воздуха, а также раздельно для окон и балконных дверей. Расчет ведем в соответсвии с рекомендациями.

Расчетная температура воздуха внутри помещений:

- жилые комнаты (1-4): ;

- кухня: ;

- ванная: ;

- туалет: ;

- холл: .

Определим расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха через окна (деревянной конструкции) в комнате №4 с температурой внутреннего воздуха 18 ^oC:

Q_ок.¹⁸ = 0,28 G c(t_в - t_н)k, (1)

где c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кгС);

t_в, t_н - расчетные температуры воздуха соответственно в помещении, ; наружного воздуха в холодный период, ;

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,8 -- для окон и балконных дверей с раздельными переплетами;

G - расход инфильтрующегося воздуха через ограждающие конструкции помещения;

G_i = 0,216 F_ок p_ок^0,67 /R_u , (2)

где F_ок - суммарная площадь ограждающих конструкций окон помещения, определим как:

м²;

R_u - нормативное сопротивление воздухопроницанию, принимаем

R_u = 0,13 м² ч Па/кг (для деревянных окон);

p_ок - расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, определим как:

, (3)

где p_i - давление на внешней поверхности наружного ограждения;

p_о - условное давление в верхней точке с заветренной стороны здания;

, (4)

где H - высота здания от уровня земли до карниза, H = 5 м;

с_н - плотность наружного воздуха, определим как:

; (5)

с_в - плотность наружного воздуха, определим как:

; (6)

C_н - коэффициент для наветренной стороны здания, C_н = 0,8;

C_з - коэффициент для заветренной стороны здания, C_з = -0,6;

K_т - коэффициент, учитывающий динамическое давление ветра в зависимости от высоты здания и рельефа местности, определяется по таблице 6[5] K_т = 1,0125;

w - средняя скорость ветра, принимаем w = 5,9 м/c по таблице 1[3];

;

, (7)

где h- расстояние от уровня земли до верха окна или двери, h = 4,5 м;

;

;

;

.

Аналогично проводим расчет для других помещений, имеющих окна и балконные двери, при существующей конструкции здания и конструкцией по условиям энергосбережения. Для окон с двухкамерным стеклопакетом из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном принимаем нормативное сопротивление воздухопроницанию R_u = 0,26 м²чПа/кг. Расчет сводим в таблицу 1.

Поскольку имеется также кухня, ванная и туалет, необходимо учесть потери теплоты инфильтрацией, связанные с работой систем вентиляции.

Определим расход теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха, связанного с работой систем вентиляции для кухни:

, (8)

где V - объемный расход воздуха за 1 час в помещении, для кухни принимаем V = 90 м³/ч;

.

Таблица 1 - Сводная таблица расчета теплопотерь за счет инфильтрации

Помещение	Температура наружного воздуха, tн	Температура внутреннего воздуха, tв	Плотность наружного воздуха, сн	Плотность внутреннего воздуха, св	Площадь окон и балконных дверей, Fок	Нормативное сопротивление воздухопроницанию, Ru	Давление на внешней поверхности наружного ограждения, Pi	Условное давление в верхней точке с заветренной стороны здания, Po	Расчетная разность между давлениями, Д P	Расход инфильтрующегося воздуха через ограждающие конструкции помещения, G	Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха, Q
Для существующей конструкции
Комната 1	-28	18	1,44	1,21	3,249	0,130	36,664	23,359	13,305	30,574	315,033
Комната 2	-28	18	1,44	1,21	3,000	0,130	36,664	23,359	13,305	28,231	290,889
Комната 3	-28	18	1,44	1,21	3,249	0,130	36,664	23,359	13,305	30,574	315,033
Комната 4	-28	18	1,44	1,21	3,000	0,130	36,664	23,359	13,305	28,231	290,889
Кухня	-28	15	1,44	1,23	3,000	0,130	36,602	23,049	13,553	28,582	275,303
Для конструкции по условиям энергосбережения
Комната 1	-28	18	1,44	1,21	3,249	0,260	36,664	23,359	13,305	15,287	157,516
Комната 2	-28	18	1,44	1,21	3,000	0,260	36,664	23,359	13,305	14,115	145,445
Комната 3	-28	18	1,44	1,21	3,249	0,260	36,664	23,359	13,305	15,287	157,516
Комната 4	-28	18	1,44	1,21	3,000	0,260	36,664	23,359	13,305	14,115	145,445
Кухня	-28	15	1,44	1,23	3,000	0,260	36,602	23,049	13,553	14,291	137,651

Аналогично проводим расчет для ванной и санузла, расчет приведен в таблице 2.

Таблица 2 - Сводная таблица расчета теплопотерь за счет инфильтрации, связанных с работой вентиляции

Помещение	Температура наружного воздуха, tн	Температура внутреннего воздуха, tв	Плотность внутреннего воздуха, св	Объемный расход воздуха за 1 час в помещении, V	Расход теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха, связанного с работой систем вентиляции, Qв
Для существующей конструкции
Кухня	-28	15	1,226	90	1062,53
Ванная	-28	25	1,185	50	703,157
Таулет	-28	16	1,221	50	601,932
Для конструкции по условиям энергосбережения
Кухня	-28	15	1,226	90	1062,53
Ванная	-28	25	1,185	50	703,157
Таулет	-28	16	1,221	50	601,932

3 Расчет теплопотерь за счет теплопередачи через ограждения

Потери тепла помещениями через ограждающие конструкции, учитываемые при проектировании системы отопления, разделяются на основные, условно называемые нормальными, и добавочные, которыми учитывается ряд факторов, влияющих на величину теплопотерь.

Основные теплопотери помещений слагаются из потерь тепла через отдельные ограждающие конструкции:

, (1)

где F - площадь ограждающей конструкции, через которую происходит потеря тепла, м²

k - коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции ,Вт/(м²·К);

t_в - расчетная температура внутреннего воздуха, °С;

t_н - расчетная температура наружного воздуха, °С;

n - поправочный коэффициент к расчетной разности температур.

Результаты всех расчетов тепловых потерь через наружные ограждения каждого помещения сведем в общую таблицу 3 (без изоляции) и таблицу 5 (с изоляцией).

Таблица 3 - Расчет тепловых потерь здания (без изоляции)

№	Назначение помещения	Название ограждения	Ориентация в отношении сторон света	Размер ограждения	Площадь ограждения Fогр, мІ	Расчетная разность температур (tв-tн)·n, єC	Kогр, Вт/(мІ·єС)	Основные теплопотери Qосн, Вт	Добавки, %	Потери за счет инфильтрации, Qинф, Вт	Добавочные теплопотери Qдоб, Вт	Общие теплопотери Qобщ = Qосн + Qдоб, Вт	Суммарные потери теплоты Qсумм = Qобщ + Qинф, Вт
									На сторону света
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10		13	14	15
1	Комната 1 tв=18єC	НС	С	4,31	x	3,48	11,75	46	0,75	404	10	315	40	444	4543
		НС	В	2,49	x	3,48	8,67	46	0,75	298	10		30	328
		НС	З	5,55	x	3,48	19,31	46	0,75	664	5		33	697
		ДО	С	1,2	x	1,5	1,80	46	1,75	145	10		15	160
		БД	С	0,69	x	2,1	1,45	46	1,75	117	10		12	129
		Пл	-	5,55	x	4,31	23,92	46	0,78	855	-		-	855
		Пт	-	5,55	x	4,31	23,92	46	1,18	1300	-		-	1300
	4228
2	Комната 2 tв=18єC	НС	Ю	3,99	x	3,48	10,89	46	0,75	374	-	291	-	374	3893
		НС	В	3,41	x	3,48	11,87	46	0,75	408	10		41	449
		ДО	Ю	2	x	1,5	3,00	46	1,75	242	-		-	242
		Пл	-	6,25	x	3,99	24,94	46	0,78	891	-		-	891
		Пт	-	6,25	x	3,99	24,94	46	1,18	1355	-		-	1355
	3602
3	Комната 3 tв=18єC	НС	С	3,69	x	3,48	9,59	46	0,75	330	10	315	33	363	3704
		НС	В	4,96	x	3,48	17,26	46	0,75	593	10		59	652
		ДО	С	1,2	x	1,5	1,80	46	1,75	145	10		15	160
		БД	С	0,69	x	2,1	1,45	46	1,75	117	10		12	129
		Пл	-	3,96	x	4,96	19,64	46	0,78	702	-		-	702
		Пт	-	3,96	x	4,96	19,64	46	1,18	1068	-		-	1068
	3389
4	Комната 4 tв=18єC	НС	Ю	3,69	x	3,48	9,84	46	0,75	338	-	291	-	338	3361
		НС	В	4,74	x	3,48	16,50	46	0,75	567	10		57	624
		ДО	Ю	2	x	1,5	3,00	46	1,75	242	-		-	242
		Пл	-	3,69	x	4,74	17,49	46	0,78	624	-		-	624
		Пт	-	3,69	x	4,74	17,49	46	1,18	951	-		-	951
	3070
5	Ванная tв=25єC	НС	З	2,24	x	3,48	7,80	53	0,75	309	5	703	15	324	2525
		НС	С	2,07	x	3,48	7,20	53	0,75	285	10		29	314
		Пл	-	2,24	x	2,07	4,64	53	0,78	191	-		-	191
		Пт	-	2,24	x	2,07	4,64	53	1,18	290	-		-	290
	1822
6	Кухня tв=15єC	НС	Ю	3,86	x	3,48	10,43	43	0,75	335	-	1338	-	335	4884
		НС	З	3,72	x	3,48	12,95	43	0,75	416	5		21	437
		ДО	Ю	2	x	1,5	3,00	43	1,75	226	-		-	226
		Пл	-	3,86	x	3,72	14,36	43	0,78	480	-			480
		Пт	-	3,86	x	3,72	14,36	43	1,18	730	-		-	730
														3546
7	Туалет tв=16єC	НС	З	0,98	x	3,48	3,41	44	0,75	112	5	602	6	118	1494
		Пл	-	0,97	x	2,07	2,01	44	0,78	68	-		-	68
		Пт	-	0,97	x	2,07	2,01	44	1,18	104	-		-	104
	892
8	Холл tв=16єC	НС	З	2,34	x	3,48	8,14	44	0,75	268	5	-	13	281	1979
		НС	З	1,8	x	3,48	6,26	44	0,75	206	5		10	216
		Пт	-	1,7	x	5,64	9,59	44	1,18	498	-		-	498
		Пт	-	3,57	x	2,42	8,64	44	1,18	449	-		-	449
		Пл	-	1,7	x	5,64	9,59	44	0,78	327	-		-	327
		Пл	-	3,77	x	1,62	6,11	44	0,78	208	-		-	208
	1979
Общие теплопотери, УQ, Вт	22528	26383

Таблица 4 - Расчет тепловых потерь здания (с изоляцией)

№	Назначение помещения	Название ограждения	Ориентация в отношении сторон света	Размер ограждения	Площадь огражде-ния Fогр, мІ	Расчетная разность температур (tв-tн)·n, єC	Kогр, Вт/(мІ·єС)	Основные теплопотери Qосн, Вт	Добавки, %	Потери за счет инфильтрации, Qинф, Вт	Добавочные теплопотери Qдоб, Вт	Общие теплопотери Qобщ = Qосн + Qдоб, Вт	Суммарные потери теплоты Qсумм = Qобщ + Qинф, Вт
									На сторону света
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10		13	14	15
1	Комната 1 tв=18єC	НС	С	4,31	x	3,48	11,75	46	0,29	154	10	158	15	169	1573
		НС	В	2,49	x	3,48	8,67	46	0,29	114	10		11	125
		НС	З	5,55	x	3,48	19,31	46	0,29	254	5		13	267
		ДО	С	1,2	x	1,5	1,80	46	1,25	104	10		10	114
		БД	С	0,69	x	2,1	1,45	46	1,25	84	10		8	92
		Пл	-	5,55	x	4,31	23,92	46	0,23	252	-		-	252
		Пт	-	5,55	x	4,31	23,92	46	0,22	239	-		-	239
	1416
2	Комната 2 tв=18єC	НС	Ю	3,99	x	3,48	10,89	46	0,29	143	-	145	-	143	1291
		НС	В	3,41	x	3,48	11,87	46	0,29	156	10		16	172
		ДО	Ю	2	x	1,5	3,00	46	1,25	173	-		-	173
		Пл	-	6,25	x	3,99	24,94	46	0,23	263	-		-	263
		Пт	-	6,25	x	3,99	24,94	46	0,22	249	-		-	249
	1145
3	Комната 3 tв=18єC	НС	С	3,69	x	3,48	9,59	46	0,29	126	10	158	13	139	1313
		НС	В	4,96	x	3,48	17,26	46	0,29	227	10		23	250
		ДО	С	1,2	x	1,5	1,80	46	1,25	104	10		10	114
		БД	С	0,69	x	2,1	1,45	46	1,25	84	10		8	92
		Пл	-	3,96	x	4,96	19,64	46	0,23	207	-		-	207
		Пт	-	3,96	x	4,96	19,64	46	0,22	196	-		-	196
	1156
4	Комната 4 tв=18єC	НС	Ю	3,69	x	3,48	9,84	46	0,29	129	-	145	-	129	1191
		НС	В	4,74	x	3,48	16,50	46	0,29	217	10		22	239
		ДО	Ю	2	x	1,5	3,00	46	1,25	173	-		-	173
		Пл	-	3,69	x	4,74	17,49	46	0,23	184	-		-	184
		Пт	-	3,69	x	4,74	17,49	46	0,22	175	-		-	175
	1045
5	Ванная tв=25єC	НС	З	2,24	x	3,48	7,80	53	0,29	118	5	703	6	124	1759
		НС	С	2,07	x	3,48	7,20	53	0,29	109	10		11	120
		Пл	-	2,24	x	2,07	4,64	53	0,23	56	-		-	56
		Пт	-	2,24	x	2,07	4,64	53	0,22	53	-		-	53
	1056
6	Кухня tв=15єC	НС	Ю	3,86	x	3,48	10,43	43	0,29	128	-	1200	-	128	3132
		НС	З	3,72	x	3,48	12,95	43	0,29	159	5		8	167
		ДО	Ю	2	x	1,5	3,00	43	1,25	162	-		-	162
		Пл	-	3,86	x	3,72	14,36	43	0,23	141	-			141
		Пт	-	3,86	x	3,72	14,36	43	0,22	134	-		-	134
	1932
7	Туалет tв=16єC	НС	З	0,98	x	3,48	3,41	44	0,29	43	5	602	2	45	1288
		Пл	-	0,97	x	2,07	2,01	44	0,23	20	-		-	20
		Пт	-	0,97	x	2,07	2,01	44	0,22	19	-		-	19
	686
8	Холл tв=16єC	НС	З	2,34	x	3,48	8,14	44	0,29	102	5	-	5	107	524
		НС	З	1,8	x	3,48	6,26	44	0,29	79	5		4	83
		Пт	-	1,7	x	5,64	9,59	44	0,22	92	-		-	92
		Пт	-	3,57	x	2,42	8,64	44	0,22	83	-		-	83
		Пл	-	1,7	x	5,64	9,59	44	0,23	97	-		-	97
		Пл	-	3,77	x	1,62	6,11	44	0,23	62	-		-	62
	524
Общие теплопотери, УQ, Вт	8960	12071

Таким образом, общие потери здания:

- при фактической конструкции: Вт;

- по условиям энергосбережения: Вт.

4 Расчет и выбор отопительных приборов

Для поддержания в помещении требуемой температуры необходимо, чтобы количество тепла, отдаваемого нагревательными приборами, установленными в помещении, соответствовало расчетным теплопотерям помещения.

Рисунок 5 - Вид расположения нагревательного прибора

Количество тепла Q, Вт, отдаваемого прибором, пропорционально площади поверхности его нагрева F_пр, м², коэффициенту теплопередачи прибора k и разности температур теплоносителя t_cp в приборе и омывающего его воздуха помещения t_в.

В качестве нагревательных приборов принимаем РБС - 500. Расположение прибора показано на рисунке 5.

Радиаторы относятся к биметаллическим отопительным приборам с полностью стальным сварным сердечником. Такая конструкция обеспечивает отменную прочность и отличные тепловые характеристики. Теплоноситель при работе радиатора контактирует только со сталью, поэтому гальваническая пара сталь-алюминий не возникает, электрохимическая коррозия сведена к минимуму. Нет ограничений и в выборе подводящих трубопроводов - стальная, медная, металлопластиковая, пластиковая подводка будет отлично работать с данными радиаторами.

Радиаторы благодаря стальному сердечнику легко выдерживают давление до 25кг/см², при этом давление, способное разрушить радиатор, более 100кг/см². Таким образом, многократный запас прочности радиаторов позволяет использовать их без ограничений во всех типах систем отопления - от автономных коттеджей до высотных домов с центральной системой отопления и периодически происходящими гидравлическими ударами.

Стальная начинка биметаллического радиатора стойко переносит кислотность теплоносителя - показатель pH может находиться в пределах 6,5-9,5, что обеспечивает длительный срок эксплуатации даже в системах отопления с агрессивным теплоносителем плохого качества (именно такой теплоноситель, как правило, находится в системах центрального отопления стран СНГ). Гарантия завода изготовителя - 5 лет, срок эксплуатации - более 40 лет.

При компактных габаритах радиатор обладает высокой мощностью. Небольшой внутренний объем радиаторов отопления позволяет не только сократить количество теплоносителя в системе отопления, но и делает систему менее инерционной, что является важным фактором при поддержании заданной температуры в помещении. Малый внутренний объем секций позволяет легко регулировать теплоотдачу как ручным, так и автоматическим способом. Соответственно, при меньшем расходе энергии, мы получаем максимальную теплоотдачу.

Конструкция и форма ребер радиаторов обеспечивает интенсивные конвекционные потоки теплого воздуха, направленные как вверх (для создания "теплового экрана" перед окном), так и внутрь помещения - для равномерного нагрева всего пространства. Конвекционные потоки воздуха препятствуют также накоплению пыли внутри радиатора.

Верхние и нижние коллекторы секций радиаторов отопления не имеют карманов, где могут накапливаться газы и шлак. Благодаря этому опасность коррозии и засорения минимальна.

Благодаря большому сечению вертикального канала секции радиатора не склонны к шлакованию, радиатор имеет малое гидравлическое сопротивление.

Приведем пример расчета для комнаты по условиям энергосбережения. При этом температура воды, подаваемая в прибор, t_вх = 95 ^OC; температура воды, выходящей из прибора t_вых = 70 ^OC; температура омываемого воздуха t_в = 18 ^OC.

Расчётная тепловая нагрузка прибора:

, (1)

где Q_пот. - расчётная нагрузка на прибор, Вт;

Q_тр. - тепло, отданное подводящими и отводящими трубами, Вт;

; (2)

где , - удельная теплоотдача горизонтальных и вертикальных участков подающего трубопровода, принимаем = 63 Вт/м, = 81 Вт/м;

, - удельная теплоотдача горизонтальных и вертикальных участков обратного трубопровода, принимаем = 38 Вт/м, = 50 Вт/м;

,,, - соответствующее длины участков трубопроводов, показаны на рисунке 5, м.

Определим требуемую номинальную мощность прибора:

, (3)

где ц - коэффициент приведения, определим по формуле:

, (4)

где - средний перепад температур, рассчитаем как:

^OC; (5)

n,p,c - эмпирические коэффициенты, принимаем n = 0,3, p = 0,04, c = 1;

b - коэффициент, учитывающий атмосферное давление в данной местности, b = 1;

ш - коэффициент, учитывающий подвод воды в прибор снизу вверх, принимаем ш = 1;

G_пр - расход воды через прибор, определим по формуле:

кг/ч; (6)

Минимальное необходимое количество секций:

, (7)

где Q_ну - номинальная мощность одной секции, Q_ну = 195 Вт;

в₄ - коэффициент, учитывающий способ установки прибора,

принимаем в₄ = 1,03;

в₃ - коэффициент, учитывающий число секций в приборе,

, (8)

где - предварительно определенное число секций,

(9)

Расчет нагревательных приборов для конструкции без изоляции и изолированного дома приводим в таблице 5.

Таблица 5 - Расчет нагревательных приборов

Поме-щение	Температура внутреннего воздуха, tв	Теплопотери с помещения, Qпот	Тепловой поток от труб, Qтр	Расчётная тепловая нагрузка прибора, Qпр	Средний перепад температур, Дtср	Расход воды через прибор, Gпр, кг/ч	Коэффициент приведения, ц	Требуемая номинальная мощность прибора, Qнт	Предварительно определенное число секций, Nор	Коэффициент, в3	Минимальное необходимое количество секций, Nmin	Окнчательно принятое число секций, N
Комната 1	18	4543	83,45	4468,0	64,5	153,7	0,869	5142	27	0,976	27,8	28
Комната 2	18	3893	83,45	3817,7	64,5	131,3	0,864	4421	23	0,978	23,9	24
Комната 3	18	3704	83,45	3629,0	64,5	124,8	0,862	4211	22	0,978	22,7	23
Комната 4	18	3361	83,45	3285,7	64,5	113,0	0,858	3828	20	0,979	20,7	21
Кухня	15	4884	83,45	4808,6	67,5	165,4	0,925	5201	27	0,976	28,1	29
Ванная	25	2525	83,45	2450,2	57,5	84,3	0,731	3353	18	0,980	18,1	19
Туалет	16	1494	83,45	1418,8	66,5	48,8	0,864	1643	9	0,989	8,8	9
Для конструкции по условиям энергосбережения
Комната 1	18	1573	83,45	1497,9	64,5	51,5	0,832	1801	10	0,987	9,6	10
Комната 2	18	1291	83,45	1215,8	64,5	41,8	0,825	1474	8	0,992	7,8	8
Комната 3	18	1313	83,45	1237,9	64,5	42,6	0,825	1500	8	0,992	8,0	8
Комната 4	18	1191	83,45	1115,8	64,5	38,4	0,822	1357	7	0,995	7,2	8
Кухня	15	3132	83,45	3057,3	67,5	105,1	0,908	3367	18	0,980	18,2	19
Ванная	25	1759	83,45	1684,2	57,5	57,9	0,720	2340	12	0,985	12,6	13
Туалет	16	1288	83,45	1212,8	66,5	41,7	0,858	1413	8	0,992	7,5	8

Размещено на http://www.allbest.ru/

5 Выбор трубной разводки системы отопления

Используем двухтрубную лучевую покомнатную разводку. Лучевая разводка представлена на рисунке 6.

Рисунок 6 - Покомнатная лучевая разводка

Как правило, лучевая (коллекторная) разводка прокладывается скрыто с последующей заделкой в конструкцию пола и стен. Открытая прокладка труб не практикуется, так как нагромождение труб портит внешний вид помещений. Преимуществом лучевой разводки является использование труб меньшего диаметра. Нет необходимости проделывать отверстия в несущих стенах, кроме того появляется возможность легкой регулировки и балансировки системы. Недостатком лучевой системы называют большие затраты труб.

6 Расчет и подбор кондиционера

Подбор кондиционеров ведется по тепловой нагрузке, учитывающей различные теплопритоки в помещении, такие как теплопритоки от оргтехники, людей, за счет лучистой солнечной энергии и т.д.

Проведем расчет кондиционера для комнаты 1.

Расчетная тепловая нагрузка на кондиционер:

, (1)

где Q₁ - теплопритоки за счет теплопередачи через ограждающие конструкции (учитывается лучистый теплообмен);

Q₂ - тепловыделения от оргтехники;

Q₃ - тепловыделения от людей;

Q₄ - тепловыделения от осветительных приборов;

, (2)

где q₁ - удельный теплоприток, принимаем при средней степени солнечного излучения, q₁ = 35 Вт/м³;

V_пом - объем помещения,

V_пом= 3,48·3,29·5,04=57,7 м³;

Вт.

, (3)

где q₂ - удельные тепловыделения от единицы оргтехники, для компьютера принимаем q₂ = 300 Вт;

n - число единиц оргтехники, n = 1;

N_уст - мощность прибора, Вт;

Вт;

, (4)

где m - количество человек, m = 3;

q₃ - удельное тепловыделение от человека, принимаем для малодвижущегося человека q₃ = 100 Вт/чел;

Вт;

, (5)

где - коэффициент преобразования электрической энергии в тепловую, принимаем = 0,95 для ламп;

N_осв - мощность осветительных приборов, принимаем N_осв = 100 Вт;

Вт.

Вт.

Таким образом, надо подобрать кондиционер с нагревательной и охлаждающей мощностью, превышающей полученное значение.

Установка инверторного кондиционера настенного типа, работающего в режиме «тепло-холод».

К установке предлагается кондиционер фирмы «DAIKIN» (Япония) типа сплит-система модели FTXS25/RXS25 холодопроизводительностью от 1,3 до 3,0 кВт, теплопроизводительностью от 1,3 до 4,50 кВт. Внутренний блок настенного типа. Данная модель работает на высокоэффективном озонобезопасном фреоне R 410.



Рисунок 7 - внешний вид кондиционера фирмы «DAIKIN»

Применение инверторного управления обеспечивает наибольший комфорт и повышенную производительность.

Ускоренный выход на заданный режим. Время, необходимое для достижения установленной температуры, сокращается на треть.

Инверторное управление обеспечивает более точное поддержание температуры воздуха в кондиционируемом помещении по сравнению с традиционными кондиционерами. Потребление электроэнергии снижается на 30 %.

Все кондиционеры DAIKIN с инверторным управлением отличаются рекордно низким уровнем шума.

В предлагаемой модели применены новейшие разработки в области очистки, термовлажностной обработки и распределения воздуха.

Специальная конструкция жалюзи и выходного диффузора внутреннего блока позволяет избежать эффекта внезапного появления холодной струи и шума воздушного потока.

Высокоэффективный воздушный фильтр с фотокаталитической функцией. Очистка воздуха от пыли, аллергенов, бактерий, вирусов и неприятных запахов на молекулярном уровне.

Сенсор наличия движения «Умный глаз» - кондиционер автоматически включается и обеспечивает комфортные условия в помещении, когда в нём находятся люди, а при их отсутствии переходит в энергосберегающий режим.

Диапазон рабочих температур (по наружному воздуху):

Режим охлаждения от -10 до + 46 град. С

Режим нагрева от -15 до +20 град.

7 Дополнительные меры по энергосбережению в жилых зданиях

Дополнительными мероприятиями по энергосбережению могут являться мероприятия такие как: использование учета электроэнергии, тепла, газа, холодной и горячей воды; применение приборов с пониженной потребляемой мощностью, создание систем регулирования подачи энергоносителей (автоматизированный индивидуальный тепловой пункт).

Далее рассмотрим два наиболее простых мероприятия по энергосбережению: применение экономичных люминесцентных ламп и учет горячей и холодной воды с помощью водосчетчиков.

7.1 Энергосберегающие осветительные приборы

Здание включает в себя: четыре комнаты, кухню, холл, ванную и туалет. Предположим, что каждое помещение освещает одна лампа накаливания, кроме холла, в нем освещение осуществляется за счет трех ламп. Таким образом, каждую квартиру освещает 10 ламп накаливания потребляемой мощностью 100 Вт фирмы General Electric.

Рисунок 8 - Внешний вид лампы люминесцентной типа PLE

В качестве альтернативы этих ламп предлагается использовать люминесцентные энергосберегающие лампы со встроенным пускорегулирующим аппаратом (ПРА). Достоинством этих ламп является на 80% меньшее потребление электроэнергии по сравнению с традиционной лампой накаливания при таком же световом потоке.

Кроме того, такие лампы обладают повышенным сроком службы по сравнению с лампами накаливания. Люминесцентные лампы имеют покрытие люминофора, что позволяет увеличить отражающую способность этих ламп.

Примем лампы типа MASTER PL E фирмы Philips потребляемой мощностью 20 Вт. Внешний вид лампы представлен на рисунке 8.

У люминесцентных ламп имеются также и недостатки, к ним относятся:

· номинальное мощность (свечение) лампы достигается не сразу (20-40 секунд);

· у некоторых ламп имеется эффект мерцания.

Однако у ламп фирмы Philips эти недостатки сведены к минимуму по сравнения с аналогам, такими как Phoenix.

Технические характеристики ламп сведены в таблицу 8.

Таблица 6 - Характеристики ламп накаливания и люминесцентных

Марка	Мощность, Вт	U раб, В	Световой поток, лм	Цоколь	Наполнитель	L, мм	D, мм	Срок службы, ч	Цена, руб.
100МК1/СL/E27 General Electric	100	230	1380	E27	Криптон	103	55	1000	18
MASTER PL E 20Вт/827 Philips	20	230-240	1200	E27	Пары ртути	126	61	15000	245

7.2 Применение водосчетчиков холодной и горячей воды

Как известно, потребление горячей и холодной воды без установки теплосчетчика на одного человека нормируется по СНиП, они равны:

- горячее водоснабжение 105 л/сут;

- холодное водоснабжение 145 л/сут.

Оплата за горячее и холодное водоснабжение теплосетям осуществляется, именно на основании этих показателей без установки водосчетчиков.

По данным города Мурманска потребление воды при установке индивидуального водосчетчика составляют:

- для горячего водоснабжения 35 (от 30 до 40) л/сут;

- для холодного водоснабжения 30 (от 20 до 40) л/сут;

В реальных условиях потребление холодной воды может достигать больших значений до 250 л/сут, но это связано, в первую очередь, с работой соответствующих служб ЖЭК и отношением жильцов к устранению утечек (капания кранов, подтекания в смывном бачке, нерациональным использованием воды).

Типичная месячная диаграмма ГВС имеет экстремумы, соответствующие «банным» дням и дням стирки. Результаты почасового водопотребления показывают, что увеличенный водоразбор осуществляется в утренние и вечерние часы (динамика водоразбора в будни и выходные дни отличается).

При холодном водоснабжении имеются соответствующие пики в «банные» дни и дни стирки.

Мероприятия по снижению водопотребления в первую очередь направлены на рациональное использование воды (изменение менталитета).

Необходимо устранить все утечки: подтекания кранов, душевых и туалетных бачков; использовать минимальный приемлемый расход воды при мытье посуды, купании, стирке и т.д. Указанные меры не означают снижения комфортности, а лишь рациональное использование воды. Необходимо потребовать от эксплуатационных служб обеспечение нормальной работы циркуляционного кольца ГВС и нормативную температуру горячей воды у водоразбора. Снижению водопотребления способствует установка смесителей с одной рукояткой за счет более короткого периода настройки. Однако необходимо начать с установки индивидуальных водосчетчиков.

Примем водосчетчики фирмы Zenner (Германия) крыльчатые одноструйные ETK (для холодной воды) и ETW (для горячей воды) на давление до 1,6 МПа при D_у = 15 мм. Чувствительность по температуре от 5 до 50 ^oC для ETK и от 5 до ^o90 для ETW.

Таблица 7 - Технические характеристики водосчетчиков ETK/ETW

ETK(N)/ETW(N)	15
Минимальный расход, Qmin, м3/ч	0,03
Переходный расход, Qt, м3/ч	0,12
Номинальный расход, Qn, м3/ч	1,5
Максимальный расход, Qmax, м3/ч	3
Порог чувствительности, м3/ч, не более	0,01
Наименьшая цена деления счетного механизма, м3/ч	0,0001
Емкость счетного механизма, м3/ч	99999
Масса, кг	0,36
Погрешность от Qmin до Qt ± 5% и от Qt до Qmax ± 2%

Внешний вид водосчетчиков приведен на рисунке 9.

Рисунок 9 - Внешний вид водосчетчиков ETK/ETW

Примем стоимость по нормам: горячей воды - 3,04 рублей за сутки, холодной воды - 3,78 рублей. Стоимость за 1 м³ по индивидуальному водосчетчику: для горячей воды - 36 рублей, для холодной воды - 20,96 рублей.

Примем, что кухня, ванная и туалет имеют отдельные стояки, тогда число приборов примем по три каждого типа. Примем потребление воды на одного человека в сутки по 50 литров. Все полученные сведения и информацию сведем в таблицу 9 для одной квартиры.

Таблица 8 - Данные по энергосбережению водоснабжения

Тип системы	Потребление холодной воды в сутки на 1 человека, м3	Потребление горячей воды в сутки на 1 человека, м3	Количество жителей квартиры	Стоимость холодной воды за сутки на 1 человек, руб.	Стоимость горячей воды за сутки на 1 человек, руб.	Количество приборов учета	Срок службы прибора учета, лет	Стоимость прибора учета, руб.
По нормам	0,145	0,105	3	3,04	3,78	-	-	-
С индивидуальным водосчетчиком	0,05	0,05	3	1,048	1,8	6	12	532

7.3 Применение отражающей поверхности

Для лучшего использования теплоты, отдаваемой отопительными приборами, на стенку за нагревательный прибор устанавливается специальный отражающий материал. Благодаря этому материалу большая часть теплового потока идет на нагрев воздуха в комнате, а не нагрев стены, на которой установлен нагревательный прибор. Основу этого материала составляет поролоновая масса и фольга. Цена 120 рублей за 1м².

8 Альтернативные источники тепло- и электроэнергии

В качестве альтернативных источников могут выступать: тепловой насос, солнечные батареи, электроотопление, ветряки и другие. Однако использование их ограничивается рельефом, климатом, мощностью и другими факторами.

Тепловой насос - это компактная отопительная установка, предназначенная для автономного обогрева и горячего водоснабжения жилых и производственных помещений. Данные системы экологически чисты, так как работают без сжигания топлива и не производят вредных выбросов в атмосферу, а также чрезвычайно экономичны, поскольку при подводе к тепловому насосу, например, 1 кВт электроэнергии, в зависимости от режима работы и условий эксплуатации, производит до 3 - 4 кВт тепловой энергии.

Тепловой насос имеет большой срок службы до капитального ремонта (до 10 - 15 отопительных сезонов) и работает полностью в автоматическом режиме. Обслуживание установок заключается в сезонном техническом осмотре и периодическом контроле режима работы. Срок окупаемости оборудования не превышает 2 - 3 отопительных сезонов.

Проблема снижения затрат на отопление, горячее водоснабжение, обогрев бассейнов в условиях России с ее продолжительными и суровыми зимами достаточно актуальна на сегодняшний день. Использование для теплоснабжения традиционных источников энергии требует существенных финансовых затрат. Рост цен на энергоносители и высокие расходы на их доставку заставляют задумываться об экономии. Кроме того, основными недостатками традиционных источников теплоснабжения являются низкая энергетическая (особенно в малых котельных) и экономическая эффективность. Простое и экономичное решение данной проблемы - тепловой насос.

Принцип работы теплового насоса

Существует несколько основных типов тепловых насосов. Наибольшее распространение получили тепловые насосы, использующие воздух в качестве источника тепла.

Принцип работы данного устройства заключается в том, что он, забирая тепло окружающего воздуха, «умножает» его и использует для отопления и нагрева воды. Конструкция теплового насоса позволяет использовать его в диапазоне температур, типичном для наших климатических условий: от - 30°C до +40°C.
Тепловые насосы достаточно длительное время с успехом используются за рубежом, а в настоящее время находят все налажено во многих развитых странах.

Рассмотрим тепловой насос мощностью 10 кВт.

Рисунок 9 - Тепловой насос мощностью 10 кВт

Данный тепловой насос предназначен для теплоснабжения индивидуального дома. Значительное место в области применения теплонасосной техники принадлежит небольшим тепловым насосам (ТН) для теплоснабжения и горячего водоснабжения индивидуальных домов теплопроизводительностью около 10 кВт.

Источниками низкопотенциальной теплоты являются грунт (5....15°С) и грунтовые воды (8...15°С). Температура нагреваемой в ТН воды для горячего водоснабжения не менее 60°С. Если вода используется только на отопление, температура может быть ниже. Если требуется нагрев воды 55°С и ниже, то в качестве рабочего вещества можно использовать фреон R22. Объем обогреваемого помещения: 400 м³ - 450 м³ .

Расчет теплового насоса

Таблица 9 - Характеристики теплового насоса

Температура кипения, t, °С	2,91
Температура конденсации, tk, °С	54,55
Температура теплоносителя на входе в испаритель,ts1, °С	8,2
Температура теплоносителя на выходе из конденсатора, tw2 , °C	60,1
Разность температур теплоносителя в конденсаторе, tw ,°С	11,97
Расход теплоносителя в конденсаторе, Gk, кг/с	0,263
Мощность, потребляемая компрессором, Nэ, Вт	2360
Теплопроизводительность, Qk, Вт	до 13000
Расход хладагента, G , кг/с	0,063
Коэффициент преобразования, µ	3,3-6
Гарантированный срок работы, до кап. ремонта, лет	15

Средняя температура низкотемпературного источника:

, (1)

Средняя температура высокотемпературного источника:

; (2)

Коэффициент работоспособности:

; (3)

.

-характеризует потенциал работы верхнего температурного уровня относительно температуры окружающей среды;

Инвестиции в тепловой насос:

;

Годовое чистое сбережение:

, (5)

где S - количество сэкономленной тепловой энергии в год,

S = 10•10³·281·24·10^-6 =31,22 МВт;

ДЭ - затраты на эксплуатацию в год,

ДЭ = 2,2·281·24=17125 руб;

руб.

Реальная процентная ставка:

; (6)

.

Срок окупаемости:

 ; (7)

лет.

Чистая существующая стоимость:

, (8)

где n - экономический срок службы, n = 15 лет (реальный 30 лет);

руб.

Коэффициент чистой существующей стоимости:

.

9 Технико-экономическая оценка энергосберегающих мероприятий

Никто не вложит деньги в проект, который не будет приносить прибыли. Для того чтобы заказчик знал, что мероприятия приносят прибыль необходимо обосновать его инвестиции, то есть провести технико-экономический расчет - доказать, что проект будет приносить прибыль. Считаем, что в стоимость оборудования и монтажа заложена стоимость монтажа.

Рассчитаем экономический эффект от использования тепловой изоляции наружных стен и надподвальных перекрытий.

Исходными данными к расчету являются:

Уровень инфляции: b = 10%.

Номинальная процентная ставка: n_r = 16%.

Цена за тепловую энергию: E = 1072,88 руб./Гкал 920 руб./МВтчас.

Аналогично тепловому расчету проводим расчет других энергосберегающих мероприятий по схеме:

1. Рассчитаем требуемые инвестиции:

I_o = С•К, (1)

Где С-цена требуемого оборудования, или материалов

К-количество оборудования (материалов)

2. Годовое чистое сбережение:

, (2)

где S - количество сэкономленной тепловой энергии в год,

ДЭ - затраты на эксплуатацию в год, ДЭ = 0 руб;

Реальная процентная ставка:

. (3)

4. Срок окупаемости, в годах:

. (4)

5. Чистая существующая стоимость:м

, (5)

где n - экономический срок службы, n = 40 лет (реальный 50 лет);

6. Коэффициент чистой существующей стоимости:

. (6)

Расчет сводим в таблицу 10, где приводим основные мероприятия:

1. Использование изоляции ISOVER

2. Установка стеклопакетов

3. Энергосберегающие лампы

4. Водосчетчики холодной воды

5. Водосчетчики горячей воды

6. Система отопления с РБС и пластиковыми трубами

7. Тепловой насос

Таблица 10 - Технико-экономический расчет

№	Мероприятие	Ед.Изм.	Стоимость ед. энергии, E, руб/МВт·ч, руб/м3	Инвестиции, Io, руб	Эксплуатационные затраты, ДЭ, руб	Количество сэкономленной энергии, S	Годовое чистое сбережение, B, руб	Срок окупаемости, PB, лет	Экономический срок службы, n, лет	Чистая существующая стоимость, NPV, руб	Коэффициент чистой существую щей стоимости, NPVQ
1	Использование изоляции ISOVER	МВт	920	380009	0	91,499	84179,73	4,51	30	849604	2,24
2	Установка стеклопакетов	МВт	920	26357	0	6,069	5583,548	4,72	30	55201,9	2,09
3	Энергосберегающие лампы	кВт·ч	2,2	2450	0	2336	5139,2	0,48	1,7	5684,0	2,32
4	Водосчетчики холодной воды	м3	20,96	1596	0	34,675	726,788	2,20	12	4683,7	2,93
5	Водосчетчики горячей воды	м3	36	1596	0	20,075	722,7	2,21	12	4648,4	2,91
6	Система отопления с РБС и пластиковыми трубами	МВт	920	22398	0	16,281	14979,333	1,50	20	157287,8	7,02
7	Тепловой насос	МВт	920	100000	17175,208	31,22	11547,19	8,66	15	16256,8	0,16

Рисунок 10 - Чистое годовое сбережение мероприятий

Как видно из графика, наиболее прибыльным является установка изоляции ISOVER.

Рисунок 11 - NPVQ мероприятий

отопление энергосберегающий кондиционер

Наиболее рентабельным мероприятием является установка системы отопления с РБС и пластиковыми трубами, а так же установка водосчетчиков горячей и холодной воды.



Рисунок 12 - Срок окупаемости мероприятий

Как видно из рисунка 12 наиболее быстро окупаемым является установка энергосберегающих ламп, наиболее долго окупаемым- установка теплового насоса, что связано с большими затратами на электропитание теплового насоса.

Список литературы

1. СНиП II-2-79 (1998) “Строительная теплотехника”.

2. СНиП 2.08.01-89 (1999, с изм. 4 2000) “Жилые здания”.

3. СНиП 23-01-99 (2003) “Строительная климатология”.

4. СНиП 2.04.05-91 “Отопление, вентиляция и кондиционирование”.

5. СНиП 2.01.07-85 (с изм. 1 1993) “Нагрузки и воздействия”.

6. Интернет.

Размещено на Allbest.ru