Разработка комплекса мероприятий для жилых зданий и тепловых сетей для города Ижевска

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Теплотехнический расчет

2. Расчет теплопотерь за счет инфильтрации

3. Расчет теплопотерь за счет теплопередачи через ограждения

4. Расчет и выбор отопительных приборов

5. Выбор трубной разводки системы отопления

6. Расчет гидравлических потерь

7. Расчет и подбор кондиционеров

8. Дополнительные меры по энергосбережению в жилых зданиях

9. Альтернативные источники тепла и электроэнергии

10.Технико-экономическая оценка энергосберегающих мероприятий

11. Расчет тепловой изоляции

12. Расчет номинальных и фактических тепловых потерь тепловых сетей

Литература

1. Теплотехнический расчет

Для определения коэффициента теплопередачи через ограждающие конструкции необходимо знать термическое сопротивление теплопередачи. Руководствуясь СНиП II-3-79 (1998) "Строительная теплотехника" термическое сопротивление теплопередаче должно быть больше или равно требуемому сопротивлению теплопередаче. Последнее может быть определено исходя из условий санитарно-гигиенических норм, а также исходя из более жестких условий энергосбережения (в зависимости от ГСОП).

Наружные перекрытия.

Требуемое значение сопротивления теплопередаче по санитарно-гигиеническим нормам R_тр. находим по формуле:

,

где t_в - расчётная температура воздуха в помещении, принимаем t_в = 20 ^oC;

t_н - расчётная зимняя температура наружного воздуха, по таблице 1[3] t_н=-34 ^оС;

n - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимаем по таблице 3*[1] n = 1;

Дt_н - нормируемый температурный перепад, принимаем по таблице 2*[1] Дt_н=4 ^оС;

(м²•?С)/Вт.

Фактическое сопротивление теплопередаче при существующей конструкции можно определить, как:

,

где б_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаем по таблице 4*[1] б_в = 8,72 Вт/(м²•?С);

б_н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций, принимаем по таблице 6*[1] б_н = 23 Вт/(м²•?С);

д_ш.н. - толщина наружного слоя штукатурки, д_ш.н. = 0,02м;

д_ш.в. - толщина внутреннего слоя штукатурки, д_ш.в. = 0,015м;

д_шб - толщина материала наружных стен - шунгизитобетон, д_шт = 0,38 м;

л_ш - теплопроводность штукатурки, принимаем по приложению 3[1] л_ш = 0,93 Вт/(м•?С);

л_шб - теплопроводность шунгизитобетона, принимаем по приложению 3[1] л_шб =0,49 Вт/(м•?С);

.

Согласно новым нормам к наружным перекрытиям применяются более жесткие нормы по термическому сопротивлению, которое принимается в зависимости от ГСОП.

Величина градусо-суток отопительного периода (ГСОП):

ГСОП=(t_в-t_ср.оп.)•Z_о.п.,

где t_ср.оп. - средняя температура отопительного периода, принимаем по таблице 1[3]

t_ср.оп. = -5,6 ^оС;

Z_о.п. - продолжительность отопительного периода, принимаем по по таблице 1, Z_о.п =222 суток;

ГСОП = (20- (-5,6))•222 = 5683,2 ⁰С·сут.

Требуемое термическое сопротивление теплопередаче по ГСОП для наружных стен можно определить как:

.

При таком термическом сопротивлении требуемая толщина стенки получилась бы недопустимо большой (более 2 метров). Таким образом, необходимо использовать теплоизоляционный слой, что позволит уменьшить общую требуемую толщину стенки.

Толщину тепловой изоляции можно рассчитать как:

,

где л_из - теплопроводность теплоизоляции ISOVER, принимаем л_из = 0,037 Вт/(м•?С);

.

Окончательно принимаем д_из = 0,1 м.

Определим фактическое сопротивление теплопередаче по условиям ГСОП при стандартной толщине тепловой изоляции:

.

Конструкция наружной стены представлена на рисунке 1.

Рисунок 1. Конструкция наружной стены (слева направо: штукатурка, теплоизоляция ISOVER, шунгизитобетон (плотностью 1200 кг/м³), штукатурка).

Подвального и чердачного перекрытия.

Требуемое значение сопротивления теплопередаче по санитарно-гигиеническим нормам R_о.тр. находим по формуле:

,

где Дt_н - нормируемый температурный перепад, принимаем по таблице 2*[1] Дt_н=2 ^оС;

n - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимаем по таблице 3*[1] n = 0,6;

(м²•?С)/Вт.

Надподвальное перекрытие состоит из:

Доска л=0,18 Вт/(м²•°С); д=0,04 м;

Керамзитовая засыпка л=0,23 Вт/(м²•°С); д=0,1м;

Железобетонная плита л=1,69 Вт/(м²•°С); д=0,15 м;

Фактическое сопротивления теплопередаче R_ф будет

(м²•?С)/Вт.

Требуемое термическое сопротивление теплопередаче по ГСОП для чердачного перекрытия можно определить как:

.

Толщину тепловой изоляции можно рассчитать как:

,

где л_из - теплопроводность теплоизоляции ISOVER, принимаем

л_из = 0,037 Вт/(м•?С);

.

Окончательно принимаем д_из = 0,100 м.

Определим фактическое сопротивление теплопередаче по условиям ГСОП при стандартной толщине тепловой изоляции:

.

Конструкция подвального перекрытия представлена на рисунке 2.

Рисунок 2. Конструкция подвального перекрытия (снизу вверх: железобетон, теплоизоляция ISOVER, керамзитовая засыпка, доска).

Рассчитываем требуемое значение сопротивления теплопередаче для чердачного перекрытия R_о.тр.

 (м²•?С)/Вт.

Чердачное перекрытие состоит из:

Керамзитовая засыпка л=0,23 Вт/(м²•°С); д=0,1м;

Железобетонная плита л=1,69 Вт/(м²•°С); д=0,15 м;

Фактическое сопротивления теплопередаче R_ф будет

(м²•?С)/Вт.

Требуемое термическое сопротивление теплопередаче по ГСОП для чердачного перекрытия можно определить как:

.

Толщину тепловой изоляции можно рассчитать как:

,

где л_из - теплопроводность теплоизоляции ISOVER, принимаем

л_из = 0,037 Вт/(м•?С);

.

Окончательно принимаем д_из = 0,100 м.

Определим фактическое сопротивление теплопередаче по условиям ГСОП при стандартной толщине тепловой изоляции:

.

Конструкция чердачного перекрытия представлена на рисунке 3.

Рисунок 3. Конструкция чердачного перекрытия (снизу вверх: железобетон, теплоизоляция ISOVER, керамзитовая засыпка).

Внутренняя стена.

Фактическое сопротивление теплопередаче при существующей конструкции можно определить, как:

,

где д_ш.в. - толщина слоя штукатурки, д_ш.в. = 0,015м;

д_пб - толщина материала наружных стен (шунгизитобетон), д_шб = 0,12м;

.

Конструкция внутренней стены представлена на рисунке 3.

Рисунок 4. Конструкция внутренней стены (сверху вниз: штукатурка, шунгизитобетон плотностью 1200 кг/м³, штукатурка).

Окна и балконные двери.

Первоначально при существующей конструкции для окон и балконных дверей использовалось двойное остекление в спаренных переплетах. Термическое сопротивление теплопередаче определяем по приложению 6*[1],

.

По новым нормам в условиях энергосбережения термическое сопротивление теплопередаче должно быть не менее:

.

Таким образом, принимаем окна и балконные двери с двухкамерным стеклопакетом из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном. Термическое сопротивление теплопередаче определяем по приложению 6*[1],

.

Внутренние двери.

В качестве внутренних дверей используются одинарные деревянные двери с термическим сопротивлением теплопередаче:

.

Данные по перекрытия сводим в таблицу 1. Коэффициент теплопередачи есть величина обратная термическому сопротивлению теплопередаче.

Таблица 1. Сводная таблица по ограждениям.

-	Наружное перекрытие	Подвальное перекрытие	Чердачное перекрытие	Окна и балконные двери	Внутрення стена	Внутрення дверь
	При существующей конструкции	По условию энерго-сбережения	При существующей конструкции	По условию энерго-сбережения	При существующей конструкции	По условию энерго-сбережения	При существующей конструкции	По условию энерго-сбережения
Термическое сопративление теплопередаче, Rр	0,972	3,674	0,944	3,647	0,704	3,407	0,400	0,650	0,507	0,344
Коэффициент теплопередачи, Kp	1,029	0,272	1,059	0,274	1,420	0,294	2,500	1,538	1,972	2,907

2. Расчет теплопотерь за счет инфильтрации

Расчет расхода теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха необходимо определять отдельно для помещений с различной внутренней температурой воздуха, а также раздельно для окон и балконных дверей. Расчет ведем в соответствии с рекомендациями

Температуру воздуха внутри помещений определим исходя из приложения 4[2] для первого этажа здания:

· жилые комнаты (1-4): ;

· кухня: ;

· ванная : ;

· холл: .

· туалет:

В угловых комнатах квартир t_в необходимо принимать на выше указанных температур.

Определим расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха через окна (деревянной конструкции) в комнате с температурой внутреннего воздуха 20 ^oC:

Q_ок.²⁰ = 0,28 G c(t_в - t_н)k,

где c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кгС);

t_в, t_н - расчетные температуры воздуха соответственно в помещении, ; наружного воздуха в холодный период, ;

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,8 -- для окон и балконных дверей с раздельными переплетами;

G - расход инфильтрующегося воздуха через ограждающие конструкции помещения;

G_i = 0,216 F_ок p_ок^0,67 /R_u,

где F_ок - суммарная площадь ограждающих конструкций окон помещения, определим как:

R_u - нормативное сопротивление воздухопроницанию, принимаем

R_u = 0,13 м²чПа/кг;

p_ок - расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, определим как:

,

где p_i - давление на внешней поверхности наружного ограждения;

p_о - условное давление в верхней точке с заветренной стороны здания;

,

где H - высота здания от уровня земли до карниза, H = 5 м;

с_н - плотность наружного воздуха, определим как:

;

с_в - плотность внутреннего воздуха, определим как:

;

C_н - коэффициент для наветренной стороны здания, C_н = 0,8; C_з - коэффициент для заветренной стороны здания, C_з = -0,6; K_т - коэффициент, учитывающий динамическое давление ветра в зависимости от высоты здания и рельефа местности, определяются по таблице 6[5] K_т = 0,5; w - средняя скорость ветра, принимаем по таблице 1[3], w = 4 м/c;

,

где h- расстояние от уровня земли до верха окна или двери, h = 3,7 м;

Используя эти формулы проводим расчет помещений, имеющих окна и балконные двери, при существующей конструкции здания и конструкцией по условиям энергосбережения. Для окон с двухкамерным стеклопакетом из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном принимаем нормативное сопротивление воздухопроницанию R_u = 0,26 м²чПа/кг. Расчет сводим в таблицу 2.

Таблица 2. Сводная таблица расчета теплопотерь за счет инфильтрации.

Поскольку имеется также кухня и уборные, необходимо учесть потери теплоты инфильтрацией, связанные с работой систем вентиляции.

Определим расход теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха, связанного с работой систем вентиляции для кухни:

,

где V - объемный расход воздуха за 1 час в помещении, для кухни принимаем V = 90 м³/ч; для ванной V=25 м³/ч; туалета V=25 м³/ч.

Проводим расчет для кухни ванной и санузла, расчет приведен в таблице 3.

Таблица 3. Сводная таблица расчета теплопотерь за счет инфильтрации, связанных с работой вентиляции.

3. Расчет теплопотерь за счет теплопередачи через ограждения

Потери тепла помещениями через ограждающие конструкции, учитываемые при проектировании систем отопления, разделяются на основные, условно называемые нормальными, и добавочные, которыми учитывается ряд факторов, влияющих на величину теплопотерь.

Основные теплопотери помещений Q, Вт, слагаются из потерь тепла через отдельные ограждающие конструкции, определяемые по формуле:

Q=F•k•(t_B-t_H)•n,

где F - площадь ограждающей конструкции, через которую происходит потеря тепла, м²

k - коэффициент теплопередачи данной ограждающей конструкции, Вт/(м²·К);

t_В - расчетная температура внутреннего воздуха, °С;

t_З - расчетная температура наружного воздуха, °С;

n - поправочный коэффициент к расчетной разности температур (t_B-t_H).

Теплообмен через ограждения между смежными отапливаемыми помещениями при расчете теплопотерь учитывается, если разность температур воздуха, этих помещений более 3° С. При меньшей разности температур теплообмен незначителен и не учитывается.

Правила обмера поверхностей ограждающих конструкций.

Поверхность F, м², наружных ограждений при подсчете потерь тепла измеряется по планам и разрезам здания следующим образом (рис. 6).

1. Высота стен первого этажа, если пол находится непосредственно на грунте, - между уровнями полов первого и второго этажей; если пол на лагах - от наружного уровня подготовки пола на лагах до уровня пола второго этажа; при не отапливаемом подвале или подполье - от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа (h₁), а в одноэтажных зданиях с чердачным перекрытием высота измеряется от пола до верха утепляющего слоя перекрытия.

2. Высота стен промежуточного этажа - между уровнями чистых полов данного и вышележащего этажей (h₂), а верхнего этажа - от уровня его чистого пола до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия (h₃) или бесчердачного покрытия.

3. Длина наружных стен в угловых помещениях - от кромки наружного угла до осей внутренних стен (l₁ и l₂), а в неугловых - между осями внутренних стен (l₃).

4. Поверхность окон, дверей и фонарей - по наименьшим размерам строительных, проемов в свету (a и b).

5. Поверхности потолков и полов над подвалами и подпольями в угловых помещениях - по размерам от внутренней поверхности наружных стен до осей противоположных стен (m₁ и n), а в неугловых - между осями внутренних стен (m) и от внутренней поверхности наружной стены до оси противоположной стены (n).

6. Длина внутренних стен - по размерам от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен (m₁) или между осями внутренних стен (m).

Для подсчета поверхности ограждающих конструкций линейные размеры их принимаются с точностью до 0,1 м. Поверхности отдельных ограждающих конструкций подсчитываются с точностью до 0,1 м².

Рисунок 5. Правила обмера теплопередающих ограждений.

Расчетные температуры наружного и внутреннего воздуха.

Расчетная наружная температура t_Н при определении потерь тепла помещениями принимается равной средней температуре воздуха наиболее холодных пятидневок в данном населенном пункте из восьми зим за 50-летний период. Эта расчетная температура значительно выше, чем абсолютная минимальная. Расчет системы отопления на абсолютную минимальную температуру, которая отмечается раз в несколько лет, причем в течение короткого периода, измеряемого часами, экономически не оправдан. Резкое кратковременное понижение температуру наружного воздуха благодаря теплоаккумулирующей способности строительных конструкций и мебели, находящейся в помещении, не вызывает заметных изменений температуры внутреннего воздуха.

Принятые в России значения температур наружного воздуха для расчета систем отопления основаны на большом практическом опыте и теоретических исследованиях вопросов тепловой устойчивости зданий. Внутренняя температура t_В для помещений жилых и общественных зданий принимается в зависимости от назначения помещения. Для цехов и отделов производственных зданий она принимается в соответствии с требованиями технологии и категорией работы по физической нагрузке рабочего.

Поправочный коэффициент n к расчетной разности температур (t_В-t_H) вводится при подсчете потерь тепла через ограждающие конструкции, которые внешней стороной обращены в неотапливаемое помещение (чердак, подвал, тамбур и т.п.), а не наружу. Этот коэффициент уменьшения расчетной разности температур принимается по СНиПу.

Добавочные потери тепла, вызываемые различными факторами, которые, не учитываются основной формулой.

Основная формула для расчета потерь тепла помещением через ограждающие конструкции не учитывает ряд факторов, влияющих на величину потерь. К ним относятся: ориентация помещений по отношению к странам света; наличие двух и более наружных стен; поступление в помещение наружного воздуха через наружные двери и ворота; высота помещений. Перечисленные факторы учитываются добавками, исчисляемыми в процентах к основным потерям тепла, рассчитанным по данной формуле в следующих размерах.

1. На ориентацию по отношение к странам света (для вертикальных и наклонных наружных ограждений). Величина этой добавки принимается в соответствии со схемой, приведенной на рисунке 6.

Рисунок 6. Величина добавки в зависимости от ориентации ограждения по странам света.

2. На продуваемость помещений с двумя наружными стенами и более. Этот фактор, увеличивающий потери тепла через вертикальные ограждения (наружные стены, двери и окна), учитывается по общественным зданиям и по вспомогательным помещениям производственных зданий в размере 5% основных теплопотерь.

3. На подогрев врывающегося холодного воздуха через наружные кратковременно открывающиеся двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, добавки принимаются в размере:

· для тройных дверей с двумя тамбурами в=0,2З

· для двойных дверей с тамбуром в=0,27З

· для двойных дверей без тамбура в=0,34З

· для одинарных дверей в=0,22З, где З - высота здания, м.

Для главных входов общественных зданий (включая гостиницы и общежития) эта добавка принимается в размере 500% к основным потерям через входные двери.

4. На высоту помещений. При высоте помещений больше 4 м расчетная величина теплопотерь через все ограждения с включением добавок увеличивается на 2% на каждый метр высоты сверх 4 м, но не более 15%. Эта добавка необходима в связи с некоторым перегревом воздуха верхней зоны помещения. В производственных помещениях, где температура воздуха под потолком и в рабочей зоне может отличаться больше, чем в помещениях общественных зданий, указанная добавочная потеря определяется на основе специального расчета распределения температуры по высоте. В лестничных клетках здания добавочная потеря на высоту не учитывается.

Расчет тепловых потерь через ограждающие конструкции покажем на примере комнаты 1:

1)Температура внутри помещения t=22 ^оС;

2) Ограждающие конструкции и их ориентация по сторонам света:

а) наружная стена-З

б) наружная стена-Ю

в) окно- З

г) балконная дверь -З

д) балконная дверь -Ю

е) потолок

ж) пол

3) Линейные размеры ограждающих конструкций (по правилам линейного обмера отапливаемых помещений), м x м:

а) наружная стена 3,44х3,21

б) наружная стена 4,58х3,21

в) окно 1,5х1,5

г) балконная дверь 0,9х2,1

д) балконная дверь 1х2,1

е) потолок 3,17х4,23

ж) пол 3,14х4,23

4) Площади ограждающих конструкций:

а) наружная стена м²;

б) наружная стена м²;

в) окно м²;

г) балконная дверь м²;

д) балконная дверь м²;

е) потолок м²;

ж) пол

5) Разность температур внутри помещения и наружного воздуха:

а) наружная стена ^оС

б) наружная стена ^оС

в) окно ^оС

г) балконная дверь ^оС

д) балконная дверь ^оС

е) потолок ^оС

ж) пол ^оС

д) пол ^оС

6) Коэффициент теплопередачи наружных ограждений:

а) наружная стена К=1,029 ;

б) наружная стена К=1,029 ;

в) окно К=2,5-1,029=1,471 ;

г) балконная дверь К=2,5-1,029=1,471 ;

д) балконная дверь К=2,5-1,029=1,471 ;

е) потолок К=1,420 ;

ж) пол К=1,059 ;

Результаты всех расчетов тепловых потерь через наружные ограждения каждого помещения сведем в общую таблицу 4 (квартира без изоляции) и таблицу 5 (квартира с изоляцией).

Таблица 4. Расчет теплопотерь при существующей конструкции.

Таблица 5. Расчет теплопотерь по условиям энергосбережения.

теплопередача инфильтрация отопительный энергосбережение

Таким образом, общие потери здания:

- при фактической конструкции: кВт; - по условиям энергосбережения: кВт.

4. Расчет и выбор отопительных приборов

Для поддержания в помещении требуемой температуры необходимо, чтобы количество тепла, отдаваемого нагревательными приборами, установленными в помещении, соответствовало расчетным теплопотерям помещения.

Количество тепла Q, Вт, отдаваемого прибором, пропорционально площади поверхности его нагрева F_пр, м², коэффициенту теплопередачи прибора k и разности температур теплоносителя t_cp в приборе и омывающего его воздуха помещения t_в.

В качестве нагревательных приборов принимаем РБС - 500. Расположение прибора показано на рисунке 4.

Радиаторы относятся к биметаллическим отопительным приборам с полностью стальным сварным сердечником. Такая конструкция обеспечивает отменную прочность и отличные тепловые характеристики. Теплоноситель при работе радиатора контактирует только со сталью, поэтому гальваническая пара сталь-алюминий не возникает, электрохимическая коррозия сведена к минимуму. Нет ограничений и в выборе подводящих трубопроводов - стальная, медная, металлопластиковая, пластиковая подводка будет отлично работать с данными радиаторами .

Радиаторы благодаря стальному сердечнику легко выдерживают давление до 25кг/см², при этом давление, способное разрушить радиатор, более 100кг/см². Таким образом многократный запас прочности радиаторов позволяет использовать их без ограничений во всех типах систем отопления - от автономных коттеджей до высотных домов с центральной системой отопления и периодически происходящими гидравлическими ударами.

Стальная начинка биметаллического радиатора стойко переносит кислотность теплоносителя - показатель pH может находиться в пределах 6.5-9.5, что обеспечивает длительный срок эксплуатации даже в системах отопления с агрессивным теплоносителем плохого качества (именно такой теплоноситель как правило находится в системах центрального отопления стран СНГ). Гарантия завода изготовителя - 5 лет, срок эксплуатации - более 40 лет.

При компактных габаритах радиатор обладает высокой мощностью. Небольшой внутренний объем радиаторов отопления позволяет не только сократить количество теплоносителя в системе отопления, но и делает систему менее инерционной, что является важным фактором при поддержании заданной температуры в помещении. Малый внутренний объем секций позволяет легко регулировать теплоотдачу как ручным, так и автоматическим способом. Соответственно, при меньшем расходе энергии, мы получаем максимальную теплоотдачу.

Конструкция и форма ребер радиаторов обеспечивает интенсивные конвекционные потоки теплого воздуха, направленные как вверх (для создания "теплового экрана" перед окном), так и внутрь помещения - для равномерного нагрева всего пространства. Конвекционные потоки воздуха препятствуют также накоплению пыли внутри радиатора.

Верхние и нижние коллекторы секций радиаторов отопления не имеют карманов, где могут накапливаться газы и шлак. Благодаря этому опасность коррозии и засорения минимальна.

Благодаря большому сечению вертикального канала секции радиатора не склонны к шлакованию, радиатор имеет малое гидравлическое сопротивление.

Приведем пример расчета для комнаты по условиям энергосбережения. При этом температура воды, подаваемая в прибор, t_вх = 90 ^OC; температура воды, выходящей из прибора t_вых = 70 ^OC; температура омываемого воздуха t_в = 22 ^OC.

Расчётная тепловая нагрузка прибора:

,

где Q_пот. - расчётная нагрузка на прибор, Вт;

Q_тр. - тепло, отданное подводящими и отводящими трубами, Вт;

;

где , - удельная теплоотдача горизонтальных и вертикальных участков подающего трубопровода, принимаем = 63 Вт/м, = 81 Вт/м;

, - удельная теплоотдача горизонтальных и вертикальных участков обратного трубопровода, принимаем = 38 Вт/м, = 50 Вт/м;

,,, - соответствующее длины участков трубопроводов, показаны на рисунке, м.

Определим требуемую номинальную мощность прибора:

,

где ц - коэффициент приведения, определим по формуле:

,

где - средний перепад температур, рассчитаем как:

^OC;

n,p,c - эмпирические коэффициенты, принимаем n = 0,3, p = 0,04, c = 1;

b - коэффициент, учитывающий атмосферное давление в данной местности, b = 1;

ш - коэффициент, учитывающий подвод воды в прибор снизу вверх, принимаем ш = 1;

G_пр - расход воды через прибор, определим по формуле:

кг/ч;

Минимальное необходимое количество секций:

,

где Q_ну - номинальная мощность одной секции, Q_ну = 195 Вт;

в₄ - коэффициент, учитывающий способ установки прибора,

принимаем в₄ = 1,03;

в₃ - коэффициент, учитывающий число секций в приборе,

,

где - предварительно определенное число секций,

Расчет нагревательных приборов приводим в таблице 6.

Таблица 6. Расчет нагревательных приборов.

5. Выбор трубной разводки системы отопления

Выбираем поквартирную разводку. Поквартирная разводка позволяет повысить качество теплоснабжения, надежность и комфортность внутренней среды. Важным преимуществом является энергосберегающий фактор.

Энергосбережение достигается за счет возможности поквартирного учета теплопотребления и возможности управления. Учет осуществляется за счет установки теплосчетчика на входах в квартирном узле. Управление за счет возможности регулирования нагрузкой каждого отопительного прибора.

Используем двухтрубную лучевую поквартирную разводку. Лучевая разводка представлена на рисунке 8 для одной квартиры.

Рисунок 8. Поквартирная лучевая разводка.

Основной стояк проходит в фае или на лестничной клетке. На участке от фае до входа устанавливается запорная арматура, для отключения квартиры, без проникновения в неё. Ввод в квартиру осуществляется через сам узел. Узел ввода представляет собой входной и выходной коллектор, запорно-регулирующую арматуру, теплосчетчик. Для стояков используют стальные трубы, а для квартирной разводки - полимерные или металло-полимерные трубы. Недостатками полимерных труб являются: высокий коэффициент температурного расширения, ограничение по температуре до 95 ^oC. У метало-полимерных труб коэффициент температурного расширения ниже, а срок службы выше.

Прокладка труб осуществляется в полу с заливкой цементно-бетонной стяжкой или в каналах. Подсоединение приборов с вверху вниз. Присоединение к приборам из пола. Все соединения остаются доступными для ревизии или замены.

6. Расчет гидравлических потерь

Расчет гидравлических потерь ведется по формуле:

,

где R - удельное гидравлическое сопротивление трубопровода, Па/м;

- длина трубопровода от коллектора до радиатора, м, по рисунку 2.3;

z - гидродинамическое сопротивление, Па;

,

где - сумма коэффициентов местного сопротивления принимается по приложению 93;

- плотность воды в трубопроводе, кг/м³;

- скорость воды, зависимая от расхода, м/с;

Количество воды G, кг/ч, протекающей по каждому расчетному участку G определяется по формуле:

, кг/ч

где Q - тепловая нагрузка расчетного участка по теплоотдаче приборов, Вт;

t_г-t_о - перепад температур воды в системе, ^оС;

с - теплоемкость воды, кДж/(кг·К);

3,6 - коэффициент перевода единиц Вт в кДж/ч.

Для прокладки трубопровода по квартире берем металлополимерные трубы при коэффициенте шероховатости 0,01 мм. Температура теплоносителя 80 ^оС, тогда по таблицам Ривкина 4 =972 кг/м³.

Пример гидравлического расчета приведем для комнаты 1:

1) Расход теплоносителя:

2) Скорость теплоносителя:

3) Приведенный внутренний диаметр:

4) Фактическое число Рейнольдса:

5) Квадратичный Рейнольдс:

6) Число подобия:

7) Коэффициент сопротивления:

8) Удельное падение давления от преодоления трения:

9) Потери от местных сопротивлений:

,

где - сумма коэффициентов местного сопротивления принимается по приложению 93;

₁=1-вход(выход) в радиатор; ₂=0,5-поворот на 90^о;

₃=3-вентиль у радиатора; =1,5-отвод(подвод) из(в) коллектор(а);

10) Гидравлических потери:

Расчет гидравлических потерь остальных помещений приведен в таблице 6 "Расчет гидравлических потерь".

Таблица 7 Расчет гидравлических потерь.

7. Расчет и подбор кондиционеров

Подбор кондиционеров ведется по тепловой нагрузке, учитывающей различные теплопритоки в помещении, такие как теплопритоки от оргтехники, людей, за счет лучистой солнечной энергии и т.д.

Проведем расчет кондиционера для комнаты 1.

Расчетная тепловая нагрузка на кондиционер:

,

где Q₁ - теплопритоки за счет теплопередачи через ограждающие конструкции (учитывается лучистый теплообмен);

Q₂ - тепловыделения от оргтехники;

Q₃ - тепловыделения от людей;

Q₄ - тепловыделения от осветительных приборов;

,

где q₁ - удельный теплоприток, принимаем при средней степени солнечного излучения, q₁ = 35 Вт/м³;

V_пом - объем помещения,

Вт.

,

где q₂ - удельные тепловыделения от единицы оргтехники, для компьютера принимаем q₂ = 300 Вт; n - число единиц оргтехники, n = 1;

N_уст - мощность прибора, Вт;

Вт;

,

где m - количество человек, m = 2;

q₃ - удельное тепловыделение от человека, принимаем для малодвижущегося человека q₃ = 100 Вт/чел;

Вт;

,

где - коэффициент преобразования электрической энергии в тепловую, принимаем = 0,65 для ламп;

N_осв - мощность осветительных приборов, принимаем N_осв = 100 Вт;

Вт.

Вт.

Таким образом, надо подобрать кондиционер с нагревательной и охлаждающей мощность, превышающей полученное значение. Примем канальный кондиционер AFE Air Conditioning RDX-9.

Мощность, кВт	2,5/2,6
(хол/тепло)



Рис.9 Канальные кондиционеры AFE Air Conditioning RDX-9.

Канальные кондиционеры - это кондиционеры, монтируемые за подшивным потолком и имеющие забор воздуха из помещения и подачу его в помещение через воздуховоды. Канальные кондиционеры занимают достаточно широкий сегмент рынка кондиционеров. Популярность этого типа кондиционера вызвана как его привлекательными техническими характеристиками, в частности возможностью полностью скрыть внутренний блок в строительные конструкции и расположить его на значительном расстоянии от зоны обслуживания, так и стоимостным показателям.

Современные системы кондиционирования воздуха позволяют создать оптимальный для человеческого организма баланс температур и влажности. Необходимыми критериями при оценке кондиционеров являются также уровень шума, экономичность, надёжность, дизайн, дополнительные функции.

*Кондиционер AFE RDX-9 имеет превосходный дизайн внутренних блоков (Приз за лучшийдизайн2004).

*Полностью цифровое управление

*Цифровой экран на внутреннем блоке

*Широкий диапазон мощностей и комфортное распределение воздушного потока

*Работа в режимах: тепло, холод, осушение, вентиляция, авто-режим.

*Защита от обмерзания внешнего блока кондиционера AFE RDX-9

*Устойчивость к перепадам напряжения

*Функция "автоперезапуск"

*Бесшумная работа

*Функция самодиагностики в режиме "ONLINE"

*Таймерна24часа

*Защита компрессора от перегрузки и перегрева

*Дистанционное управление, возможность управления с внутреннего блока

* Монтажный комплект (труба 4м с изоляцией, электрокабель, дренажный шланг входит в комплект)

*Осушение0,7л/ч

*Уровень шума нар/вн блок 58/33 Дб

*Напряжение В/Частота 220-240/50 Гц

*Потребление электроэнергии:

охлаждение/обогрев 940/910 Вт

*Вес нетто вн блок /нар блок 9/35 кг

*Вес брутто вн/нар блок 12/38 кг

*Диаметр труб жидкостная/газовая 6,53/9,52мм

*Компрессор: Mitsubishi

*Страна-производитель Малайзия

Таблица 8. Технические характеристики кондиционера

Характеристики
Мощность охлаждения, кВт	2.5
Мощность обогрева, кВт	2.6
Инвертор	Нет
Производительность по воздуху, м3/час	460
Габариты внутреннего блока, мм	790х270х180
Габариты внешнего блока, мм	795х255х640
Цены
Цена без монтажа, USD	499
Цена с монтажом, USD	690

8. Дополнительные меры по энергосбережению в жилых зданиях

Дополнительными мероприятиями по энергосбережению могут являтся мероприятия такие как: использование учета (как такового, или автоматизированного) электроэнергии, тепла, газа, холодной и горячей воды; применение приборов с пониженной потребляемой мощностью (люминесцентные ламы); создание систем регулирования подачи энергоносителей (автоматизированный индивидуальный тепловой пункт).

Далее рассмотрим два наиболее простых мероприятия по энергосбережению: применение экономичных люминесцентных ламп и учет горячей и холодной воды с помощью водосчетчиков.

Энергосберегающие осветительные приборы. Каждая квартира здания включает в себя: четыре комнаты, кухню, холл, ванную и туалет. Предположим, что каждое помещение освещает одна лампа накаливания, кроме холла, в нем освещение осуществляется за счет трех ламп. Таким образом, каждую квартиру освещает 10 ламп накаливания потребляемой мощностью 100 Вт фирмы General Electric. В качестве альтернативы этих ламп предлагается использовать люминесцентные энергосберегающие лампы со встроенным пускорегулирующим аппаратом (ПРА). Достоинством этих ламп является на 80% меньшее потребление электроэнергии по сравнению с традиционной лампой накаливания при таком же световом потоке.

Рисунок 10. Внешний вид лампы люминесцентной типа PL E.

Кроме того, такие лампы обладают повышенным сроком службы по сравнению с лампами накаливания. Люминесцентные лампы имеют покрытие люминофора, что позволяет увеличить отражающую способность этих ламп.

Примем лампы типа FLE20TBX/XM/840 потребляемой мощностью 20 Вт. Внешний вид ламы представлен на рисунке 10.

У люминесцентных ламп имеются также и недостатки, к ним относятся:

· номинальное мощность (свечение) лампы достигается не сразу (20-40 секунд);

· у некоторых ламп имеется эффект мерцания.

Однако, у ламп фирмы GЕ эти недостатки сведены к минимуму по сравнения с аналогам, такими как Phoenix.

Технические характеристики ламп сведены в таблицу 9 .

Таблица 9. Характеристики ламп накаливания и люминесцентных.

Марка	Мощ-ность, Вт	U раб ,В	Световой поток, лм	Цоколь	Наполни-тель	L, мм	D, мм	Срок службы, ч	Цена, руб
100МК1/СL/E27 General Electric	100	230	1380	E27	Криптон	103	55	1000	18,18
FLE20TBX/XM/840	20	230-240	1200	E27	Пары ртути	143	42	8000	79,8

Применение водосчетчиков холодной и горячей воды.

Как известно, потребление горячей и холодной воды без установки теплосчетчика на одного человека нормируется по СНиП, они равны:

- горячее водоснабжение 105 л/сут;

- холодное водоснабжение 145 л/сут.

Оплата за горячее и холодное водоснабжение теплосетям осуществляется, именно на основании этих показателей без установки водосчетчиков.

По данным города Петрозаводска реальное потребление воды при установки индивидуального водосчетчика составляют:

- для горячего водоснабжения 35 (от 30 до 40) л/сут;

- для холодного водоснабжения 30 (от 20 до 40) л/сут;

В реальных условиях потребление холодной воды может достигать больших значений до 250 л/сут, но это связано, в первую очередь, с работой соответствующих служб ЖЭК и отношением жильцов к устранению утечек (капания кранов, подтекания в смывном бачке, нерациональным использованием воды).

Типичная месячная диаграмма ГВС имеет экстремумы, соответствующие "банным" дням и дням стирки. Результаты почасового водопотребления показывают, что увеличенный водоразбор осуществляется в утренние и вечерние часы (динамика водоразбора в будни и выходные дня отличается).

При холодном водоснабжении имеются соответствующие пики в "банные" дни и дни стирки.

Примем водосчетчики фирмы Minomess-Kontakt-EX03, технические характеристики которого приведены в таблице 10.

Таблица 10. Технические характеристики водосчетчиков Minomess-Kontakt-EX03.

Технические характеристики	Ед. измерения	Minomess-Kontakt-EX03
Номинальный расход Qn	м3/ч	1,5
Максимальный расход Qmax	м3/ч	3.0
Допустимое давление воды	бар	10
Испытательноее давление воды	бар	16
Потери давления при Qn	бар	0.25
Потери давления при Qmax	бар	1.0
Минимальное показание счетчика	л	0.05
Максимальное показание счетчика	м3	100.000
Макс. температура холодной воды	°C	40
Макс. температура горячей воды	°C	90
Диаметр счетчика D	мм	65
Номинальный диаметр DN	мм/дюйм	15 (1/2") 15 (1/2") 20 (3/4")
Соединительная резьба G/M	дюйм	G 3/4 G 3/4 G 1
Высота счетчика H	мм	71, 73, 78
Установочные длины L	мм	80,110,130
Вес нетто	кг	0.42 0.42 0.52

Внешний вид водосчетчика приведен на рисунке 11.

Рис. 11 Водосчетчик Minomess-Kontakt-EX03

Примем стоимость по нормам: горячей воды - 3,04 рублей за сутки, холодной воды - 3,78 рублей. Стоимость за 1 м³ по индивидуальному водосчетчику: для горячей воды - 36 рублей, для холодной воды - 20,96 рублей.

Примем, что кухня, ванная и туалет имеют отдельные стояки, тогда число приборов примем по три каждого типа. Примем потребление воды на одного человека в сутки по 50 литров. Все полученные сведения и информацию сведем в таблицу 9 для одной квартиры.

Таблица 11. Данные по энергосбережению водоснабжения.

Тип системы	Потребление холодной воды в сутки на 1 человека, м3	Потребление горячей воды в сутки на 1 человека, м3	Число человек в квартире	Стоимость холодной воды за сутки на 1 человек, руб	Стоимость горячей воды за сутки на 1 человек, руб	Количество приборов учета	Срок службы прибора учета, лет	Стоимость прибора учета, руб
По нормам	0,145	0,105	3	3,04	3,78	-	-	-
С индиви-дуальным водосчетчиком	0,05	0,05	3	1,048	1,8	4	12	689,76

Мероприятия по снижению водопотребления в первую очередь направлены на рациональное использование воды (изменение менталитета).

Необходимо устранить все утечки: подтекания кранов, душевых и туалетных бачков; использовать минимальный приемлемый расход воды при мытье посуды, купании, стирке и т.д. Указанные меры не означают снижения комфортности, а лишь рациональное использование воды. Необходимо потребовать от эксплуатационных служб обеспечение нормальной работы циркуляционного кольца ГВС и нормативную температуру горячей воды у водоразбора. Снижению водопотребления способствует установка смесителей с одной рукояткой за счет более короткого периода настройки. Однако необходимо начать с установки индивидуальных водосчетчиков.

Применение отражающей поверхности.

Для лучшего использования теплоты, отдаваемой отопительными приборами, на стенку за нагревательный прибор устанавливается специальный отражающий материал. Благодаря этому материалу большая часть теплового потока идет на нагрев воздуха в комнате, а не нагрев стены, на которой установлен нагревательный прибор. Основу этого материала составляет поролоновая масса и фальга. Цена 120рублей за 1м².

Использование тепла обратной воды.

Данное мероприятие, как показано на рисунке 4 , применяется в объединенном санузле.но в качестве греющей поверхности здесь выступает не специально изготовленный змеевик, а пучок труб, идущих к приборам отопления, и от них. Составные части изготавливаются из полимера или металлополимера, что упрощает сборку. Пучок труб закладывается на специально приготовленное основание в полу, а сверху закрывается напольным покрытием. Данная прокладка позволяет осуществить равномерный и эффективный прогрев пола и воздуха в нужном помещении.

9. Альтернативные источники тепла и электроэнергии

В качестве альтернативного источника тепла и электроэнергии можно использовать тепловой насос.

Тепловой насос - это компактная отопительная установка, предназначенная для автономного обогрева и горячего водоснабжения жилых и производственных помещений. Данные системы экологически чисты, так как работают без сжигания топлива и не производят вредных выбросов в атмосферу, а также чрезвычайно экономичны, поскольку при подводе к тепловому насосу, например, 1 кВт электроэнергии, в зависимости от режима работы и условий эксплуатации, производит до 3 - 4 кВт тепловой энергии.

Тепловой насос имеет большой срок службы до капитального ремонта (до 10 - 15 отопительных сезонов) и работает полностью в автоматическом режиме. Обслуживание установок заключается в сезонном техническом осмотре и периодическом контроле режима работы. Срок окупаемости оборудования не превышает 2 - 3 отопительных сезонов.

Проблема снижения затрат на отопление, горячее водоснабжение, обогрев бассейнов в условиях России с ее продолжительными и суровыми зимами достаточно актуальна на сегодняшний день. Использование для теплоснабжения традиционных источников энергии требует существенных финансовых затрат. Рост цен на энергоносители и высокие расходы на их доставку заставляют задумываться об экономии. Кроме того, основными недостатками традиционных источников теплоснабжения являются низкая энергетическая (особенно в малых котельных) и экономическая эффективность. Простое и экономичное решение данной проблемы - ТЕПЛОВОЙ НАСОС.

Принцип работы теплового насоса.

Существует несколько основных типов тепловых насосов. Наибольшее распространение получили тепловые насосы, использующие воздух в качестве источника тепла.

Принцип работы данного устройства заключается в том, что он, забирая тепло окружающего воздуха, "умножает" его и использует для отопления и нагрева воды. Конструкция теплового насоса позволяет использовать его в диапазоне температур, типичном для наших климатических условий: от - 30°C до +40°C.

Тепловые насосы достаточно длительное время с успехом используются за рубежом, а в настоящее время находят все налажено во многих развитых странах.

Источники тепла

Тепловые, энергетические и экономические характеристики тепловых насосов тесно взаимоувязаны с характеристиками источников, откуда насосы черпают тепло.

Идеальный источник тепла должен давать стабильную высокую температуру в течение отопительного сезона, быть изобильным, не быть коррозийным и загрязняющим, иметь благоприятные теплофизические характеристики, не требовать существенных инвестиций и расходов по обслуживанию.

В большинстве случаев имеющийся источник тепла является ключевым фактором, определяющим эксплуатационные характеристики теплового насоса. В табл. 1 приведены температурные показатели, типичные для наиболее распространенных источников тепла.

Наружный и отводимый воздух, почва и подпочвенная вода представляют источники тепла, широко используемые в небольших системах на базе тепловых насосов, тогда как морская, озерная и речная вода, геотермические источники и грунтовые воды применяются для систем большой мощности.

Таблица 1 Температурный уровень, характерный для основных источников тепла, применяемых в системах на основе тепловых насосов в режиме отопления

Воздух

Наружный воздух, будучи совершенно бесплатным и общедоступным, является наиболее предпочитаемым источником тепла.

Тем не менее, тепловые насосы, применяющие именно воздух, имеют фактор сезонной нагрузки (SPF) в среднем ниже на 10-30% по сравнению с водяными тепловыми насосами. Это объясняется следующими обстоятельствами:

- быстрым снижением мощности и производительности с падением наружной температуры;

- относительно большой разностью температур конденсации и испарения в период минимальных зимних температур, что в целом снижает эффективность процесса;

- энергозатратами на размораживание испарительной батареи и функционирование соответствующих вентиляторов.

В условиях теплого и влажного климата на поверхности испарителя в диапазоне от 0 до 6°C образуется изморось, что ведет к снижению мощности и производительности теплового насоса.

Иней уменьшает площадь свободной поверхности и препятствует прохождению воздуха. Как следствие, снижается температура испарения, что в свою очередь способствует нарастанию инея и дальнейшему неуклонному снижению производительности вплоть до возможной полной остановки агрегата вследствие срабатывания контрольного датчика низкого давления, если прежде не будет устранено обледенение.

Размораживание батареи осуществляется путем инверсии охлаждающего цикла или иными, хотя и менее эффективными способами.

Энергопотребление имеет тенденцию к росту, общий коэффициент производительности СОР сокращается с увеличением частоты размораживания. Применение специальной системы контроля, обеспечивающей размораживание по требованию (то есть когда оно фактически необходимо), а не периодическое, может существенно повысить общую эффективность.

Еще один источник тепла в жилых и торгово-административных сооружениях - отводимый вентиляционный воздух.

Тепловой насос регенерирует тепло из отводимого воздуха и обеспечивает приготовление горячей воды или теплого воздуха для отопления помещений. В этом случае, однако, требуется постоянное вентилирование в течение всего отопительного сезона или даже целого года, если предусмотрено кондиционирование помещений в летний период.

Существуют аппараты, в которых конструктивно изначально заложена возможность использования и отводимого вентиляционного воздуха, и наружного воздуха. В некоторых случаях тепловые насосы, применяющие отводимый воздух, используются в комбинации с рекуператорами "воздух-воздух".

Воды

Подпочвенные воды есть во многих местах, они имеют достаточно стабильную температуру в диапазоне от 4 до 10°C .

Для ее использования применяются главным образом открытые системы: подпочвенная вода откачивается и подается на теплообменник системного агрегата, где у воды отбирается часть содержащегося в ней тепла. Вода, охлажденная таким образом, отводится в сливной колодец или в поверхностные воды. Открытые системы требуют самого тщательного проектирования в целях предотвращения проблем с замерзанием, коррозией и накоплением отложений.

Большим недостатком тепловых насосов, работающих на подпочвенных водах, является высокая стоимость работ по монтажу водозабора. Кроме того, следует учитывать требования, порой весьма жесткие, местных администраций в вопросах организации сточных вод.

Речная и озерная вода с теоретической точки зрения представляется весьма привлекательным источником тепла, но имеет один существенный недостаток - чрезвычайно низкую температуру в зимний период (она может опускаться до уровня чуть выше или практически вплотную к 0°C ).

По этой причине требуется особое внимание при проектировании системы в целях предотвращения замораживания испарителя.

Морская вода представляется в некоторых случаях отличным источником тепла и используется главным образом в средних и крупных системах.

На глубине от 25 до 50 м морская вода имеет постоянную температуру в диапазоне от 5 до 8°C . И, как правило, проблем с образованием льда не возникает, поскольку точка замерзания здесь от -10 до -2°C . Есть возможность использовать как системы прямого расширения, так и системы с рассолом.

Важно только использовать теплообменники и насосные агрегаты, стойкие к воздействию коррозии, и предотвращать накопление отложений органического характера в водозаборном трубопроводе, теплообменниках, испарителях и пр.

Грунтовым водам свойственна относительно высокая и стабильная в течение года температура.

Основные ограничения здесь, как правило, могут составлять расстояние транспортировки и фактические ресурсы, объем которых может меняться.

Примерами возможных источников тепла в данной категории носителей можно считать грунтовые воды на канализационных участках (очистные и прочие водостоки), промышленные водостоки, водостоки участков охлаждения промышленных конденсаторов или производства электроэнергии.

Тепловые насосы, применяющие грунт в качестве источника тепла, используются для обслуживания жилых и торгово-административных сооружений. Грунт, как и подпочвенные воды, имеет одно преимущество - относительно стабильную в течение года температуру. Тепло отбирается по трубам, уложенным в землю горизонтально или вертикально (спиралеобразно). Здесь могут использоваться:

- системы прямого расширения с охлаждающей жидкостью, испаряющейся по мере циркуляции в контуре трубопровода, заглубленного в грунт;

- системы с рассольной жидкостью, прокачиваемой по трубопроводу, заглубленному в грунт.

В целом тепловые насосы рассольного типа имеют более низкую производительность по сравнению с агрегатами первого типа в силу происходящего в них "двойного" теплообмена (грунт-рассол, рассол-хладагент) и энергозатрат на обеспечение работы циркуляции рассола. Хотя справедливости ради надо заметить, что обслуживать такие системы существенно проще.

Тепловая емкость грунта варьируется в зависимости от его влажности и общих климатических условий конкретной местности. В силу производимого отбора тепла во время отопительного сезона его температура понижается.

На участках с холодным климатом большая часть энергии извлекается в форме латентного тепла, когда грунт промерзает. В летний период, однако, под действием солнца температура грунта вновь поднимается вплоть до создания возможности полностью вернуться к первоначальным условиям.

Действующие по такому принципу тепловые насосы обычно называют "геотермическими", что по сути своей неверно, поскольку здесь не задействовано радиогенное тепло земли, содержащееся в глубинных скальных породах.

Геотермическими источниками (скальными) можно пользоваться в регионах, где подпочвенных вод мало или нет совсем. Тогда нужно пробурить колодцы глубиной от 100 до 200 м. В том случае, если требуется обеспечить высокую тепловую мощность, колодцы бурятся под определенным наклоном таким образом, чтобы добраться и упереться в большой скальный массив. Для таких тепловых насосов также применяется рассольная жидкость и пластмассовый сварной трубопровод, извлекающий тепло из скалы. В некоторых системах скальная порода используется для аккумулирования тепла или охлаждающей энергии. В силу высокой стоимости буровых работ скальные породы для обслуживания жилого сектора применяются довольно редко.

Данные теплового насоса IVT GreenLine HT Plus

МОДЕЛЬ					HT Plus C/E 11
Мощность отдачи/Мощность ввода при температуре 0/35°С	кВт				10,7/2,2
Мощность отдачи/Мощность ввода при температуре 0/50°С	кВт				10,1/3,0
Минимальный расход (поток), отопительный трубопровод	1/с				0,26
Номинальный ток, отопительный трубопровод	1/с				0,37
Максимально допустимая наружная потеря давления, теплопровод при номинальном потоке	кПа				33
Номинальный поток, земляного контура	1/с				0,57
Максимально допустимая внешняя потеря давления, отопительного трубопровода при номинальном потоке	кПа				80
Максимальное давление сети отопительного трубопровода	бар	1,5
Максимальное давление земляного контура	бар	4
Наивысшая температура выхода	оС	65
Эксплуатационная температура накопительной сети	оС

Подобные документы

• Разработка комплекса мероприятий для жилых зданий и тепловых сетей города

  Теплопотери за счет инфильтрации и передачи через ограждения. Трубная разводка системы отопления. Меры по энергосбережению в жилых зданиях. Альтернативные источники тепло и электроэнергии. Технико-экономическая оценка энергосберегающих мероприятий.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 25.03.2011
  

• Отопление и вентиляция жилого дома в г. Москва

  Теплотехнический расчет наружных ограждений. Определение теплопотерь через ограждающие конструкции. Выбор отопительных приборов. Подбор диаметров отдельных участков трубопроводов. Необходимый воздухообмен для жилых зданий. Аэродинамический расчет каналов.
  
  курсовая работа [627,7 K], добавлен 25.11.2015
  

• Расчет отопления жилого помещения

  Общее понятие о системах отопления жилых помещений, их виды и характеристики. Расчет коэффициентов теплопередачи и теплопотерь через наружные ограждающие конструкции. Определение толщины утепляющего слоя, расчет площади поверхности нагрева в системе.
  
  курсовая работа [740,6 K], добавлен 04.02.2013
  

• Оптимизация тепловых потерь через ограждающие конструкции зданий

  Виды передачи тепла, особенности конвективного теплообмена в однородной среде и теплообмена излучением. Сущность теплопроводности, оптимизация тепловых потерь через ограждающие конструкции. Безопасность жизнедеятельности, рациональное пользование земель.
  
  дипломная работа [873,7 K], добавлен 10.07.2017
  

• Отопление и вентиляция жилого дома

  Теплотехнический расчет наружных ограждений. Определение теплопотерь через ограждающие конструкции здания. Выбор отопительных приборов. Подбор оборудования и естественной системы вентиляции в помещении жилого дома. Расчет аэродинамических каналов.
  
  контрольная работа [127,6 K], добавлен 19.01.2016
  

• Тепловой расчет системы водяного отопления

  Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Определение коэффициента теплопередачи для наружных стен и дверей, покрытия, окон и полов. Уравнение теплового баланса, расчет теплопотерь через ограждающие конструкции здания. Выбор системы отопления.
  
  курсовая работа [288,3 K], добавлен 24.02.2011
  

• Отопление и вентиляция жилого дома

  Теплотехнический расчет систем отопления и вентиляции жилого дома. Определение теплопотерь через ограждающие конструкции, выбор отопительных приборов. Определение воздухообменов с учетом геометрии здания и систем вентиляции; аэродинамический расчет.
  
  реферат [1,8 M], добавлен 22.10.2013
  

• Система централизованного теплоснабжения районов города

  Разработка водяной системы централизованного теплоснабжения жилищно-коммунальной застройки города с 2-х трубной прокладкой тепловых сетей. Определение тепловых нагрузок районов города. Расчет расхода тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение.
  
  контрольная работа [175,4 K], добавлен 07.01.2015
  

• Здания и сооружения

  Общие сведения о зданиях и сооружениях. Технико-экономическая оценка проектов жилых и общественных зданий и сооружений. Объемно-планировочные и конструктивные решения жилых зданий. Основания и фундаменты зданий. Инженерное оборудование зданий.
  
  курс лекций [269,4 K], добавлен 23.11.2010
  

• Расчет и проектирование системы отопления и вентиляции малоэтажного жилого здания

  Общие сведение об объекте строительства и его местоположении. Расчет теплопотерь помещения через ограждающие конструкции. Конструирование системы отопления. Расчет отопительных приборов для малоэтажного жилого здания. Система естественной вентиляции.
  
  курсовая работа [38,0 K], добавлен 01.05.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам