Строительство двухэтажного коттеджа в городе Тюмень

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Введение

Несмотря на значительные различия, существующие между зданиями разного назначения как во внешнем виде, так и во внутренней структуре, все они состоят из некоторого ограниченного числа основных взаимосвязанных архитектурно-конструктивных элементов, выполняющих вполне определенные функции.

Фундаментом называется подземная конструкция, основным назначением которой является восприятие нагрузки от здания и передача ее основанию.

Стены отделяют помещения от внешнего пространства (наружные стены) или от других помещений (внутренние стены), выполняя тем самым ограждающую функцию. Кроме того, стены могут нести нагрузку не только от собственного веса, но и от вышележащих частей здания (перекрытий, крыши и др.), осуществляя несущую функцию.

Перекрытиями называют конструкции, разделяющие внутреннее пространство здания на этажи. Перекрытия ограничивают этажи и расположенные в них помещения сверху и снизу (ограждающие функции) и несут, кроме собственного веса, полезную нагрузку, т.е. вес людей, оборудования и предметов, находящихся в помещениях (несущие функции). Кроме того, перекрытия играют весьма существенную роль в обеспечении пространственной жесткости здания, т.е. неизменяемости его конструктивной схемы под действием всех возможных нагрузок.

Крыша является конструкцией, защищающей здание сверху от атмосферных осадков, солнечных лучей и ветра. Верхняя водонепроницаемая оболочка крыши называется кровлей. Крыша вместе с чердачным перекрытием образует покрытие здания.

Перегородками называют сравнительно тонкие стены, служащие для разделения внутреннего пространства в пределах одного этажа на отдельные помещения. Перегородки опираются в каждом этаже на перекрытия и никакой нагрузки, кроме собственного веса, не несут.

Лестницы служат для сообщения между этажами. Из противопожарных соображений лестницы, как правило, заключаются в специальные, огражденные стенами, помещения, которые называются лестничными клетками.

Курсовой проект разработан по индивидуальному заданию.

Задачей курсового проекта является рассчитать конструктивные элементы здания, подобрать необходимую рабочую и монтажную арматуру.

2. Расчёт плиты перекрытия

2.1 Сбор нагрузок на плиту перекрытия

Паркет, у=0,01 м; г=700 кг/м3

Цементно песч. стяжка, у=0,003 м; г=1800 кг/м3

Руберойд, у=0,005 м; г=600 кг/м3

Плиты минераловатные, у=0,15 м; г=800 кг/м3

Плита перекрытия, г=3200 Н/м3

Рисунок 1 - Конструкция перекрытия.

Таблица 1. Сбор нагрузок на междуэтажное перекрытие

Наименование нагрузок	Нормативная нагрузка, Н/м3	Коэффициент надежности, гf	Расчетная нагрузка, Н/м3
Паркет 0,01· 700·10	70	1,1	77
Цементно песч. Стяжка 0,003·1800·10	540	1,3	702
Рубероид 0,005·600·10	30	1,2	36
Плиты минераловатные 0,15·800·10	1200	1,2	1440
Плита перекрытия	3200	1,1	3520
Перегородки	700	1,2	840
Всего:	5740		6615
Временные нагрузки:	1500	1,2	1800
Итого:	7240		8415

NHпер = 7245 Н/м2

NРпер = 8415 Н/м2

2.2 Расчет плиты на прочность на нормальным сечениям

Рисунок 2 - Плита перекрытия ПК 36.10

Принимаю к расчету плиту ПК 36.10

l0 = l1 - (190/2 + 200/2) (1)

l0 = 3600 - (190/2 + 200/2) = 3405 мм

где l0 - расчетный пролет

Рисунок 3 - Плита перекрытия.

Определяю высоту сечения плиты

(2)

где с-коэффициент, зависящий от вида плиты

lo -расчетный пролет, м.

Q - коэффициент учитывающий длительность нагрузки

Rs- сопротивление стали класса А-III, МПа

Еs- модуль упругости, кгс/см2

qн - постоянная нагрузка, Н/м2

рн - временная нагрузка, Н/м2

Принимаю h= 200 мм.

Определяю нагрузку на погонный метр плиты

(3)

кН/м

где - расчетная нагрузка плиты

b- ширина плиты

Определяю поперечную силу:

Q= (4)

Q= кН м

Определяю изгибающий момент:

М= (5)

М=

где - нагрузка на 1 п.м. плиты, Н/м

- расчетный пролет, м.

Определяю приведенную ширину ребра, высоту полки, рабочую высоту.

(6)

м

где- - ширина плиты; м;

d - диаметр отверстий, м;

n - количество отверстий,

(7)

ho=h-a (8)

ho= 0,2-0,05=0,195м

где h- высота сечения плиты, м;

а - расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до нижней грани сечения.

Определяю момент сечений

 (9)

где Rb - расчетное сопротивление бетона на сжатие, МПа

- ширина плиты, м;

- высота полки, м;

- рабочая высота, м.

Несущая способность обеспечена

Определяю площадь сечения арматуры

Ао= (10)

Ао=

где М - изгибающий момент, Нм;

Rb - расчетное сопротивление бетона, МПа;

- высота полки, м.

- рабочая высота, м.

Принимаю

(11)

где М - изгибающий момент, Нм;

Rs - расчетное сопротивление арматуры, МПа;

- рабочая высота, м. - коэффициент.

По сортаменту принимаем рабочую арматуру класс A-III диаметром 10 (As=78,5мм2)

Конструируем нижнюю сетку.

Рисунок 4 - нижняя сетка.

Таблица 2 - ведомость расхода стали.

Марка изделия	Позиция детали	Наименование	Кол. - во	Масса 1 детали	Масса изделия
С1	1	?10 АIII L=3570мм	11	2,203	27.16
	2	?5 Вр-I L=970мм	21	0,139

2.3 Расчет по наклонным сечениям

Проверяю первое условие прочности бетона по наклонному сечению

(12)

где - -коэффициент, равный

(13)

где -

- коэффициент, равный

(14)

где - Rb - расчетное сопротивление бетона, МПа;

- рабочая высота, м.

b - приведенная ширина ребра, м.

Q Qсеч; 5,202 ? 362,62- условие выполняется.

Условие обеспечивающие прочность при наиболее опасных сечениях

Qb (15)

Qb

где - b3- коэффициент, равный 0,6 для тяжелого бетона.

f-коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах

n- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил определяемый по формуле

(16)

Q Qb; 362,62 ? 1438,98

Rbt - расчетное сопротивление бетона на осевое растяжение марки В25, мПа

Прочность обеспечена.

Следовательно, поперечную арматуру принимаю конструктивно диаметр 3 Вр-I. На приопорных участках в ј пролета шагом 88 мм. В остальной части плиты поперечная арматура имеет шаг 178 мм.

Конструируем каркас.

Рисунок 5 - каркас плиты.

Таблица 3 - ведомость расхода стали.

Марка изделия	Позиция детали	Наименование	Кол - во	Масса 1 детали	Масса Изделия
К1	1	?6 АIII L=3560мм	2	0,79	2,045
	2	?4 Вр-I L=160	31	0,015

2.4 Расчет на местный прогиб

Определяем нагрузку

(17)

Определяю изгибающий момент

(18)

Определяю площадь сечения арматуры

(19)

где -

где -

Принимаю =0,65

(20)

Конструируем верхнею сетку.

Рисунок 6 - верхняя сетка.

Таблица 4 - ведомость расхода стали.

Марка изделия	Позиция детали	Наименование	Кол - во	Масса 1 детали	Масса изделия
С2	1	?10 АIII L=3570	11	2,196	26,08
	2	?4 Вр-I L=970	21	0,088

2.5 Расчет на монтажную нагрузку

Определяю нагрузку от веса плиты

(21)

где qн- собственный нормативный вес плиты

b - ширина плиты, м.

Кд - коэффициент динамичности

Определяю изгибающий момент

(22)

где q-нагрузка

с - расстояние от концов плиты до монтажных петель, м.

Определяю высоту сжатой зоны бетона

(23)

где Rs, Rb - расчетные сопротивления арматуры и бетона

As - площадь поперечного сечения арматуры, см2

b - ширина плиты, см.

Определяю момент сечения

(24)

Несущая способность обеспечена.

коттедж двухэтажный конструкция здание

2.6 Расчет монтажных петель

Определяю нагрузку на плиту

(25)

где qн - собственный нормативный вес плиты, Н/м2.

B - ширина плиты, м.

lо - длина плиты, м.

Кд - коэффициент динамичности.

Определяю требуемый диаметр арматуры

(26)

где - Rs - расчетное сопротивление арматуры класса А-I

Принимаю 4 монтажные петли диаметром ?6 А-I

3. Расчет перемычки

3.1 Определяем расчётный пролёт

l0 = (27)

l0 = мм

Принимаем перемычку 2ПБ16-2 размерами в =120 мм; h =140 мм; l =1550 мм м=65 кг.

Таблица 5 - Сбор нагрузок.

Нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности гf	Расчётная нагрузка, Н/м2
Собственный вес перемычки 0,12 · 0,14· 2500· 10	420	1,1	462
Вес кладки 0,51· 0,75· 1800· 10	6930	1,1	7623
Вес плиты перекрытия	7240		8415
Итого	14590		16500

3.2 Расчёт перемычки по нормальным сечениям

М = ql02/8 (28)

Нм

Q = ql0/2 (29)

Q = Н

Определяем рабочую высоту:

принимаем для балки о=0,37 А0=0,3 з=0,815

h0 = vM/RввА0 (30)

h0 = см

Определяем фактическую высоту перемычки:

h = h0+а =7+2=9 см

Полную высоту сечения оставляем h= 9 см, ширину сечения в=11 см

Определяем коэффициент А0:

А0 = М/Rввh02 (32)

А0= см2

По таблице определяем о=0,34, з=0,83

Определяем площадь рабочей арматуры:

Аs = М/Rsзh0 (33)

Аs = см2

Принимаем рабочую арматуру 12 As=113,1 мм2

Проверяем прочность перемычки М<Мсеч:

x = оh0 (34)

х = см

Мсеч = Rввх(h0-0,5х) (35)

Мсеч = Нм

Мсеч=147,29 Нм > М =2411,9 Нм

Условие удовлетворено.

Подбираем каркас.

Рисунок 7 - каркас перемычки.

Таблица 6 - ведомость расхода стали.

Марка изделия	Позиция детали	Наименование	Кол - во	Масса 1 детали	Масса изделия
К2	3	?6 АIII L=1520	1	0,623	3,37
	4	?3 Вр-I L=140	21	0,01
	5	?12 АIII L=1520	1	2,538

3.3 Расчёт перемычки по наклонным сечениям

Проверяем конструкцию по наклонным сечениям

Q ? 0,3 w1 B1 Rввh0 (36)

B1= 1-вRв = 1-0,01•11,5 = 0,885 (37)

Условие прочности по сжатому бетону между наклонными трещинами соблюдается.

Q ?B1(1 + f + n)Rвtвh0 (38)

Q ?0885•(1+0+0)•14,5•12•7=1077,93

Условие выполнено, следовательно арматуру по расчету не требуется поперечную арматуру принимаем конструктивно.

На приопорных участках при равномерно распределённой нагрузки выполняем в ј пролёта с шагом h/2 и не более 150 мм. В остальной части с шагом не более 250 мм.

Условие удовлетворено.

3.4 Расчет перемычки на транспортную и монтажную нагрузку

Рисунок 8 - Схема перемычки.

q = Kd · qn · b (39)

q = 1,5•14,590•0,12=75,6 Н•м

Kd - коэффициент динамичности, 1,5

Моп = q·c2/2 (40)

Моп = 75,6•0,32/2=3,402 Н·м

Определение высоты сжатой зоны бетона

x = Rs·As/Rb·b (41)

x = 365•0,94/14,5•12 = 1,97

Проверка прочности Моп < Мсеч

Мсеч = Rbbx(h0 - x/2) (42)

Мсеч = 14,5•102•12•1.97(7-1,97/2) = 206182

Моп < Мсеч 3,402<206182

Условие удовлетворено. Перемычка выдерживает транспортные нагрузки.

3.5 Расчет монтажных петель

Определяем площадь монтажной арматуры

As = M/Rsзh0 (43)

As =2411,9/365•0,875•7 = 1,08

Принимаем монтажную арматуру 12 As=113

Определяем нагрузку от перемычки

N = qnblKd (44)

N = 420•0,12•1,55•1,5 = 117,18мм2

Определяем диаметр монтажной петли

As = N/Rs (45)

As = 117,18/365 = 0,32

Принимаем монтажную петлю 8 As=50,3мм2 A-I.

4. Расчет фундамента

4.1 Сбор нагрузок на фундамент

Метало черепица t=0,008м г=7850 кг/м3
Обрешётка (сосна) 50*70 м г=500 кг/м3
Стропильная нога 150*150 м г=500 кг/м3

Рисунок 9 - Конструкция крыши.

Таблица 7 - Сбор нагрузок на крышу.

Нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности гf	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянные Металлочерепица 7850•0,008•10	625	1,05	659,4
Обрешётка (сосна) 500•0,05•0,07•10	17,5	1,1	19,25
Стропильная нога 500•0,15•0,15•10	112,5	1,1	123,75
Временные Снеговая	1071	0,7	1530
Ветровая	249,6	1,4	349,44
Итого	2079,6		2681,84
Нагрузка на 1 м2 горизонтальной плоскости Ncos 15?	2008		2590
Цементно-песчаная стяжка t=0,03м г=1800
Утеплитель (минвата) t=0,15м г=800
Пароизоляция рубероид t=0,005м г=600
Железобетонная плита перекрытия 3200кг/м3



Рисунок 10 - Конструкция чердачного перекрытия

Таблица 8 - Сбор нагрузок на чердачное перекрытие

Нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности гf	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянные Цементно-песчаный р-р 0,03•10•1800	540	1,2	702
Утеплитель 0,15•10•800	1200	1,2	1440
Пароизоляция а) рубероид 0,005•10•600	30	1,2	36
Плита перекрытия	3200	1,1	3520
Временные Чердачное помещение	700	1,2	840
Итого	5670		6538
Паркет t = 0,001м г = 700 кг/м3
Мастика t = 0,003м г = 1400кг/м3
Цементно-песчаная стяжка t=0,03м г=1800кг/м3
Плита перекрытия 3200кг/м3

Рисунок 11 - Конструкция перекрытия.

Таблица 9 - Сбор нагрузок на плиту перекрытия 2 этажа

Нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности гf	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянные Паркет 0,001•10•700	70	1,1	77
Мастика 0,003•10•1400	30	1,2	36
Цементно-песчаная стяжка 0,03•10•1800	540	1,3	702
Плита перекрытия	3200	1,2	3520
Перегородки	700	1,2	840
Итого	4540		6517
Временные	1500	1,2	1800
Всего	6040		6975
Линолеум t = 0,06м г = 1980кг/м3
Мастика t = 0,003м г = 1400кг/м3
Цементно-песчаная стяжка t=0,03м г=1800кг/м3
Плита перекрытия 3200кг/м3

Рисунок 12 - Конструкция перекрытия.

Таблица 10 - Сбор нагрузок на плиту перекрытия 1 этажа

Нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности гf	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянные Линолеум 0,06•10•1980	1188	1,1	1425
Мастика 0,003•10•1400	30	1,2	36
Цементно-песчаная стяжка 0,03•10•1800	540	1,3	702
Плита перекрытия	3200	1,1	3520
Перегородки	700	1,2	840
Итого	5658		6573
Временные	1500	1,2	1800
Всего	7158		8373

Расчёт на 1м2 стены.

Nn стены = 1•3•0,52•1800•10 = 27000 Н•м

Nр стены = 27000•1,1 = 29700 Н•м

4.2 Определение грузовой площади

Агр= 1•l/2 (46)

Агр = 1•3,6/2 = 1,8

Собираем нагрузки на фундамент

Nн = NкрнAгр + NчернAгр + Nпер2нAгр + Nпер1нAгр + Nстн (47)

Nн = 2008•1,8+5670•1,8+6040•1,8+7158•1,8+27000 = 64486 Н•м

Nр = NкррAгр + NчеррAгр + Nпер2рAгр + Nпер1рAгр + Nстр (48)

Nр = 2590•1,8+6538•1,8+6975•1,8+8373•1,8+29700 = 73756,8

Определение глубины заложения фундамента

4.3 Определение нормативной глубины промерзания

dfn= d0vMt (49)

dfn= 0,23v9,2 =0,69

где Мt- безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимаемых по СНиП «Строительная климатология и геофизика»

d0- величина, принимаемая равной для суглинков 0,23 м

Расчётная глубина сезонного промерзания равна

df= khdfn (50)

df= 0,6•0,69 =0,414м

где kn- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений

Рисунок 13 - Конструкция фундамента

Принимаем минимальную глубину заложения фундамента 1,16 м

4.4 Расчёт фундаментной подушки

Предварительно определяем ширину подошвы фундамента

в = Nн/R0-dгср (51)

в =64486/262,5-19 = 269,4

Определяем расчётное давление R

R = R0[1 + k1(в - в0)/в0] *'(d + d0)/2 d0) (52)

R = 262,5•(1+0,05•(0,2-1)/1)•(1,16+2)/2•2 = 199,08

где: в и d ширина и глубина заложения проектируемого фундамента

k1- коэффициент, принимаемый для оснований, сложенных суглинками = 0,05

k2- коэффициент, принимаемый для оснований, сложенных суглинками = 0,2

гII'- осреднённое расчётное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы

в0= 1м, d0= 2м согласно приложению 3 пункта 3 СНиПа «Основания зданий и сооружений»

По расчётному давлению определяем ширину подошвы фундамента

в = Nн/R - dгср (53)

в = 64486/199,08-1,16•19 = 364,245мм

Принимаем в =0,4 м

R = гc1гc2/k*[MгkzвгII + Mqd1гII' + MccII] (54)

R = 1,4•1,4/1,1•(0,72•1•0,4•19+0+6,45•31) = 366,597

где гc1гc2- коэффициенты условий работы гc1 = 1,4 , гc2= 1,4

кz коэффициент, принимаемый равным 1,1

Mг, Mq, Mc- коэффициенты, равные Mг= 0,72 ; Mq= 0 ; Mc= 6,45

kz- коэффициент, принимаемый равный при в < 10 м, kz= 1

в - ширина подошвы фундамента

гII- осреднённое расчётное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента

гII'- то же, залегающих выше подошвы

cII- расчётное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента

d1- глубина заложения фундаментов безподвальных сооружений от уровня планировки

dв- глубина подвала

в = NH/R-dгср (55)

в = 64486/366,597-1,16•19 = 68,27 мм

Принимаем фундамент марки ФБС 12.6.6

Определяем среднее давление под подошвой фундамента

P = Nн/A + dгср (56)

P = 64,486/0,72+1,16•19 = 15,06

Определяем расчётную схему

Определяем реактивное давление грунта

Ргр= N/A (57)

Ргр = 64,486/0,72 = 89,56 кН/м

Рассчитываем максимальный изгибающий момент

Mmax= Ргр*с2/2 (58)

Mmax = 89,56•0,32/2 = 4,03 кН/м



Рисунок 14 - Эпюра нагрузок

где с вылет консоли с = 0,3

Определяем требуемую площадь рабочей арматуры

h0 = hn- а (59)

h0 = 0,6-,0,03 = 0,57

As= Mmax/0,9h0Rs (60)

As = 4,09/0,9•0,57•265 = 0,031м

Сетка для фундаментой подушки принимается конструктивно по ГОСТ 13580-85 (1994) “Плиты железобетонные ленточных фундаментов”.

Рисунок 15 - Сетка фундаментного блока.

Таблица 11 - Ведомость расхода стали

Марка изделия	Позиция детали	Наименование	Кол - во	Масса 1 детали	Масса изделия
С3	1	?10 АIII L=1170	11	0,722	4,61
	2	?4 Вр-I L=570	11	0,052

4.5 Расчёт фундамента на действие поперечной силы

Высоту фундаментного блока принимаем из расчёта на поперечную силу при условии, что поперечная арматура отсутствует.

Qmax= Pгрсl (61)

Qmax = 89,56•0,57•1 = 51,05

где l = 1м

Qmax- максимальная поперечная сила, воспринимаемая бетоном

h0тр= Qmax/0,6RBtгв2l (62)

h0тр = 51,05/0,6•0,9•1,05 = 90,04

где гв2- коэффициент условия работы бетона = 0,9

Rвt- расчётное сопротивление бетона осевому растяжению

Полная требуемая высота фундаментного блока

Hптр= h0тр+ а = 9,004 см < 60 см (63)

Следовательно, принятый блок оставляем ФБС 6.6.12

4.6 Расчёт монтажной петли

а) Нормативная нагрузка от массы фундаментного блока

NH= mAсечlс (64)

NH = 1,5•0,36•1,2•2500 = 162кН

где m = 1,5 коэффициент динамичности при подъёме и монтаже

б) Определяем диаметр петли

As= NH/ 2 Rs (65)

As = 162/2•255 = 0,32см2

Принимаю петли 6 As = 28,3мм2 A-I.

4.7 Расчёт осадки фундамента

Определяем высоту итового слоя грунта

hi = 0,4в hi = 0,4•0,6 = 0,24

Определяем вертикальное напряжение от собственного веса грунта и величину дополнительного вертикального напряжения грунта

уzq= гdn (67)

о = 2z/в; б = 1 (68)

Р0= Ргр- уzq (69)

уzр= бР0 (70)

1 слой

уzq= 1•19 = 19кПа

о = 2•0/0,6 = 0 ; б = 1,000

Р0= 89,66-19 = 70,56кПа

уzр= 70,56•1 = 70,56 кПа

2 слой

уzq= 1,24•19 = 23,56кПа

о = 2•0,24/0,6 = 0,8 ; б = 0,881

Р0= 89,56•0,881 = 66кПа

уzр= 0,887•66 = 58,146кПа

3 слой

уzq= 1,48•19 = 28,12кПа

о = 2•0,48/0,6 = 1,6 ; б = 0,642

Р0= 89,56-28,12 = 61.44кПа

уzр= 0,642•61,44 = 39,44кПа

4 слой

уzq= 1,72•19 = 32,68кПа

о = 2•0,72/0,6 = 2,4 ; б = 0,477

Р0= 89,56-32,68 = 56,88кПа

уzр= 0,477•56,88 = 27,13кПа

5 слой

уzq= 1,96•19 = 41,8кПа

о = 2•0,96/0,6 = 3,2 ; б = 0,374

Р0= 89,56-37,24 = 52,32кПа

уzр= 0,374•52,32 = 19,57кПа

6 слой

уzq= 2,2•19 = 41,8кПа

о = 2•1,2/0,6 = 4 ; б = 0,306

Р0= 89,56-41,8 = 47,76кПа

уzр= 0,306•47,76 = 14,61кПа

7 слой

уzq= 2,44•19 = 46,36кПа

о = 2•1,44/0,6 = 4,8 ; б = 0,258

Р0= 89,56-46,36 = 41,2кПа

уzр= 0,258•41,2 = 10,63кПа

8 слой

уzq= 2,66•19 = 50,54кПа

о = 2•1,68/0,6 = 5,6 ; б = 0,223

Р0= 89,56-50,54 = 39,02кПа

уzр= 0,223•39,02 = 8,7кПа

уzq•0,2 > уzр (71)

50,54•0,2>8,7

10,108>8,7

Определяем осадку фундамента

S = в*Ууzp hi/Ei (72)

S = 0,8H248,784H0,24H103/27H107 = 0, 0017см2

где в - коэффициент, принимаемый для всех видов грунта = 0,8

Глубина сжимающей толщи Hсж= 1,68м

Рисунок 16 - Схема распределений вертикальных напряжений в линейно деформируемом полупространстве.

5. Заключение

Задание на курсовое проектирование на тему "Строительство двухэтажного коттеджа в г.Тюмень " выполнено в полном объеме в соответствии с учебной программой и составляет 5 листов графической части и 40 листов пояснительной записки. Курсовой проект выполнен на основании литературы принимаемой в строительстве, целью которой является создание наиболее современного и комфортабельного здания. В проекте были выполнены расчёт плиты перекрытия ПК 36.10. Для нижней сетка приняли рабочею арматура класса A-III ?10 и монтажную арматуру класса Вр-I ?5. Для верхней сетки приняли рабочую арматуру класса A-III ?10 и монтажную арматуру класса Вр-I ?4. Для каркаса приняли рабочею арматуру класс A-III ?6 и монтажную арматуру класса Вр-I ?4. Монтажные петли арматура класс A-I ?6. Расчёт перемычки 2ПБ16-2. Подобран каркас с рабочем арматурой класса A-III ?12, ?6 и монтажной арматурой класса Вп-I ?3. Монтажные петли арматура класса A-I ?8. Расчёт фундаментного блока ФБС 12.6.6. Подобрана сетка фундаментного блока с рабочей арматурой класса A-III ?10 и монтажной арматурой класса Вр-I ?4. Монтажные петли арматура класса A-I ?6.

Список литературы

1. Вильчик Н.П. Архитектура зданий. - М.: ИНФА-М, 2009.

2. ГОСТ 9561-91. Плиты перекрытия железобетонные многопустотные.

3. ГОСТ 13580-85. Плиты железобетонные ленточных фундаментов.

4. ГОСТ 13579-78. Блоки бетонные для стен подвалов.

5. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия.

6. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений.

7. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания.

Размещено на Allbest.ru