Отопление и вентиляция свинарника для 1200 голов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Расчет теплопотерь через ограждающую поверхность

2.1 Расчет термического сопротивления теплопередачи

2.2 Определяем термическое сопротивление теплопередачи от дельных зон пола

2.3 Определение требуемого термического сопротивления теплопередачи

2.4 Сравнение действительных термических сопротивлений с требуемыми

2.5 Расчет площадей отдельных зон пола

2.6 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

3. Тепловоздушный режим и воздухообмен в помещении

3.1 Холодный период года

3.2 Переходный период года

3.3 Теплый период года

4. Выбор и тепловая мощность ОВС

5. Расчет и выбор калориферов

6. Аэродинамический расчет воздуховодов

7. Вытяжные шахты

8. Выбор вентилятора

9. Энергосбережение

Литература

Введение

отопление вентиляция теплопотеря калорифер вентилятор

Теплоснабжения является составной частью инженерного обеспечения сельского хозяйства. Повышение продуктивности в животноводстве и растениеводстве, укрепление кормовой базы, повышение сохранности сельскохозяйственной продукции, улучшение условий жизни сельского населения неразрывно связано с теплоснабжением. 8% от всех работающих в сельскохозяйственной отрасли заняты в теплоснабжении.

Специализация производства в животноводстве повышает требования к микроклимату. Содержание животных в холодных и плохо вентилируемых помещениях приводит к снижению продуктивности на 15-40%, расход кормов увеличивается на 10-30%, заболевания молодняка увеличиваются в 2-3 раза. Продуктивность в животноводстве по 1/3 определяется условиями содержания.

Большую роль играет поддержание микроклимата в современных свинарниках. Он способствует максимальной продуктивности, наилучшей сохранности и интенсивному росту поросят.

Для поддержания микроклимата на животноводческих фермах и комплексах принимают ОВС, посредством которых подают подогретый воздух в верхнюю зону помещения, предусматривая дополнительную подачу наружного воздуха в теплый период года через ветбашни. Удаляют воздух из помещения либо при помощи ветбашень, либо через окна и вытяжные шахты. В холодный и переходной периоды воздух удаляют из помещения через ветбашни при неработающих осевых вентиляторах. В теплый период требуемое количество воздуха подают ветбашнями, при этом удаляют воздух из помещения через фрамуги окон и из навозных каналов.

1. Составление исходных данных

Из приложения Г [1] выписываем расчетные параметры наружного воздуха (см. таблицу 1).

Таблица 1 Расчетные параметры наружного воздуха

Область	tн1,	Холодный период	Теплый период
		н.о.,	,	,	,
Могилёвская	-29	-25	-24,5	21,6	50

В переходный период года принимаем расчетную температуру наружного воздуха н = 8и энтальпию 22,5 кДж/кг [1].

В таблицу 2 выписываем расчетные параметры внутреннего воздуха из таблицы 10.2.

Таблица 2 Расчетные параметры внутреннего воздуха

Наименование помещения	Период года	Параметры воздуха
		,	цВ, %	ПДК СО2, ,
Для поросят	холодный	20	40	2
	переходный	20	40-70	2
	теплый	21,6	40-70	2

Из таблицы 10.6 выписываем выделения вредностей животными (см. т. 3).

Таблица 3. Выделения вредностей

Группа животных	Живая масса, кг	Тепловой поток тепловыделений,	Влаговыделения,	Выделения СО2,
		полных	Явных
Поросята отъемыши	120	365	263	151	47,1

Из таблицы 10.8 выписываем температурные коэффициенты (см. т. 4).

Таблица 4. Температурные коэффициенты

Периоды года	Температура ,	Температурные коэффициенты
		Тепловыделений	влаговыделений	выделений СО2
		полных	явных
холодный	20	0,9	0,67	1,5	0,9
переходный	20	0,9	0,67	1,5	0,9
теплый	26,2	0,86	0,42	2	0,86

Из таблицы 1.12 выписываем теплотехнические характеристики строительных материалов при условиях эксплуатации Б (см. т. 5).

Таблица 5. Теплотехнические характеристики материалов

Наименование материала	,	Коэффициент
		теплопроводности,	теплоусвоения,
Внешняя штукатурка	1800	0.93	11.09
Газосиликат	400	0.15	2.42
Внутренняя штукатурка	1600	0,81	9,76
Асбестоцементный лист	1800	0.52	8.12
Минераловатные плиты	50	0.06	0.48
Рубероид	600	0.17	3.53
Плита железобетонная	2500	2.04	16.96
Бетон	2400	1.86	17.88
Сосновые доски	500	0.18	4.54

2. Расчет теплопотерь через ограждающую поверхность

2.1 Расчет термического сопротивления теплопередачи

Находим термическое сопротивление теплопередачи для наружных стен, перекрытий, и наружных ворот ([2] стр. 31):

, [м2·К/Вт] (2.1)

где - коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности ограждения, Вт/(м2·К);

- толщина материала (из задания на курсовой проект),м;

- коэффициент теплопроводности материала (принимаем по таблице 5), Вт/(м·К);

Rв.п - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, м2·К/Вт;

- коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности ограждения (Вт/(м2·К) );

Рассчитываем заполнение помещения поросятами-отъемышами:

,

где - масса одного поросенка, (m=40)

- количество поросят (n=1520);

- площадь помещения, (A=1539,3).

Так как, заполнение поросятами-отъемышами помещения

,

то примем ([2] стр.31) для стен и потолков

,

для наружных стен

.

Проводим расчет для наружных стен:

Газосиликат: Внутренняя штукатурка:

;

;

Внешняя штукатурка:

.

Проводим расчет для покрытий и перекрытий.

Асбестоцементный лист: Минераловатные плиты:

Рубероид: Плита железобетонная:

.

Проводим расчет для наружных дверей и ворот.

сосновые доски:

.

.

Термическое сопротивление теплопередачи заполнения световых проемов принимаем равным нормированным значениям для блоков стеклянных пустотелых размерами 244х244х98мм при ширине швов 6мм ([2] стр.32):

.

2.2 Определяем термическое сопротивление теплопередачи отдельных зон пола ([2] стр.39):

, [м2·К/Вт] (2.2)

где Rн.п.- термическое сопротивление теплопередаче рассматриваемой зоны не утепленного пола, (м2·К)/Вт, принимаем для первой зоны - 2,1 м2·К/Вт, для второй - 4,3 м2·К/Вт, третьей - 8,6 м2·К/Вт, четвертой - 14,2 м2·К/Вт ([2] стр.39);

- толщина утепляющего слоя( из задания на курсовой),;

- теплопроводность утепляющего слоя (табл. 5),

;

;

;

2.3 Определение требуемого термического сопротивления теплопередачи

Рассчитываем требуемые по санитарно-гигиеническим требованиям термические сопротивления теплопередачи для наружных стен, покрытий и перекрытий, наружных дверей и ворот ([2]стр.32):

, [] (2.3)

где - расчетная температура внутреннего воздуха, ;

- расчетная температура наружного воздуха в холодный период,;

- нормативный температурный перепад между внутренним воздухом и внутренней поверхностью ограничивающей конструкции, ;

-поправочный коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности по отношению к наружному воздуху ( n=1[2] стр.34).

Значение принимаем в зависимости от тепловой инерции ([2]стр. 33):

, (2.3.1)

где - расчетный коэффициент теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции (таблица 5), .

Условие 1: >7, то

4< ? 7, то

? 4, то

По(2.3.1) рассчитываем значение тепловой инерции :

- для наружных стен: =

(Вт/(м2•К));

- для перекрытий:

(Вт/м2•К);

По условию 1 принимаем для:

- наружных стен

= -24(таблица 1);

- перекрытий

tн = tн.1 = -28( таблица 1).

Значения Дtн находим по таблице 3.6 [2]:

- для наружных стен:

Дtн ==20-14,4=5,6

- для перекрытий:

Дtн =0,8()=0,8(20-14,4)=4,48

Температуру точки росы определим по приложению Е [1] при расчетных значениях и цв в холодный период (принимаем = 14,4).

Рассчитываем значение для:

- наружных стен:

,

- перекрытий:

.

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче для наружных ворот:

·n =0,6м2·К/Вт.

2.4 Сравнение действительных термических сопротивлений с требуемыми

Исходя из того, что требуемое термическое сопротивление должно быть меньше расчетного термического сопротивления, проверяем соблюдение санитарно-гигиенических норм (по п.2.1и по п. 2.3):

для наружных стен:

; ;

-- удовлетворяет.

для покрытий и перекрытий:

; ;

-- удовлетворяет.

для наружных дверей и ворот:

; ;

-- не удовлетворяет.

Так как термическое сопротивление ограждающих конструкций меньше требуемого (т.е. не удовлетворяет санитарно гигиеническим нормам), его увеличения до требуемых пределов можно добиться за счет проведения утепления этих конструкций.

Так как tв-tн.о= 44>30, то для осветления принимаем требуемое сопротивление теплопередачи окон = 0,33 м2·К/Вт (таблица 3.7 ).

2.5 Расчет площадей отдельных зон пола

Производим разбивку пола на отдельные зоны (рисунок 1).

Рисунок 1- Разбивка пола на зоны

Определяем площади зон пола (по правилу обмера наружных ограждений [2] стр. 38), м2

А1=87·2·2=348 м2 ,

А2=87·2·2+10·1=358м2,

А3=86·2·2+6·2=356 м2;

А4=84·6=504 м2.

2.6 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

Теплопотери через ограждающие конструкции определяют отдельно для каждой конструкции, затем суммируют полученные значения.

Тепловой поток теплопотерь , Вт, рассчитывают по формуле:

,

где - площадь ограждающей конструкции (п. 2.5), ;

- термическое сопротивление теплопередаче (п2.1), ;

- расчетная температура внутреннего воздуха (табл.2), ;

- расчетная температура наружного воздуха ( табл.1), ;

- добавочные потери теплоты ([2] стр. 39);;

- коэффициент учета положения наружной поверхности по отношению к наружному воздуху ([2] стр. 34);.

Расчет сводим в таблицу 6.

Таблица 6 Теплопотери через наружные ограждения

№ помещения	,	Характеристики ограждений	tн.о,	n	Доли добавочных теплопотерь	Тепловой поток теплопотерь ,
		наименование	ориентация	размер ,	,	,			на ориентацию	на инфильтрацию	прочие
1	18	Б.с.	СЗ	(0,50,75) 29	10,88	0,33	-24	1	0,1	0,3	-	2030
		Б.с.	ЮВ	(0,5 0,75) 29	10,88	0,33	-24	1	0,05	0,3	-	1960
		Н.с	СЗ	873,29	286,23	2,4	-24	1	0,1	0,3	-	7350
		Н.с	ЮВ	873,29	286,23	2,4	-24	1	0,05	0,3	-	7080
		Н.в	СВ	2,8 2	5.6	0,44	-24	1	0,1	0,3	1	1340
		Н.в	ЮЗ	2,8 2	5.6	0,44	-24	1	0,05	0,3	1	1320
		Пт	-	(87 9,2) 2	1600	2.21	-24	1	-	-	-	31860
		Пл1	-	-	348	2,47	-24	1	-	-	-	6200
		Пл2	-	-	358	4, 67	-24	1	-	-	-	3370
		Пл3	-	-	356	8,97	-24	1	-	-		1750
		Пл4	-	-	504	14,57	-24	1	-	-		1520
Итого = 65780

Принимаем =65,8 кВт

Н.с. -- наружные стены;

Пт. -- перекрытия;

Пл1, Пл2, Пл3, Пл4 -- пол;

Н.в. - наружные ворота;

Б.с. -- блоки стеклянные;

3. Тепловоздушный режим и воздухообмен в помещении

3.1 Холодный период года

Определяем влаговыделения животными:

кг/ч (3.1)

где - температурный коэффициент влаговыделений (таблица 4);

- влаговыделения одним животным (таблица 3), г/ч;

- число голов, шт.

Рассчитываем дополнительные влаговыделения:

кг/ч (3.2)

Находим суммарные влаговыделения в помещении:

кг/ч (3.3)

Определяем выделения углекислого газа животными:

л/ч. (3.4)

где - температурный коэффициент полных тепловыделений (т.4);

- кол-во выделенное одним животным (таблица 3), л/ч.

Рассчитываем тепловой поток полных тепловыделений:

кВт (3.5)

где - тепловой поток полных тепловы-ний 1-им животным (т.3), Вт;

Рассчитываем тепловой поток теплоизбытков:

кВт (3.6)

где ФТП - поток теплопотерь (ФТП таблица 6).

Находим угловой коэффициент:

кДж/кг (3.7)

Находим расход вентиляционного воздуха из условия удаления влаговыделения:

м3/ч (3.8)

где - плотность воздуха, кг/м3, (принимаем 1,2 кг/м3 );

dв и dн - влагосодержания внутреннего и наружного воздуха, г/кг,

г/кг, ( при и );

г/кг, (при и ).

Значение dв определяем по диаграмме влажного воздуха (рисунок [2]1.1) при расчетных значениях tв и цв (таблица 2), значение dн определяем по [2] рис.1.1 при расчетных значениях tн.о и hн (таблица 1).

Определяем расход вентиляционного воздуха из условий удаления углекислого газа:

м3/ч (3.9),

где - ПДК - предельно допустимая концентрация углекислого газа в помещении (таблица 2), л/м3;

- концентрация углекислого газа в наружном воздухе, л/м3.

Принимаем

л/м3.

Рассчитываем расход вентиляционного воздуха по норме минимального воздухообмена:

м3/ч (3.10),

где l - норма минимального воздухообмена на 1ц живой массы, м3/ч, (таблица 10.11 [2]) l=30 м3/ч;

В качестве расчетного воздухообмена принимаем максимальное значение из трех

м3/ч/

3.2 Переходный период года

Так как температура внутреннего воздуха не изменилась

,

то из пункта 3.1 принимаем:

кг/ч,

кг/ч,

кг/ч.

кВт.

Находим тепловой поток теплопотерь в переходный период года:

кВт (3.11)

где и - расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха в переходный период года (из раздела 1):

ФТП - поток теплопотерь (ФТП таблица 6) .

Рассчитываем тепловой поток теплоизбытков:

кВт (3.12)

По формуле (3.7) находим угловой коэффициент , кДж/кг

кДж/кг.

Влагосодержание внутреннего воздуха:

г/кг. (3.12.1)

Влагосодержание наружного воздуха определим по -диаграмме ([2] стр. 9) при параметрах

и : г/кг.

Рассчитаем расход вентиляционного воздуха, из условия удаления водяных паров:

(3.13)

Для переходного периода года рассчитывается воздухообмен только для удаления водяных паров:

.

Если , то

Если , то

В нашем случае : .

3.3 Теплый период года

По формуле (3.1) определяем влаговыделения животными:

кг/ч.

Определяем дополнительные влаговыделения:

кг/ч.

По формуле (3.3) определяем суммарные влаговыделения в помещении:

кг/ч.

По формуле (3.5) определяем тепловой поток полных тепловыделений:

кВт.

Определяем тепловой поток от солнечной радиации, кВт:

, (3.14)

где - тепловой поток через перекрытие, кВт;

- тепловой поток через одну из наружных стен, через которую наблюдаются максимальные теплопоступления, кВт;

- тепловой поток через остекление в этой стене, кВт.

Находим тепловой поток через перекрытие:

кВт (3.15)

где =1545,6

- площадь покрытия (таблица 6);

=- термическое сопротивление теплопередаче через покрытие (т. 6);

Вид покрытия - светлый рубероид:

=14,9 - избыточная разность температур, вызванная действием солнечной радиации ([2]стр. 46 ).

Тепловой поток от солнечной радиации через наружную стену:

кВт (3.16)

где =286,23

- площадь наружной стены через которую наблюдается максимум теплопоступлений (таблица 6);

=2,4

- термическое сопротивление теплопередаче через наружную стену (таблица 6);

=5,8

- избыточная разность температур (для белой штукатурки), вызванная действием солнечной радиации для широты 55(стр. 45 ).

Определяем тепловой поток через остекление в стене:

кВт (3.17)

где - коэфф. остекления (для одинарного осте-ния (стр. 46).

- поверхностная плотность теплового потока через остекление ( по таблице 3.12 при географической широте 55о Ю.в.: );

- площадь остекления (табл. 6),

=10,88

кВт.

Находим тепловой поток теплоизбытков:

кВт.

По формуле (3.7) находим угловой коэффициент :

кДж/кг.

По формуле (3.12.1) находим влагосодержание внутреннего воздуха:

.

Влагосодержание наружного воздуха определим по - диаграмме ([2] рис. 1.1) при параметрах

и (таблица 1):

.

Рассчитываем расход вентиляционного воздуха из условия одновременного удаления избыточной теплоты и влаговыделений по формуле (3.8), м3/ч

м3/ч.

Находим расход вентиляционного воздуха по норме минимального возду хообмена по формуле (3.10):

м3/ч.

где - норма минимального воздухообмена на 1ц живой массы, (поросята [2] табл. 10.11) ;

- живая масса свиньи, .

В качестве расчетного воздухообмена принимаем максимальное значение из двух из двух расчётов :

м3/ч.

Результаты расчета сводим в таблицу 7.

Таблица 7- Основные показатели по чертежам отопления и вентиляции

Наименование помещения	Периоды года	Наружный воздух	Внутренний воздух	Влаговыделения, кг/ч
		,	ц, %	,	ц, %	от животных	от обор. и с пола	итого
для свиней	Холодный	-24	50	20	70	187,188	18,7188	205,9068
	переходный	8	80	20	70	187,188	187,188	205,9068
	Теплый	21,2	70	26,2	70	187,188	46,8	233,988
Теплопоступления, кВт	Теплопотери через ограждение, кВт	Избыточная теплота, кВт	Угловой коэффициент, кДж/кг	Расход вентиляционного воздуха, м3/ч	Темп-ра приточного воздуха,
от животных	от оборудования	от солнечной радиации	итого
273,6	-	-	273,6	65,8	207,8	3633,1	22060	-24
273,6	-	-	273,6	17,95	255,65	4469,69	34400	8
261,44	-	14,86	276,3	-	276,3	4251	67000	21,2

4. Выбор и тепловая мощность ОВС

Предусматриваем систему приточной вентиляции с механическим побуждением, совмещенную с воздушным отоплением. В состав ОВС входят: центробежный вентилятор, калориферная установка, магистральный воздуховод и воздухораспределители. В холодный период года наружный воздух, подаваемый вентилятором в помещение через воздухораспределители, предварительно подогревается калорифером. Теплопроизводительность калорифера регулируется в зависимости от температуры внутри помещения. Воздух из помещения удаляется через утепленные вытяжные шахты. В переходный и теплый периоды года, воздух в помещение подается без подогрева. Для обеспечения дополнительного воздухообмена устанавливаем осевые вентиляторы внизу продольных стен. С целью снижения металлоемкости и стоимости системы, воздухораспределители изготавливают из полиэтиленовой пленки.

Находим тепловой поток на подогрев вентиляционного воздуха:

кВт, (4.1)

где - удельная изобарная теплоемкость воздуха,

;

- расчетный воздухообмен в холодный период ( п. 3.1), м3/ч.

Находим тепловой поток на испарение дополнительных влаговыделений:

кВт, (4.2)

где - доп-ные влаговыделения в холодный период ( п.3.2), кг/ч.

Определяем тепловой поток явных тепловыделений:

кВт (4.3)

где - температурный коэффициент явных тепловыделений (таблица 4);

- теп-вой поток явных тепловыделений 1-им животным, Вт, (таб. 3).

Рассчитываем тепловую мощность ОВС:

кВт. (4.4)

Определяем температуру приточного воздуха после подогрева в калорифере:

(4.5)

Предусматриваем две отопительно-вентиляционные установки с теплопроизводительностью:

кВт. (4.6)

Находим расход воздуха:

м3/ч. (4.7)

Дальнейшие расчеты ведем для одной вентиляционной установки.

5. Расчет и выбор калорифера

Находим требуемую площадь живого сечения для прохода воздуха:

м2

где - массовая скорость воздуха, принимаем 10 кг/( м2·c).

По требуемой площади живого сечения из таблицы 8.10[2] выбираем 2 калорифера КВСБ-ПУЗ №8 со следующими характеристиками:

Таблица 8.10 Технические данные калорифера КВСБ.

Номер калорифера	Площадь поверхности нагрева ,	Площадь живого сечения по воздуху ,	Длина трубок ,	Площадь живого сечения по теплоносителю
8	18,96	0,392	0,78	0,00087

Принимаем число калориферов в одном ряду n1=2.

Уточняем массовую скорость воздуха:

.

Определяем скорость горячей воды в трубках калорифера:

(м/с),

где - удельная теплоемкость воды (принимаем кДж/(кг·К));

- плотность воды (принимаем кг/м3);

и - расчетные тем-ры горячей и обратной воды (по заданию),

Находим коэффициент теплопередачи:

Вт/(м2К)

где - коэффициент и показатели степени, зависящие от конструкции калорифера (принимаем по таблице 8.12[2] ).

Определяем средние температуры теплоносителя и воздуха:

С С

где - средняя температура нагрева воздуха, ,

-средняя температура теплоносителя (из условия [1] ), .

Рассчитываем требуемую площадь поверхности теплообмена калорира:

м2.

Находим число калориферов:

.

Принимаем n=2.

Определяем запас по поверхности нагрева:

- удов.

Рассчитываем аэродинамическое сопротивление калориферов:

Па,

где и - коэффициент и показатель степени, зависящие от конструкции калорифера (таблица 8.12).

Находим аэродинамическое сопротивление калориферной установки:

,

где - число рядов калорифера, шт.

шт.

Па.

6. Аэродинамический расчет воздуховодов

В соответствии с принятыми конструктивными решениями составляем расчетную схему воздуховодов.

Рисунок 2 - Расчетная схема воздуховодов

Определяем диаметр воздухораспределителя:

=0.45 м.

где - расход воздуха в начальном поперечном сечении воздухораспределителя, м3/ч;

- скорость воздуха в начальном поперечном сечении воздухораспределителя (принимаем м/с ([2] стр.200)).

Принимаем ближайший диаметр 0,45([2] стр.193 ).

Динамическое давление:

,

где - плотность воздуха.

Определяем число Рейнольдса:

,

где - кинематическая вязкость воздуха при температуре

(принимаем по таблице 1.6[2])

.

Рассчитываем коэффициент гидравлического трения:

=,

где - абсолютная шероховатость (принимаем=0,0110-3 ).

Определяем коэффициент, характеризующий конструктивные особенности воздухораспределителя:

,

где - длина воздухораспределителя,

Полученное значение коэффициента меньше 0,73, что обеспечивает увеличение статического давления воздуха по мере приближения от начала к концу воздухораспределителя.

Устанавливаем минимальную допустимую скорость истечения воздуха через отверстие в конце воздухораспределителя:

м/с.

где - коэффициент расхода (принимаем = 0,65 для отверстий с острыми кромками ).

Определяем коэффициент, характеризующий отношение скоростей воздуха:

где - скорость истечения через отверстия в конце воздухораспределителя (рекомендуется ), принимаем

Так как

,

то не требуется разбивать воздуховод на отдельные участки.

Устанавливаем расчетную площадь отверстий в конце воздухораспределителя, выполненных на 1м длины:

.

Находим площадь отверстий, выполняемых на единице длины воздуховода:

,

где - относительная площадь воздуховыпускных отверстий на участке воздухораспределителя (принимаем по стр. 202[2]).

Рассчитываем площадь воздуховыпускного отверстия:

где - диаметр воздуховыпускного отверстия (, стр. 202).

Определяем число рядов отверстий на участке:

где - число отверстий в одном ряду (принимаем );

- площадь воздуховыпускного отверстия, .

Шаг между рядами отверстий:

,

Вычисляем статическое давление воздуха:

в конце воздухораспределителя

Па;

в начале воздухораспределителя

Па.

Находим потери давления в воздухораспределителе:

Па.

Рассчитываем потери давления на участках воздуховодов:

;

;

=

где и - потери давления на трение по длине участка и в местных сопротивлениях, ;

- расчетная длина участка, ;

- удельные потери давления (стр.196[2]), ;

- коэффициент местного сопротивления (таблица 8.7[2]).

Значение определяем по номограмме (рисунок 8.6[2]) при расчетных значениях расхода воздуха и скорости .

Коэффициент местных сопротивлений (по стр.197-198[2]):

для второго участка

;

для третьего участка

;

для четвертого участка

;

для жалюзийной решетки

.

Дальнейшие расчеты сводим в таблицу 8.

Таблица 8 Расчет участков воздуховода

Номер Участка	,	,	0,	0,	н,	,	,		,	,	,
1	2757,5	44,5	450	0,159	6	-	-	-	21,6	-	154,4
2	2757,5	5,5	450	0,159	6	0,9	4,95	0,65	21,6	14,05	19
3	5515	2	500	0,196	8	1,3	2,6	-0,1	38,4	-3,84	-1,24
4	11030	3	630	0,312	10	1,4	4,2	3,18	60	190,8	195
Калорифер	11030	-	-	-	-	-	-	-	-	-	77
Жалюзийная решетка	11030	-	-	-	5	-	-	2	15	30	30
	Итого:	474,2

Примечание к таблице 8:

;

7. Вытяжные шахты

Расчет вытяжных шахт естественной вентиляции производят на основании расчетного расхода воздуха в холодный период года. Работа вытяжных шахт будет более эффективной при устойчивой разности температур внутреннего и наружного воздуха (не менее 5С), что наблюдается в холодный период года. Вытяжные шахты предусматриваем прямоугольного сечения.

Находим скорость воздуха в поперечном сечении вытяжной шахты:

,

где - ускорение свободного падения (принимаем );

- высота вытяжной шахты между плоскостью вытяжного отверстия и устьем шахты (принимаем [1]);

- диаметр вытяжной шахты (принимаем );

- расчетная наружная температура (принимаем );

- сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Коэффициенты местных сопротивлений определяем по таблице 8.7

вход в вытяжную шахту

;

выход из вытяжной шахты

;

Суммарный

.

.

Определяем площадь поперечного сечения шахты:

Вычисляем расчетный расход воздуха через одну вытяжную шахту,

.

Рассчитываем число вытяжных шахт:

.

Принимаем число вытяжных шахт для всего помещения .

8. Выбор вентилятора

Подбор вентилятора производят по заданным значениям подачи и требуемого полного давления.

В системах вентиляции и воздушного отопления с/х производственных зданий устанавливают радиальные (центробежные) вентиляторы марок В.Ц 4-75, В.Ц 4-76 и В.Ц 4-46, осевые вентиляторы марок В-06-300 и ВО.

Радиальные вентиляторы изготавливают по схемам конструктивного исполнения 1 и 6. Вентиляторы исполнения 1 более компактны и удобны при эксплуатации, с меньшим уровнем шума.

Подачу вентилятора определяем с учетом потерь или подсосов воздуха в воздуховоды, вводя поправочный коэффициент к расчетному расходу воздуха для стальных воздуховодов 1,1, :

.

Определяем требуемое полное давление вентилятора:

,

где - температура подогретого воздуха,

=1

- при нормальном атмосферном давлении.

.

По подаче воздуха вентилятора и требуемому полному давлению, согласно графику характеристик вентиляторов ВЦ 4-75 (рис. 8.13), выбираем вентилятор марки: Е 10.100-1.

В соответствии с выбранным ранее калорифером и выбранным теперь вентилятором заполняем таблицу характеристик отопительно-вентиляционной системы:

9. Энергосбережение

Наиболее эффективным техническим решением вопроса сокращения расхода тепловой энергии на обеспечение микроклимата является использование воздуха, удаляемого из животноводческих и птицеводческих помещений, в теплонасосе для нагрева воды, а также с целью энергосбережения предусматривается улучшение теплозащитных свойств ограждающих конструкций путем применения теплоизолирующих материалов.

Литература

1. Отопление и вентиляция животноводческих зданий: методические указания к курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 1- 74 06 05 «Энергетическое обеспечение сельского хозяйства» / БГАТУ, кафедра энергетики; сост. В.А. Коротинский, А.Г. Цубанов, И.А. Цубанов, С.И. Синица. -- Минск, 2006 г.

2. Справочник по теплоснабжению сельского хозяйства / Л.С. Герасимович [и др.]. - Минск: Ураджай, 1993 г.

Размещено на Allbest.ru