Проектирование промежуточной опоры моста

Оценка инженерно-геологических и гидрологических условий площадки строительства. Расчет фундамента на естественном основании, оценка полученных результатов. Проектирование варианта фундамента на сваях. Технико-экономическое сравнение варианта фундамента.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 09.08.2012
Размер файла 224,6 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

«Промежуточные опоры моста»

1. Исходные данные для проектирования фундамента промежуточной опоры моста

Расстояние между осями ферм В2=2,4 м

Длина пролёта моста L=24 м

Высота опоры h0=7,2 м

Отметка дна водоёма 71,50 м

Горизонт водоёма: высокой ГВВ 75,00 м

меженной ГМВ 72,50 м

Глубина размыва русла у опоры hр=1,2 м

Постоянная вертикальная нагрузка от пролётных строений N=600

Временные от подвижного состава:

вертикальные Q=5200

горизонтальные Tn=520

Ветровые нагрузки Wi и плечо их приложения Fi:

Продольные:

на пролётном строении при наличии поезда W1=100

F1=8,3

на опору W2=80

F2=6

Поперечные:

на пролётном строении при наличии поезда W3=200

F3=10

на опору W4=25

F4=6

Ледовая нагрузка L1=1290

Плечо приложения ледовой нагрузки Е=3,9 м

Оценка инженерно-геологических и гидрологических условий площадки строительства

Оценка инженерно-геологических и гидрологических условий площадки имеет целью выяснить:

- особенности работы грунта под воздействием напряжений от нагрузок, передаваемых фундаментом на основание (прочность, сжимаемость, наличие слабых прослоев);

- влияние подземных и поверхностных вод на условия возведения и работы фундамента (взвешивающее действие, размыв русла у опоры).

Инженерно-геологические условия площадки строительства

№ слоя

Вид грунта

Мощность слоя, м

Скважина 3

Скважина 4

0

Торф

0,4

0,7

1

Аллювиальные темно-коричневые суглинки

6,2

5,2

2

Делювиальная коричневая глина

16,1

18,2

геологический фундамент основание естественный

Заключение: грунты площадки строительства имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием слоев. Все грунты, за исключением слабых слоев (торфа и темно-коричневого суглинка), имеют достаточную прочность, средне и слабо сжимаемые, непросадочные, не набухающие и могут быть использованы в природном состоянии в качестве естественного основания опоры моста.

Для технико-экономического сравнения целесообразно рассмотреть два варианта фундаментов:

1. Фундамент мелкого заложения на естественном основании.

2. Свайный фундамент из забивных призматических свай.

2 Расчёт фундамента на естественном основании

2.1 Выбор глубины заложения фундамента

Глубина заложения фундамента определяется dф определяется инженерно - геологическими, гидрологическими, условиями строительства и конструктивными особенностями сооружения.

Глубина заложения фундамента - по инженерно - геологическим условиям:

dn=hсл+0.5=0,55+5,7+0,5=6,75 м

- гидрологическими условиями

dn=hразм+2.5=1,2+2,5=3,7 м

Принимаем для дальнейших расчётов глубину заложения подошвы фундамента dп=6,8 м от поверхности дна, что соответствует абсолютной отметке 64,7 м.

2.2 Определение площади подошвы фундамента.

Геометрические размеры нижней части опоры:

воп=260+h/15=260+720/15=308 см

lоп=B2+370+h/15=240+370+720/15=658 см

Высота фундамента: dф = dп - 0,5 = 6,8 - 0,5=6,3 м.

Объём опоры:

, где

S1=(2,4+3,7)·2,6 =15,86 м2

S2=3,08·6,58=20,27 м2

Vоп=1/3·(7,2+0,5)·(15,86+20,27+)=138,8 м3

Собственный вес опоры:

Gоп=Vоп·гбет

Gоп=138,8 ·25=3470 кН

Минимальная и максимально возможная площадь фундамента:

Размеры фундамента эскиз

;

=(3,08+2·0,4)·(6,58+2·0,4)=28,63 м2

(3,08+2·6,3 ·tg300)·(6,58+2·6,3·tg300)=143,5 м2

Вертикальная составляющая нагрузки на обрез фундамента при основном сечении:

Горизонтальная составляющая вдоль оси моста:

НII=0,7·520=364 кН

Основанием фундамента служит делювиальная коричневая глина с характеристиками: R0=429,9 кПа, ц=19,90, С=0,038мПа

Требуемая площадь фундамента определяется:

где гmt=20 кН/м3 - среднее значение удельного веса кладки фундамента и грунта на его уступах;

В нашем случае А1max,следовательно глубину заложения фундамента увеличивать не надо.

Коэффициент отношения сторон нижней части опоры:

Размеры фундамента следующие:

м - ширина;

м - длина;

Определяем вес фундамента и грунта на его уступах с учетом взвешивающего действия воды на грунт:

где Vф - объем фундамента

гбет=25 кН/м3 - удельный вес бетона.

Вычисляем приведенные к центру тяжести подошвы нагрузки для расчета по второй группе предельных состояний:

При расчете момент Мнадз не учитывается т.к. расчет производится по второй группе предельных состояний.

Расчетное сопротивление грунта основания для расчета по второй группе предельных состояний находим по формуле 7 СНиП 2.02.01-83.

где с1 и с2 - коэффициенты, условий работы, принимаемые по табл. 3 (с1=1,25 и с2=1,1);

k - коэффициент, принимаемый равным: k=1, если прочностные характеристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями, и k=1,1, если они приняты по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1 (в расчете принят 1);

М, Мq, Mc - коэффициенты, принимаемые по табл. 4 СНиП (М=0,506, Мq=3,043, Mc=5,642 для ц=19,90);

Kz - коэффициент, принимаемый равным:

при b 10 м - kz=1, при b 10 м - kz=z0 /b+0,2 (здесь z0=8 м);

сII=38 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, в расчете принимаем 5,6 м.

Подставив эти данные в формулу получаем:

Проверяем выполнение условий:

Проверка не сходится, следовательно следует увеличить площадь фундамента.

Определяем вес фундамента и грунта на его уступах с учетом взвешивающего действия воды на грунт:

где Vф - объем фундамента

гбет=25 кН/м3 - удельный вес бетона.

Вычисляем приведенные к центру тяжести подошвы нагрузки для расчета по второй группе предельных состояний:

Проверяем выполнение условий:

Все условия выполняются с запасом, но уменьшения площади нерационально т.к. опрокидывающий момент может создать большой крен фундамента.

В дальнейший расчет принимаем:

2.3 Определение осадки основания

При определении осадки пользуемся схемой линейно-деформируемого слоя, так как практический несжимаемый грунт лежит в самом нижнем слое разреза. Расчет осадок производится на основное сочетание нагрузок без учета временной поездной нагрузки Q, так как осадки не за период действия нагрузки не успевают развиться.

Основное условие расчёта:

S ?Su,

где S - расчётное значение осадки опоры,

Su - предельное (допускаемое) значение вертикального смещения опоры, см, определяемое эмпирической зависимостью

где L - длина меньшего примыкающего к опоре пролёта, м, принимаемая не менее 24 м.

Вертикальная составляющая нагрузки, приведённая к центру тяжести подошвы фундамента (без учёта нагрузки от веса поезда).

Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента

;

Расчет осадки выполняем используя формулу (1) приложения 2 СНиП:

Здесь - среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-м слое грунта по вертикальной оси, проходящей через центр подошвы фундамента -соответственно, толщина и модуль деформации i-го слоя грунта, n-число слоев, на которые разбита сжимаемая толщина основания.

Положение таблицы сжимаемой толщены - Нс - можно определить графически как точку пересечения эпюр и , для этого эпюры должны быть постоянны в одном масштабе.

Расчет осадки фундамента удобно вести в табличной форме

Определение осадки основания

Грунт

z, м

z+d, м

уzg

0.2уzg

2z/b

б

бP0

уzpi

Ei

Si, м

кПа

кПа

Делювиальная коричневая глина

0

5,6

105,2

21,0

0,00

1

116,0

108,5

21150

0,00739

1,8

7,4

139,0

27,8

0,80

0,871

101,0

85,0

0,00579

3,6

9,2

172,8

34,6

1,60

0,595

69,0

57,5

0,00392

5,4

11

206,6

41,3

2,40

0,3965

46,0

44,2

0,00067

5,8

11,4

214,1

42,8

2,58

0,365

42,3

итого

0,01776

Предельная величина осадки

В результате расчетов установлено: суммарная величина осадки S=1,78 меньше предельной Su.

1,78 < 7,35

условие S < Su соблюдается.

Т.к. условие выполняется, то площадь опоры и глубину заложения фундамента увеличивать не требуется.

2.4 Определение крена фундамента и перемещения верха опоры

Крен фундамента определяется от действия всех нагрузок при основном их сочетании, отдельного вдоль и поперёк моста, с учётом момента в уровне подошвы в соответствии с П.П, ? 9-11 приложения 2 [3].

Вертикальная и горизонтальная составляющая нагрузка вдоль моста:

=(600+3470+6441,1+219,4)+0,8•5200=14890,5кН

=0,7•520+0,5•(100+80)=454кН

Момент горизонтальных сил, действующих вдоль моста:

=

=0,7•520•(6,3+7,2+1,1)+0,5 (100 (8,3+6,3)+80 (6+6,3))=6536,4кНм

Эксцентриситет приложения равнодействующей нагрузки:

Расчетная вертикальная сила:

Определяем средний модуль деформации грунта:

Тогда

где kе=0,2668 ? коэффициент определяемый интерполяцией по таблице 5 приложения к СНиП 2.02.01-83 в зависимости от:

Определяем перемещение верха опоры:

Допускаемое значение крена опоры:

Условие проверки не выполняется:

Увеличиваем площадь фундамента:

=(600+3470+9922,7+1490,8)+0,8•5200=19643,5кН

Условие проверки выполняется:

Дальнейшие расчеты делаем с размерами фундамента:

2.5 Определение крена и перемещения верха опоры попрек моста.

Силы, действующие на опору:

Эксцентриситет приложения равнодействующей нагрузки:

Крен опоры моста:

Допускаемое значение крена опоры:

2.6 Расчёт основания по I группе предельных состояний

Расчёт произведён с коэффициентом надёжности Yf=1.1 для постоянных нагрузок, Yf=1.2 - для временных.

W=bl/6=75,6

Расчётные нагрузки, приведённые к центру тяжести подошвы при проверке несущей способности основания:

N1=1,1·(Nn+Gоп+Gф+Gг)+1,2·0,8·Q=1,1·(600+3470+9922,7+1490,8)+

+1,2·0,8·5200=22023,9 кН

Н1=1.2·0.7·Tn+1.5·0.5·(W1+W2)=1,2·0,7·520+1,5·0,5·(100+80)=571,8кНм

М1=Yf·Tn·h+Yf·з·[W1·(F1+dф)+W2·(F2+dф)]=1,2·0,7·11,8·520+1,5·0,5·[100·(8,3+6,3)+80·(6+6,3)]=6987,2кНм.

Расчётное сопротивление глины основания фундамента одноосному сжатию по СНиП 2.05.03-84

R=1,7•(367,6•(1+0,04•(6-2))+2•19,62•(5,6-3))=898,3кПа

Несущая способность основания под подошвой фундамента мелкого заложения должна удовлетворять условиям:

Условие выполняется, несущая способность основания обеспечена.

Момент удерживающих сил:

Проверяем условие устойчивости против опрокидывания по п. 1 СНиП 2.02.01-83:

Проверяем условие устойчивости по подошве против сдвига в соответствии с п. 1.41 СНиП 2.05.03-84:

Удерживающая сила:

ш=0.3 ? коэффициент трения кладки фундамента о поверхность грунта.

Сдвигающая сила:

Проверяем условие (2) СНиП 2.05.03-84:

Требования СНиП «Мосты и трубы» удовлетворены, сдвига по подошве и опрокидывание от заданной нагрузки не произойдет.

Выбранные размеры фундамента мелкого заложения на естественном основании (b=6 м l=12,6 м dф=6,3 м) полностью удовлетворяет условиям расчёта по I и II группам предельных состояний.

3. Проектирование варианта фундамента на сваях

В курсовом проекте рассматривается устройство свайного фундамента из свай-стоек.

3.1 Выбор глубины заложения и глубины свай

Глубину заложения свайного ростверка назначаем исходя из следующих условий:

- по инженерно-геологическим условиям:

- по гидрологическим условиям:

В дальнейший расчет принимаем наибольшую из полученных глубин заложения от поверхности дна водоема dn=2,7 м, что соответствует абсолютной отметке 68,8 м. Обрез ростверка располагается на 0.5 м ниже поверхности дна, т.е. абсолютная отметка обреза 71 м. Высота ростверка dф=2,2 м. Минимальные размеры подошвы ростверка в плане, как и фундамента на естественном основании:

3.2 Расчет свайного фундамента

Анализ инженерно-геологического разреза показывает, что концы свай могут быть погружены в аллювиальную темно-серую супесь. В соответствии с ГОСТ 19804.1-84 сечение сваи (300Ч300) мм тип: С-11-30 с диаметром арматуры 16 мм по 4 стержня класса А-II класс бетона В20. Глубина заделки в ростверк:

Определяем несущую способность одной сваи по сопротивлению грунта в соответствии с п. 4.2. СНиП2.02.03-85:

где c - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый c = 1;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по табл. 1, R=8414,2 кПа (значение определено интерполяцией);

A - площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто А=0,09 м2;

u - наружный периметр поперечного сечения сваи, u=4·0,3=1,2 м;

fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по табл. 2;

hi - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

cR и cf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3., оба коэффициента приняты равными 1.

Подставив данные в формулу, имеем:

Расчетная нагрузка допускаемая на сваю по грунту:

где гk=1.4 - коэффициент надежности, принимаемый по п. 3.10 СНиП.

Несущая способность сваи по материалу:

где ц=1 - коэффициент продольного изгиба;

гс=1 - коэффициент условий работы для свай сечением менее 30Ч30 см;

гcb=1 - коэффициент условий работы бетона сваи;

Rb=10,5 МПа - расчетное сопротивления бетона одноосному сжатию для марки бетона В20.

Rs=250 МПа - расчетное сопротивление сжатию арматуры класса А-II;

гa=1 - коэффициент условий работы арматуры;

А=0,09 м2 и Аа=0,000201 м2 - площади сечений соответственно сваи и арматуры.

Коэффициент использования прочности материала сваи и грунта основания:

Требуемое количество свай:

где - расчетная вертикальная нагрузка на обрез фундамента рассчитанная по I-й группе предельных состояний.

k=1.2 - коэффициент косвенно учитывающий влияние момента от горизонтальных нагрузок на сваю;

d=2,7 м - глубина заложения ростверка от поверхности дна водотока после размыва;

a=0,9 м - минимальное расстояние между сваями в плоскости их нижних концов;

гmt=20 кН/м3 - среднее значение удельного веса кладки фундамента и грунта на его уступах.

По расчетному количеству свай конструируем новый ростверк, располагая сваи в 3 ряда по 5 шт. в ряд. Расстояние между сваями принимаем наименьшее допустимое по СНиП равным:

Тогда требуемая длина и ширина ростверка:

Основные характеристики ростверка:

- высота ростверка 2,2 м;

- длина подошвы ростверка 8 м;

- ширина подошвы 3,8 м;

- объем ростверка 66,89 м3;

- вес ростверка 1672 кН;

Вес свай:

где гb=25 кН/м3 - удельный вес бетона.

Расчетные нагрузки действующие в уровне подошвы ростверка:

- вертикальная составляющая:

- горизонтальная составляющая вдоль моста:

- опрокидывающий момент внешних сил, действующих вдоль моста:

- горизонтальная составляющая и момент поперек моста:

По формуле (3) СНиП [6] определяем расчетную нагрузку, предаваемую на крайние сваи:

- при действии нагрузок вдоль моста:

Проверка не сходится, следовательно увеличим количество свай до 21.

Расположим сваи в 3 ряда по 7 штук.

Тогда требуемая длина и ширина ростверка:

Основные характеристики ростверка:

- высота ростверка 2,2 м;

- длина подошвы ростверка 11,6 м;

- ширина подошвы 4,4 м;

- объем ростверка 112,3м3;

- вес ростверка 2807 кН;

Вес свай:

где гb=25 кН/м3 - удельный вес бетона.

Расчетные нагрузки действующие в уровне подошвы ростверка:

- вертикальная составляющая:

- при действии нагрузок поперек моста:

где n - количество свай в ростверке;

x и y - расстояния от главных осей до оси сваи для которой вычисляется расчетная нагрузка;

xi и yi - расстояния от главных осей до каждой сваи.

В обоих случаях действия нагрузки, условия Nmax ? 1.1Fv, Nmin>0 выполняются.

Определяем расчетные значения горизонтальных перемещений Up и угол поворота шp головы сваи при действии горизонтальных нагрузок вдоль моста по методике изложенной в приложении 1 к СНиП [6]. Конструкция низкого ростверка предполагает, что он прорезает слой слабого грунта, сваи погружают в прочные грунты на глубину значительно превышающую 10d (где d - сторона сечения сваи). Зоны предельного равновесия в верхней части грунта, окружающей сваю не образуется. В связи с этим выполняем одностадийный расчет свай по п. 12 приложения 1 к СНиП 2.02.03-85.

Поперечная сила H и изгибающий момент M, действующие на голову сваи в уровне подошвы ростверка, определяем от горизонтальных нагрузок при гf=1 и при допущении равномерного распределения между сваями:

Т.к. ростверк низкий, принимаем H=H0, M=M0, Up=U0, шp0.

Определяем члены уравнений (30) и (31) п. 12 СНиП.

- коэффициент деформации:

где Е=27·106 кПа - модуль упругости бетона, принимаемый по таблице 20 СНиП 2.05.03/84;

- момент инерции поперечного сечения сваи;

- условная ширина сваи;

K=6000 кН/м4 - коэффициент пропорциональности, принятый по таблице 1 приложения 1 к СНиП [4], для грунтов которые прорезает свая (принято средневзвешенное по мощности залегания значение.)

гс=3 - коэффициент условий работы.

Приведенная длина свай по формуле (7) приложения 1 к СНиП [4]:

По формулам (32), (33), (34) приложения 1 к СНиП [4] определим горизонтальное перемещение и угол поворота сечения сваи от действия единичных, горизонтальной силы и момента приложенных в уровне поверхности грунта:

- горизонтальное перемещение от действия Н=1 приложенной в уровне поверхности грунта:

- угол поворота сечения от силы Н=1:

- угол поворота сечения от момента М=1:

где A0, B0, C0 - безразмерные коэффициенты принимаемые по таблице 5 СНиП с учетом отпирания свай на нескальный грунт.

В связи с тем, что сопряжение головы сваи с ростверком жесткое, поворот головы сваи невозможен, т.е. ш0=0, и на голову сваи со стороны заделки передается момент:

Горизонтальное перемещение головы сваи вычисляем по формуле (30) СНиП:

Знак «минус» означает, что при горизонтальной силе Н направленной слева направо, момент Mf направлен против часовой стрелки.

Перемещение верха опоры:

Допускаемое перемещение верха опоры:

3.3 Выбор механизма для погружения свай

Т.к. грунты слагающие площадку строительства в основной своей массе глинистые и маловлажные, то наиболее целесообразным будет для погружения свай на заданную отметку использовать трубчатый дизель-молот. Молот подбираем исходя из расчетной нагрузки допускаемой на сваю, по минимальной энергии удара и коэффициенту применимости.

Свая погружается в твердую глину, затем в тугопластичную глину. В первом приближении считаем, что масса ударной части дизель-молота должна составлять 1.25 от массы сваи, т.е. 1,25•3,1=3,9 т.

Минимально необходимая энергия удара:

где a=25 Дж/кН - коэффициент;

Fv - расчетная нагрузка на сваю, кН.

По таблице подбираем трубчатый дизель-молот С-974 Производим проверку пригодности принятого устройства:

где Gh=101 кН - полный вес молота;

Gb=(3,1+31)=34,1 кН - вес сваи, наголовника и подбабка, вес которых принят mt=0.1m сваи;

=0.9•Gh'•hm=0.9•50•2.50=112,5 кДж - расчетная энергия удара;

Gb'=50 кН - вес ударной части молота;

hm=2.50 м - расчетная высота подскока молота.

Т.к. условие проверки выполнено, то данный дизель-молот подходит для погружения этого типа свай на проектную глубину.

Определяем проектный отказ

3.4 Расчет свайного фундамента как условно массивного на прочность и деформативность основания

Для этого определяем размеры и давление от веса условного фундамента при расчете по первой группе предельных состояний (прил. 25 к СНиП [7]) от низа ростверка до острия свай:

Осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта

здесь цi - расчетное (по первой группе предельных состояний) значение угла внутреннего трения грунта i-го слоя мощностью hi, град.;

d - глубина погружения свай в грунт от его расчетной поверхности, положение которой принимается по указаниям п. 7.10 СНиП [7].

б - угол для определения границ условного фундамента

Размеры в плане условного фундамента в направлении:

Площадь условного фундамента ;

Объем грунта в пределах условного фундамента:

Средневзвешенное значение удельного веса грунта в пределах условного фундамента, принимаемого с учетом влияния взвешивающего действия воды:

Усилие от веса грунта в объеме условного фундамента

Усилие от веса ростверка и свай

Нормальная составляющая усилия условного фундамента на основание с учетом: веса грунтового массива с заключенными в нем ростверком и сваями, давления столба воды от уровня меженных вод до водоупора;

Горизонтальная составляющая внешней нагрузки вдоль моста, действующая в уровне обреза ростверка, H1y= 1252,4 кН;

Опрокидывающий момент относительно главной оси X условного фундамента в уровне расчетной поверхности грунта

Вычисляется коэффициент пропорциональности, определяющий нарастание с глубиной коэффициента постели грунта, который расположен между подошвой условного фундамента и подошвой ростверка, как средне взвешенное по слоям грунта значение Кi принимаемое по таблице приложения 25 к СНиП [7].

Находим среднее и максимальное давление на грунт основания условного фундамента по формулам (2) и (3) приложения 25 к СНиП [7]

Вычисляем расчетное сопротивление осевому сжатию грунта основания условного фундамента по формуле (1) приложения 24 к СНиП [7], приняв в запас расчета Ro = 367,6 кПа:

R = 1,7 {R0 [1 +K1(b-2)] + K2Y (d - 2)} =

=1,7 {367,6 [1 + 0,04 (6-2)]+2•19,62•(11,9 - 2)}= 1385,3кПа;

Проверяем выполнение условий п. 7.8. СНиП [7]:

Р = 308,5кПа < R/yn =989,5 кПа;

Рmax =483,5 кПа < yc•R/уn = 1,2•1385,3 /1.4=1187,4 кПа.

Несущая способность основания условного фундамента обеспечена.

Расчет осадки свайного фундамента

Расчетное сопротивление основания условного фундамента для расчета по второй группе предельных состояний в соответствии с формулой (7) СНиП[5] (или по приложению 1):

Условия выполняются: Р = Nс/Ac = 25005,2/83,1= 300,9 кПа < R=744,6;

Рmax =Nc/Ac+ Mc/Wcx = 300,9 + 4076,6•6/(6,22• 13,4) = 348,4 кПа <1.2 R=893,5;

Рmin = Nc/Ac - Mc/Wcx = 300,9 -4076,6•6/(6,22•13,4) =253,4 кПа > 0.

Имеется значительный запас, глина служит надежным основанием, поэтому в соответствии с п. 2.56 СНиП [5] расчет осадок условного фундамента допускается не выполнять.

4. Технико-экономическое сравнение варианта фундамента

Расчёт производим в табличной форме.

Подсчёт объёмов работ.

Наименование работ

Эскиз

Ед.изм

Формула подсчёта

Кол-во

Погружение стального инвентарного шпунта

Разработка грунта в котловане под фундамент

Водоотлив

Устройство фундамента

Гидроизоляция боковых поверхностей фундамента

Обратная засыпка пазух

м

м3

м3

м3

м2

м3

(8,2+17,58)•2•9,5•0,058/0,4

8,2•17,58•4,5

(4,5+1,2)•8,2•17,58

7•16,38•2+7•15,18•2

(7+16,38)•2•2+(7+15,18)•2•2

648,7-182,2

71,02

648,7

821,7

441,8

182,2

466,5

Погружение стального инвентарного шпунта

Разработка грунта в котловине под ростверк

Водоотлив

Погружение сваи на глубину до 12 м

Устройство ростверка

Гидроизоляция боковых поверхностей ростверка

Обратная засыпка пазух

м

м3

м3

шт.

м3

м2

м3

(6,95+3,8)•2•7,9•0,058/0,4

6,95•3,8•2,2

6,95•3,8•(2,2+1,2)

6•3

5,75•2,6•1,7

(2,6+5,75)•2•1,7

58,1-25,42

24,63

58,1

89,8

18

25,42

50,83

32,7

Сметная себестоимость и трудозатраты.

Вариант №1.

Обоснование расценки

Вид работ

Ед.изм.

Кол-во

Стоимость, руб.

Затраты труда, чел. - дн

прям

на ед.

мат-ов на ед.

Всего

на ед.

всего

С0•Км

С3

7-14

7-740

калькуляция

13-63

калькуляция

1-654

Устр-во и разработка шпунтового ограждении котлована

Водоотлив из котлована при притоке более 60м3/ч.

Разработка грунта в котловане мех. Способом при глубине >1,8 м

Устройство фундамента опоры моста

Гидроизоляция фундамента обмазкой битумом за два раза

Обратная засыпка пазух

т

м3

м3

м3

м2

м3

71,02

821,7

648,7

441,8

182,2

466,5

74-00

1-50

2-70

17-22

0-58

0-77

80-00

-

-

22-84

-

-

5255,5

1232,6

1751,5

7607,8

105,7

359,2

5681,6

-

10090,7

-

-

1,86

0,075

0,28

1,382

0,03

0,15

132,1

61,6

181,6

610,6

5,5

70

Итого

Прочие работы и трудозатраты

Накладные расходы (15.5%)

16312,2

815,6

2528,4

15772,3

788,6

1061,4

53,1

Итого

19656,2

16560,9

1114,5

Вариант №2.

Обоснование расценки

Вид работ

Ед.изм.

Кол-во

Стоимость, руб.

Затраты труда, чел. - дн

прям

на ед.

мат-ов на ед.

Всего

на ед.

всего

С0•Км

С3

7-14

7-740

кальк

7-85

13-63

кальк

1-654

Устр-во и разработка шпунтового ограждении котлована

Водоотлив из котлована

Разр-ка грунта в котловане не мех. способом при глубине>1,8 м

Погружение сваи

Устр-во ростверка

Устр-во обмазочной гидроизоляции 2 раза

Обратная засыпка пазух

т

м3

м3

м3

м3

м2

м3

24,63

89,8

58,1

18

25,42

50,83

32,7

74-00

1-50

2-70

38-56

17-22

0-58

0-77

80-00

-

-

-

22-84

-

-

1822,6

134,7

156,9

694,1

437,7

29,5

25,2

1970,4

-

-

-

580,6

-

-

1,86

0.075

0.28

2.418

1.382

0.03

0.15

45,8

6,7

16,3

43,5

35,1

1,5

4,9

Итого

Прочие работы и трудозатраты

Накладные расходы (15.5%)

3300,7

165

511,6

2551

127,5

153,9

7,7

Итого

3465,7

2678,5

161,5

Сметная стоимость:

? для варианта фундамента на естественном основании:

? для варианта на свайном фундаменте:

Рассчитанные технико-экономические показатели сводим в таблицу и производим их сравнение.

Таблица 4. Технико-экономические показатели сравниваемых вариантов

№п/п

Вариант

Сметная стоимость

Трудоемкость

Объем земляных работ

Объем бетона и железобетона

руб.

%

ч.-дни.

%

м3

%

м3

%

1

На естественном основании

38741,2

529

1114,5

690

648,7

1116

182,2

358

2

На свайном

7323

100

161,5

100

58,1

100

50,83

100

По итогам расчета принимаем вариант фундамента на сваях для данной опоры моста как основной для возведения в связи со значительно меньшими затратами на его устройство.

По технико-экономическим показателям второй вариант - свайный фундамент более предпочтительней, т.к. значительно уменьшается стоимость и трудоёмкость строительства.

Литература

1. Расчёт и проектирование основания фундамента промежуточной опоры моста», Ю.И. Яровой, г. Екатеринбург 1996 г.

2. Определение нормативных и расчётных значений физико-механических характеристик грунтов», Ю.И. Яровой, г. Екатеринбург, 1999 г.

3. СНиП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений

4. СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты

5. СНиП 3.02.01-83 Основания и фундаменты.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Оценка инженерно–геологических условий площадки строительства с целью выбора оптимального варианта фундамента. Определение характеристики физического состояния грунта. Расчет фундамента на естественном основании и на забивных железобетонных сваях.

    курсовая работа [645,2 K], добавлен 14.06.2011

  • Определение нагрузок, действующих на фундаменты. Оценка инженерно-геологических и гидрологических условий площадки строительства. Расчет и проектирование варианта фундамента на естественном и искусственном основании. Проектирование свайного фундамента.

    курсовая работа [617,4 K], добавлен 13.12.2013

  • Инженерно-геологические условия района строительства. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и сваях, определение параметров и проверка напряжений под подошвой. Технико–экономические показатели, выбор оптимального варианта.

    курсовая работа [446,5 K], добавлен 13.07.2011

  • Оценка инженерно-геологических и гидрологических условий площадки строительства. Расчет фундамента на естественном основании. Определение степени агрессивного воздействия подземных вод. Рекомендации по антикоррозийной защите подземных конструкций.

    курсовая работа [173,6 K], добавлен 05.06.2012

  • Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов. Выбор возможных вариантов фундаментов. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента.

    курсовая работа [754,7 K], добавлен 08.12.2010

  • Оценка инженерно-геологических условий, прочностных параметров грунтов, их дополнительных физических характеристик. Расчет размеров фундамента, исходя из конструкционных требований. Расчет осадки основания. Подбор и обоснование свайного фундамента.

    курсовая работа [2,8 M], добавлен 16.01.2015

  • Условия района строительства, построение инженерно-геологического разреза. Определение наименования и состояния грунтов основания. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании, свайного фундамента. Их технико-экономическая оценка.

    курсовая работа [93,9 K], добавлен 05.01.2010

  • Анализ конструктивного решения сооружения. Оценка инженерно-геологических условий и свойств грунтов площадки. Фундамент мелкого заложения на естественном основании. Расчет оснований фундамента по предельным состояниям. Проектирование свайного фундамента.

    курсовая работа [515,5 K], добавлен 23.10.2008

  • Анализ инженерно-геологических условий. Конструктивные особенности здания. Выбор типа, длины и поперечного сечения сваи. Определение глубины заложения ростверка. Расчет осадки фундамента. Технология устройства фундамента на естественном основании.

    курсовая работа [732,7 K], добавлен 08.12.2014

  • Инженерно-геологические условия строительной площадки. Проектирование фундамента мелкого заложения. Определение осадки фундамента. Расчетное сопротивление основания. Нагрузки, передаваемые на основание фундамента. Требуемая площадь подошвы фундамента.

    курсовая работа [552,3 K], добавлен 10.05.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.