Вентиляция деревообрабатывающего цеха

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В данном курсовом проекте выполнен расчет и конструирование систем вентиляции деревообрабатывающего цеха. в климатических условиях города Иркутск. При выполнении проекта было рассмотрено следующее:

1 .Краткая характеристика объекта и район строительства, характеристика основных помещений и выделяющиеся в них вредностей.

2. Расчетные метеорологические параметры наружного, приточного, внутреннего и удаляемого воздуха для холодного и теплого периодов года.

3. Определение количества теплоты, влаги и газов, поступающих в расчетное помещение по периодам года. Составление теплового, влажностного и газового балансов.

4. Выбрана схема вентиляции помещений и расположения воздуховодов.

5. Произведен расчет балансовым методом.

6. Произведен аэродинамический расчет воздуховодов, рассчитано и подобрано вентиляционное оборудование.

Характеристика объекта проектирования.

Пункт строительства - г. Иркутск

Объект: Деревообрабатывающий цех № 2

Размеры расчетного помещения - 12х30х6 м.

Здание цеха однопролетное бесфонарное

Несущие конструкции - железобетонные колонны сечением 500х1000 мм. Толщина стен из кирпича 640 мм.

Встроенные помещения в цехе высотой 3 м из железобетонных плит толщиной 100 мм. Ворота раздвижные 3,0х3,0 м

Ориентация по сторонам света: фасад по оси 1-6 ориентирован на юго-запад Географическая широта - 52?с.ш.

1. Теоретические основы

1.1 Расчётные параметры наружного воздуха

Расчетные параметры для различных населённых пунктов приведены в [7 прил.7] и [8]: барометрическое давление Рб в Па, температура tн в °С и удельная энтальпия Jн в кДж/кг наружного воздуха для теплого и холодного периодов (параметры А и Б) а также скоростью ветра Vв в м/с. По двум заданным параметрам по J-d диаграмме определяют остальные и заносят в таблицу 1.1

Расчётные параметры наружного воздуха для города Иркутска для тёплого и холодного периодов года сводим в таблицу 1.1.

Таблица 1.1 - Расчётные параметры наружного воздуха

Период года	Параметры	Температура, tн, С	Удельная энтальпия Iн , кДж/кг	Влагосодержание, d, г/кг	Относительная влажность ?, %	Расчетная скорость ветра Vв, м/с	Барометрическое давление, Рбар гПа
1	2	3	4	5	6	7	8
Т.П.	А	22,7	50,2	10,5	60	2,2	960
Х.П.	Б	-37	- 37,1	0,1	100	2,8	960

1.2 Расчётные параметры внутреннего воздуха

Параметры внутреннего воздуха помещений tв, в, Vв устанавливают в зависимости от назначения помещения в соответствии с приведенными в ГОСТ 12.1.005-88 «Общие санитарно-гигиенические требования по воздуху рабочей зоны» и в СНиП 41.01-2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование» требованиями на проектирование соответствующих зданий.

tв - температура внутреннего воздуха тёплого периода находится как наружная температура тёплого периода (параметры А) +3?С.

Таблица 1.2 - Расчётные параметры внутреннего воздуха

Период года	Параметры	Температура, tв, С	Удельная энтальпия Iв , кДж/кг	Влагосодержание, dв, г/кг	Относительная влажность ?в, %	Подвижность воздуха Vв, м/с
1	2	3	4	5	6	7
Т.П.	А	22	43,5	8,4	50	0.3
Х.П.	Б	19	39	7.3	60	0,2

1.3 Характеристика технологического процесса

Деревообрабатывающий цех предназначен для выпуска пиломатериалов из бревен и изготовления изделий из древесины. Такие цеха часто входят в состав различных предприятий, в которых по технологии предусмотрено использование древесных материалов и изделий из нее (мебельные фабрики, предприятия строительной индустрии, выпуск товаров народного потребления, модельные цеха литейных производств и другие ).

Данный цех деревообработки состоит из раскроечного участка и участка механической обработки материала древесины.

Раскроечный участок предназначен для раскроя досок на заготовки в соответствии с особенностями выпускаемых изделий. Основной технологической операцией в нем является пиление, которое производится на станках различного назначения, в данном случае круглопильные и торцовочный станки. Станки продольной распиловки предназначены для пиления вдоль волокон, то есть распиловки досок на рейки. Отрезные станки, наоборот, предназначены для поперечной резки досок. Отходами раскроечного участка являются обрезки досок и опилки.

Участок механической обработки предназначен для изготовления отдельных деталей изделий из заготовок, поступающих с раскроечного участка. Здесь используются фуговальные, рейсмусовые станки. Все станки оборудуются местными отсосами.

Фуговальные станки предназначены для получения гладкой поверхности изделия. В процессе строгания с изделия снимается стружка различных размеров. Образование пылевой фракции так же происходит, так как в отличие от обычного ручного рубанка, на механических станках образуется не длинная витая стружка, а короткая и мелкая. Это происходит потому, что чаще всего рубанок имеет режущие ножи, расположенные на вращающемся цилиндре. Ножи в процессе вращательного движения снимают короткие стружки при каждом обороте рабочего органа. При работе деревообрабатывающих станков образуется большое количество отходов, значительную долю из которых составляет пыль. Дисперсный состав образующейся пыли зависит от выполняемой технологической операции. При всех операциях образуется древесная пыль. Общее количество отходов и доля пыли в них зависят от марки оборудования.

1.4 Выбор системы отопления

Принципиальное решение отопления помещений промышленного здания производится с учетом теплового баланса, режима работы оборудования и вентиляционного режима. Постоянно действующие системы отопления предусматриваются в случаях, когда зимний тепловой баланс отрицательный. В выходные дни и ночные часы функционирует дежурное отопление, рассчитанное на поддержание в помещениях температуры +5?C. Тепловая мощность системы отопления определяется по данным теплового баланса в холодный период года. В цехе выбираем водяную систему отопления. В качестве отопительных приборов выбраны регистры из гладких труб.

1.5 Теплопотери расчетного помещения

Определяем теплопотери расчетного помещения по укрупненным показателям:

Qот = q0 ? V? (tв - tн.) ? а

где q0 -удельная тепловая характеристика здания

V - объем здания по наружному обмеру,м3

tв - температура внутреннего воздуха, С

tн - температура наружного воздуха, С

Qот = 0,65 ? 3119,12? (19 - 37.) ? 0,93=105590Вт=380124кДж

Теплопотери на инфильтрацию.

Qинф = Qот х0,1=380124х0,1=38012 кДж

Теплопотери на нагревание материала.

Определяем теплопотери по формуле:

Qмат = Gмат ? Сm? (tв - tm.)В,

где Gмат -количество материалов ввозимых

Принимаем Gмат= 500 кг

Сm - теплоемкость материала, кДж/кгхС

Для дерева Сm=2,3 кДж/кгхС

tв - температура внутреннего воздуха, С

tm - температура материала, С

Для несыпучих материалов

tm= tn+10C=-27C

В - поправочный коэффициент, выражающий среднее уменьшение полной разности температуры (tв - tm.) во всем объеме материала за интервал времени с начала нагревания в помещении

В=0,5

Qмат = 200 ? 2,3? (19 + 27)0,5=10615 Вт=38214 кДж

Теплопотери на нагревание въезжающего транспорта.

Материал ввозится в цех на автомобиле КАМАЗ, мощностью двигателя 100 кВт

Определяем теплопотери по формуле:

Qмат = Gмат ? Сm? (tв - tm.)В,

где Gтр -масса транспортного средства

Принимаем Gтр= 100х55=5500 кг

Сm - теплоемкость материала,кДж/кгхС

Для стали Сm=0,24 Вт/кгхС

tв - температура внутреннего воздуха, С

tm - температура материала, С

Для несыпучих материалов

tm= tn+10C=-27C

 В - поправочный коэффициент,выражающий среднее уменьшение полной разности температуры (tв - tm.) во всем объеме материала за интервал времени с начала нагревания в помещении

В=0,5

Qтр = 5500 ? 0,24? (19 + 27)0,5=30360 Вт=109296 кДж

Теплопотери на дежурное отопление.

Расчет потерь теплоты при дежурном отоплении выполняется в соответствии с зависимостью:

79193 Вт=285093кДж

Разница между теплотой, необходимой для нагрева въезжающего транспорта и помещения до tврасч,и теплотой, отдаваемой дежурным отоплением, компенсируется за счет технологических тепловыделений.

?Q=Qобщ+ Qтр-Qдеж=418136+145510-285093=278553 кДж

1.6 Теплопоступления расчетного помещения

Во многих помещениях промышленных зданий основной вредностью является избыточная теплота, которую можно определить, составив тепловой баланс помещения, Вт:

Qизб = Qпр - Qрас,

где Qпр - суммарные теплопоступления, к составляющим которых может относиться теплота, выделяемая людьми, теплота от солнечной радиации, освещения, нагретого оборудования, горячей пищи, горячей воды и т.д.

Qрас - суммарные теплопотери, составляющими которых могут быть потери теплоты через ограждающие конструкции в холодный и переходный периоды года, а также потери теплоты на нагрев воздуха, поступающего в помещение за счёт инфильтрации.

Принимаем, что Qрас компенсируются теплопоступлениями от приборов систем отопления.

В помещениях с выделением влаги необходимо составление баланса по полной теплоте, т.е. с учетом скрытой теплоты, которую содержат поступающие в помещение водяные пары.

Теплопоступления от людей.

Количество теплоты, поступающей от людей, можно определить по формуле, Вт:

Qл = n ? gч ,

где n - число людей в помещении, чел

n = 10 чел

gч - полные тепловыделения одним человеком Вт/чел, определяемые в

зависимости от температуры воздуха в помещении и степени

тяжести выполняемой работы [4, табл.2.2]

Т.П.: Qл = 10 ? 197*3,6 = 1970 Вт =7092 кДж/ч

Х.П.: Qл = 10 ? 203*3,6 = 2030 Вт =7308 кДж/ч

Теплопоступления от искусственного освещения.

Количество теплоты, поступающей в помещение от искусственного освещения, при неизвестной мощности светильника определяют по формуле:

Qосв =Е ? F ? gосв ? ?осв,

где Е - освещённость, лк, принимаемая согласно СНиП в зависимости от назначения помещений [4, табл.3.5] Е = 200 лк,

F - площадь помещения, м2 F = 360 м2

gосв - удельный тепловой поток, Вт/м2, на 1лк освещённости [4, табл.2.4] gосв = 0,08 Вт/м2 (люминисцентные лампы)

?осв - доля тепловой энергии, попадающей в помещение

?осв = 0,1 Qосв = 200 ? 360? 0,08 ? 0,1 = 576 Вт=2073,6кДж/ч

Теплопоступления в помещение за счёт солнечной радиации

Количество теплоты, поступающей в тёплый период года в помещение за счёт солнечной радиации Qср через световые проёмы и покрытия, определяют для наиболее жаркого месяца года и расчётного времени суток:

Qср = Qос + Qп ,

где Qос - поступление теплоты через световые проёмы , Вт;

Qп - поступление теплоты через покрытие, Вт.

Поступление теплоты за счёт солнечной радиации и разности температур воздуха через световые проёмы Qос находят по зависимости:

Qос = q0·х F·А0

где qо - поступление теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации в июле через вертикальное остекление светового проема, принимаемое для расчетного часа суток, Вт;

F- площади светового проёма, м2;

F1=2,8*1=2,8м2

F2=2,8*1,8=5,04м2

А0. - коэффициент, учитывающий затенение остекления световых проёмов переплётами и загрязнение атмосферы А0 для окна с деревянными переплетами, двойным стеклопакетом принимаем 1,15

В расчётном помещении 10 окон ориентированных на северо-восток.

Qос = 756·х ((2,8*5)+(5,04*5))*·1,15=34080,48Вт/м2

В расчётном помещении 10 окон ориентированных на юго-запад.

Qос = 145·х ((2,8*5)+(5,04*5))*·1,15=3548,44 Вт/м2

Qос=34080,48+3548,44=37628,92 Вт=135464,11кДж

Теплопоступления в помещение через покрытия

Поступления теплоты через покрытие в различные часы суток определяют по формуле:

Qп = qр·х Fп

где qр - поступление среднесуточное поступление теплоты через покрытие,Вт/м2, Вт;

Fп- площади покрытия, м2;

Qп = 378·х 15=5670 Вт=20412 кДж

Теплопоступления от оборудования

Количество теплоты, поступающей в помещение от нагретого технологического оборудования, определяем по формуле:

Qоб = 1000 х Ny·х k1

где Ny - мощность электродвигателя, кВт;

k1- коэффициент учитывающий долю теплоты в помещение;

Qоб1 = 1000 х 2,8·х 0,6=1680 Вт

Qоб2 = 1000 х 3,6·х 0,6=2160 Вт

Qоб3 = 1000 х 4,2·х 0,6=2520 Вт

Qоб4 = 1000 х 2,2х2·х 0,6=2640 Вт

Qоб5 = 1000 х 2,8·х 0,6=1680 Вт

Qоб =1680+2160+2520+2640+1680=10680 Вт=38448 Кдж/ч

Теплопоступления от электродвигателя

Количество теплоты, поступающей в помещение от нагретого электродвигателя, определяем по формуле:

Qдв = 1000 х Ny·х (1-?+km* ?) kc

где Ny - мощность электродвигателя, кВт;

? - коэффициент полезного действия электрического двигателя

при мощности 0,5-3 кВт ?=0,75

при мощности 3-10 кВт ?=0,84

km- коэффициент перехода теплоты в помещение;

km=1 kс- коэффициент спроса на электрическую энергию ; kс=0,5

Qдв1 = 1000 х 2,8·х(1-0,75+ 0,6*1)*0,5=980 Вт

Qдв2 = 1000 х 3,6·х(1-0,84+ 0,6*1)*0,5=1196.2 Вт

Qдв3 = 1000 х 4,2·х(1-0,84+ 0,6*1)*0,5=1394,4 Вт

Qдв4 = 1000 х 2,2х2·х(1-0,75+ 0,6*1)*0,5=1540 Вт

Qдв5 = 1000 х 2,8·х(1-0,75+ 0,6*1)*0,5=980 Вт

Qоб =980+1196,20+1394,4+1540+980=6089,6 Вт=21922,56 Кдж/ч

1.7 Тепловой баланс помещения

Результаты расчёта теплопотерь и теплопоступлений сводим в таблицу 1.8

Таблица 1.8 - Тепловой баланс помещения

Период года	Теплопотери,кДж/ч	Теплопоступления, кДж/ч	Баланс теплоты, кДж/ч
	От ограждающих конструкций	От инфильтрации	От материалов и транспорта	Всего	От людей	От солн. радиации	От освещ.	От оборудования	От электродвигателей	Всего	Избыток(+)	Недостаток(-)
Т.П.	-	-	-	-	7092	155876	2074	38448	21923	225413	225413
Х.П	380124	38012	147510	563646	7308	-	2074	38448	21923	69753		493893

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВРЕДНЫХ ВЫДЕЛЕНИЙ, ПОСТУПАЮЩИХ В ПОМЕЩЕНИЕ

2.1 Вредности, выделяющиеся при производстве и их влияние на организм человека

вентиляция воздух деревообрабатывающий цех

Атмосферный воздух, попадая в производственные помещения загрязняется примесями вредных веществ, образующихся в процессе производства. Попадая в организм человека при дыхании, а также через кожу или пищевод, такие вещества могут оказать вредное воздействие. Ухудшение здоровья человека, причиной которого является низкое качество воздуха помещений, может проявиться появлением большого набора острых и хронических симптомов и в форме множества специфических заболеваний.

Основным загрязняющим веществом, на деревообрабатывающих предприятиях, является пыль. Пыли, взвешенные в воздухе, образуют аэрозоли, скопление осевшей пыли - аэрогели.

Вредное воздействие пыли на организм человека зависит от количества вдыхаемой пыли, степени ее дисперсности, от формы частиц пыли, от ее химического состава и растворимости .

С уменьшением размеров пылевых частиц увеличивается их проникающая способность в органы дыхания. При этом снижается их механическое раздражающее действие и главной становится химическая активность. Мелкие пылевые частицы способны химически воздействовать с биологической средой организма благодаря их большой удельной поверхности .

Токсические свойства древесины определяются содержанием так называемых побочных веществ - дубильных смол, эфирных масел, минеральных веществ, пектинов, жиров. Их содержание зависит от вида, места произрастания времени года и возраста дерева .

На деревообрабатывающих предприятиях образуются раздражающие пыли, которые не обладают способностью хорошо растворяться в жидких средах организма, но могут воздействовать на организм, раздражая кожу, глаза, уши, десны, вызывая аллергические реакции.

Воздействие древесной пыли на работающего может привести к различного рода заболеваниям органов дыхания, кожных покровов и глаз. Длительная работа в воздушной среде, содержащей древесную пыль, может привести к развитию у работающего пневмокониоза и пылевого бронхита, которые объясняются как результат механического и химического воздействия пыли на органы дыхания.

Пневмокониозы являются общим хроническим заболеванием организма с преимущественным поражением легких. Изменения в органах дыхания начинаются с верхних дыхательных путей. Пыль, проникая в легкие, вызывает их защитную реакцию: происходит сжатие легких, уменьшается рабочий объем, дыхание становиться частым и поверхностным. В результате уменьшается обогащение артериальной крови кислородом, развивается кислородная недостаточность. Ранними признаками пневмокониоза являются повышенная утомляемость и общая слабость, которые по мере развития болезни прогрессируют и приводят к потере трудоспособности.

Расчётное помещение - Деревообрабатывающий цех

2.2 Поступление влаги в помещение

Источниками влаговыделений в общественных зданиях могут быть люди, оборудование, мокрые поверхности и т.д.

2.2.1 Влаговыделения от людей

Количество влаги Wл - выделяемое людьми в помещении, определяют по формуле:

Wл = n ? ? ,

где n - число людей

n = 10 чел

? - количество влаги, выделяемое одним человеком, в зависимости

от температуры воздуха в помещении и тяжести выполняемой

работы [9, табл.2.2] , кг/ч чел

Т.П.: Wл = 10 ? 152*1,16 = 1,763 кг/ч

Х.П.: Wл = 10 ? 134*1,16 = 1,554кг/ч

2.3 Поступление в помещение газовых вредностей

2.3.1 Газопоступление углекислого газа

Основным вредным газом, выделяющим в помещениях общественных зданий, является углекислый газ, выделяемый людьми. Количество СО2, выделяемое людьми, определяют по формуле:

МСО2 = n ? mСО2 ,

где n - количество людей n = 10 чел

mСО2 - количество углекислого газа, выделяемое одним человеком

[18, табл.7.1] в зависимости от интенсивности выполняемой работы

mСО2 = 35 л/ч

МСО2 = 10 ? 35 = 350 л/ч = 0,35 кг/ч

2.3.2 Пылепоступление от оборудования

В деревообрабатывающих цехах производят обрезку, распиловку, строгание древесины и другие технологические операции на различных станках. При обработки образуется пыль, количество которой, определяют по характеристикам технологического оборудования:

№ по плану	Наименование оборудования	Максимальный возможный выход отходов,кг/ч	Минимальный объем воздуха отсасываемого,м3/ч
1	Станок круглопильный ЦА-2А	32,5	850
3	Станок фуговальный с ручной подачей СФ6	19,5	1320
4	Станок фуговальный двухсторонний с механической подачей С2Ф-4-1	16,3	1764
5,5	Станок прирезной однопильный ЦДК4-3(2 шт)	9,8	2000
6	Станок строгальный четырехсторонний С16-1	19,0	3648
	Итого	106,9	9582

Системы аспирации создают разрежение и удаляют отходы в виде пыли, опилок, стружки, поэтому в расчет принимаем 25% от количества выхода отходов-26,73 кг/ч

2.4 Сводная таблица вредных поступлений в помещение

Результаты расчёта сводим в таблицу 2.4 вредных поступлений

Таблица 2.4 - Сводная таблица вредных поступлений в помещение

Период года	Теплоизбыток, кДж/ч	Влагопоступления, кг/ч	Газовыделения ,кг/ч
			От оборудования (пыль, опилки)	От людей(СО2)
Т.П.	225413	1,763	26,73	0,35
Х.П	-	1,554	26,73	0,35

3. РАСЧЁТ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИИ

3.1 Расчётные параметры приточного воздуха

При одновременном выделении в помещении значительных количеств теплоты и влаги воздухообмен определяется с использованием графоаналитического метода.

Поскольку воздухообмен зависит от наружных параметров воздуха, то его рассчитывают для двух периодов года (тёплого и холодного).

Т.П.: tп = tн + (02С) - подогрев воздуха в вентиляторе и воздуховоде.

tп = 22,7 + 1,3 = 24 С

Х.П.: tп = tв - t

где t -температурный перепад приточного воздуха, С, (принимают согласно [18])

tпр=(2-3)0С при высоте помещений до 3 м

tпр=(4-6)0С при высоте помещений более 3 м

tпр=(8-10)0С при подаче воздуха через плафоны эжекционного типа.

t = (4-6) С , т.к. hпр> 3 м

tп = 19 - 3 = 16 С

3.2 Расчётные параметры удаляемого воздуха

Температуру удаляемого воздуха определяют по формуле:

Т.П.: оС

где m - экстремальный коэффициент, учитывающий долю избыточных тепловыделений, попадающих в рабочую зону, m=0,8 оС/м.

Х.П.: оС

3.3 Параметры воздуха вентиляционного процесса

Результаты расчёта сводим в таблицу 3.3

Таблица 3.3 - Параметры воздуха вентиляционного процесса

Период года	Наружный	Внутренний	Приточный	Удаляемый
	Температура, tн, С	Удельная энтальпия Iн , кДж/кг	Влагосодержание, d, г/кг	Относительная влажность ?, %	Температура, tв, С	Удельная энтальпия Iв , кДж/кг	Влагосодержание, dв, г/кг	Относительная влажность ?в, %	Температура, tп, С	Удельная энтальпия Iп , кДж/кг	Влагосодержание, d, г/кг	Относительная влажность ?, %	Температура, tу, С	Удельная энтальпия Iу , кДж/кг	Влагосодержание, d, г/кг	Относительная влажность ?, %
Т.П.	22,7	50,2	10,5	60	22	43,5	8,4	50	24	46	8,8	49	21,5	43	8,3	56
Х.П.	-37	- 37,1	0,1	100	19	39	7.3	60	16	34	6,9	68	19,8	38	7,5	67

3.3 Расчет воздухообменов

Результаты расчёта требуемых воздухообменов по периодам сводят в таблицу 3.3.

Таблица 3.3- Результаты расчёта требуемого воздухообмена

Период	Кол-во приточного воздуха, кг/ч	Кол-во вытяжного воздуха, кг/ч
	по Qи,	по Wи	по Mвр	по Qи	по Wи	по Mвр
Т.П.	11498	1,763	27,08	11498	1,763	27,08
Х.П.	-	1,554	27,08	-	1,554	27,08
Расчётный воздухообмен	11498

В помещении возможно проветривание в тёплый период года через окна. Следовательно, производительность механической приточной системы вентиляции в помещении принимается по холодному периоду равной 11498 кг/ч (9582 м?/ч). Производительность вытяжной системы принимается равной производительности приточной вентиляции.

4. ВЕНТИЛЯЦИЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ

Производственный процесс сопровождается выделением в воздух помещения разнообразных вредных веществ. Для поддержания в помещении допустимых параметров воздушной среды, удовлетворяющих санитарно-гигиеническим и технологическим требованиям, устраивают системы вентиляции. Учитывая особенность технологических процессов расчетного помещения, целесообразно применение местной вытяжной вентиляции и в дополнение к ней общеобменной вентиляции. Основными вредными выделениями данного производства являются пыль, опилки, стружка.

4.1 Местная вытяжная вентиляция

Для улавливания вредных выделений (пыль, опилки, стружка) непосредственно из мест их образования предусматриваем систему аспирации с механической вытяжкой. Система аспирации препятствует выбиванию пыли в помещение и подает ее к пылеулавливающему оборудованию-циклону «Гипродревпрома». Система аспирации - это эффективное и надежное обеспыливание воздуха в рабочей зоне и охрана атмосферного воздуха от загрязнений пылевыми выбросами.

Количество воздуха, необходимое для удаления вредных веществ:

Lмв=9582 м3/ч

4.1.1 Аэродинамический расчет системы аспирации

Аэродинамический расчет системы аспирации заключается в определении давления в сети воздуховодов и пылеулавливающих устройствах. Воздуховоды системы рассчитываем из условия одновременной работы всех отсосов. Расчет проводим по методу скоростных давлений, при котором потери давления на трение условно заменяем эквивалентными им потерями давления на местные сопротивления.

При перемещении малозапыленного воздуха с ? ? 0,01 кг/кг потери давления, Па, на расчетном участке определяются по формуле:

Руч= (?э+??)*(?*V2)/2

где ?? - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке;

?э - приведенный коэффициент трения, ?э= ?/d*l;

? - коэффициент сопротивления трения;

d - диаметр воздуховода;

l - длина расчетного участка, м.

При перемещении воздуха с ? ? 0,01 кг/кг потери давления, Па, на расчетном участке определяются по формуле:

Рсм= 1,1*?(Руч*(1+к*?)),

где 1,1 - коэффициент на неучтенные потери;

Руч - потери на участке;

к - опытный коэффициент, зависящий от характера транспортируемого материала, к=1,4;

? - концентрация транспортируемой смеси.

Потери давления, Па, при подъеме транспортируемого материала на высоту h учитывают, если ? ?0,02 кг/кг и определяют по формуле:

Рпод= ?*q*?*h,

где ? - плотность чистого воздуха, ?=9,8 м/с2;

? - концентрация смеси, кг/кг;

h - высота подъема материала, м.

Минимально допустимый диаметр воздуховодов в системах аспирации деревообрабатывающих цехов - 80 мм. Допускаемая неувязка потерь давления в ответвлениях - не более 5 %. Если потери давления более 5% можно устанавливать диафрагмы на вертикальных участках. Все расчеты сводим в таблицу 4.1

Таблица 4.2-Присоединительные патрубки отсосов

Марка станка	L, м3/ч	v, м/c	Размеры
			dэ, мм	F, м2
С2Ф-4-1	1500	18	175	0,0227
	264	18	75	0,0044
СФ-6	1320	18	160	0,0201
ЦДК4-3	1000	17	130	0,0128
С16-1	3648	18	127	0,0125
ЦДК4-3	1000	17	130	0,0128
Напольный отсос	1100	19	127	0,0125
Ответвление
ЦА-2А	850	17	100	0,0079
Напольный отсос	1100	19	127	0,0125

Таблица 4.3- Коэффициенты местных сопротивлений на участках магистрали и ответвления.

Nуч	Сопротивления на участке	?	??
1	Отсос 2 отвод 300	1 0,1х2=0,2	1,6
2	отсос	1	1,43
	Тройник на проход	0,43
	Lо/Lств=1100/8396=0,18
	Fп/Fств=0,0989/0,0989=1
	Fо/Fств=0,0177/0, 0989=0,22
3	отсос	1	1,32
	Тройник на проход	0,32
	Lо/Lств1320/9716=0,19
	Fп/Fств=0,0989/0,01256=0,79
	Fо/Fств=0,0201/0,01256=0,2
4	отсос	1	1,43
	Тройник на проход	0,43
	Lо/Lств=1100/8396=0,18
	Fп/Fств=0,0989/0,0989=1
	Fо/Fств=0,0177/0, 0989=0,22
5	отсос	1	1,32
	Тройник на проход	0,32
	Lо/Lств1320/9716=0,19
	Fп/Fств=0,0989/0,01256=0,79
	Fо/Fств=0,0201/0,01256=0,2
7	отсос	1 0,3	1,3
	Тройник на проход
	Lо/Lств=1764/11480=0,2
	Fп/Fств=0,0989/0,1256=0,8
8	отсос	1 0,3	1,3
	Тройник на проход
	Lо/Lств=1764/11480=0,2
	Fп/Fств=0,0989/0,1256=0,8
Ответвление
6	отсос	1	1,66
	2 отвода 30оС	0,1*2=0,2
	Тройник на проход	0,46
	Lо/Lств=850/1700=0,5
	Fотв/Fств=0,0254/0,0254=1
	Fп/Fств=0,0113/0,0254=0,44

Таблица 4.4-Аэродинамический расчет системы аспирации

№ уч-ка	№ станка	Наименование станка	Марка станка	Заданные макс. величины	Принимаемые расчетные величины	?э	??	?э+??	Рд, Па	Руч, Па	Подсчет значений местных сопротивлений
				L,м3/ч	?,м/с	l,м	Lр, м3/ч	?р, м/с	d,мм	?/ d
1	4	фуговальный двухсторонний	С2Ф-4-1	1500	18	7,18	997,00	18,00	140	0,123	0,883	1,20	2,1	19,8	41,3	0,1х2+1=1,2
				264	18
2	10	Напольный отсос	-	1100	19	7,35	1375,00	19,00	160	0,103	0,757	1,43	2,2	22,1	48,3	1+0,43=1,43
3	3	фуговальный	СФ6	1320	18	10,77	1648,00	18,00	180	0,103	1,109	1,32	2,4	19,8	48,1	1+0,32=1,32
4	5	прирезной однопильный	ЦДК4-3	1000	17	5,81	1230,00	17,00	160	0,092	0,627	1,43	2,1	17,68	36,4	1+0,43=1,43
5	10	Напольный отсос	-	1100	19	6,81	1375,00	19,00	160	0,106	0,722	1,32	2,0	22,1	45,1	1+0,32=1,32
7	6	строгальный четырехсторонний	С16-1	3648	18	5,97	3988,00	18,00	280	0,055	0,328	1,30	1,6	19,82	32,3	1+0,3=1,3
8	5	прирезной однопильный	ЦДК4-3	1000	17	10,62	1002,00	22,70	125	0,133	1,412	1,30	2,7	31,52	85,5	1+0,3=1,3
Ответвления
6	1	круглопильный	ЦА-2А	850	17	13,03	851,00	24,90	110	0,155	2,020	1,66	3,7	37,9	139,5	0,1х2+1+0,46=1,66

?12466

С учетом 10% запаса на неучтенные потери ?Р=1,1*476,5=524,15 Па.

Увязка ответвлений:

Рсм 1-7= 1,1* (251,4*(1+1,4*0,05))=295,9 Па

Рсм 6,8= 1,1* (225*(1+1,4*0,05))=15,88+250,7=281,41 Па

уч.1-7 и уч.6-8:

Невязка = [(Р1-7 - Р6,8)/ Р1-7] ? 100% = [(295,9 - 281,41)/ 295,9] ? 100% = 4,9% < 5%

4.1.2 Подбор аспирационного оборудования

Производительность вентилятора с учетом 10%-го подсоса воздуха через неплотности воздуховодов и 10%-го подсоса через неплотности циклона составляет:

L=1,1*1,1*12466=15084 м3/ч.

Для очистки воздуха принимаем циклон Ц-1400

Скорость движения воздуха во входном патрубке циклона с площадью 0,249 м2:

?=15084/(3600*0,249)= 16,8 м/с.

Потери давления в циклоне при данной скорости и коэффициенте местного сопротивления циклона ?ц=5,2.

Рц=(?*?2)/2* ?ц=(1,2*16,82)/2*5,2= 175,4*5,2=881 Па.

Рвент=524,15+881=1404,7Па

Выбираем вентилятор Ц7-40 (VezaFan.exe)

Задано

Задача :Прямая; Типы :Ц7-40; Ro=1.20кг/куб.м; Qв*=12466куб.м/ч; Pv_сети=530Па

Вентилятор

Индекс :Ц7-40-8; Обл.прим. :Пылевой; Вид :Центробежный; Констр. :Односторонний; Схема :схема_5; Индекс :Ц7-40; Давление :Полное; Dном=800мм; Выхлоп=488x492мм; Исполнения :Пылевой; М=56кг

Режим

Ro=1.20кг/куб.м; Сеть :Нет; n_рк=750мин-1; Qв=12466куб.м/ч; Pv=534Па; Pvs=409Па; Nп=4.23кВт; Nу*=4.83кВт; Nу=5.5кВт; КПД=44%; Vвых=14.4м/с; Lвых=0дБ

Мотор

Двигатель :A132S6; Nу=5.5кВт; n=950мин-1; f=50Гц; U=380В; 2p=6; М=56кг

Передача

Ремень :2-SPA-1250; Шкив_вент=2-SPA-190мм; Шкив_двиг=2-SPA-150мм; Lцентр=357мм; Vремня=7.5м/с

4.2 Общеобменная вытяжная вентиляция

Местной вытяжной вентиляцией в большинстве случаев удаляется основное количество вредностей, выделяющихся во время технологического процесса. Определяем объем воздуха, удаляемого общеобменной вытяжной вентиляцией.

Определяем объем воздуха, удаляемого общеобменной вытяжной вентиляцией

4.2.1 Аэродинамический расчет вытяжной общеобменной вентиляции

Определяем размер воздуховода

f=Lов/3600*v=2396/3600*7=0,095 м2

принимаем воздуховод сечением 250?400 мм.

dэкв=2ав/(а+в)=2*250*400/650=310 мм

Rтр=Rуд* ?ш*l=0,3*1*3,66=1,1 Па

Z=??i(?*V2)/2

где ??i - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке, определяем по табл. 12.18-12.49 (2),

Таблица 4.4-Аэродинамический расчет системы вытяжной вентиляции

№ уч-ка	Lр, м3/ч	1 м	Размеры воздуховодов	Потери давления на трение	Потери давления в местных сопротивл.	Rтр+ Z, Па	a(Rтр+ Z), Па
			F, м2	а, мм	b, мм	dэкв, мм	Vф, м/с	Rуд, Па/м	b	Rтр= Rуд ? l	DРдин, Па	потери мест	Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
В1
1	1198	3,66	0,10	250	400	0,31	3,3	0,3	1	1,1	0,626	0,8	0,501	1,6	1,6
2	1198	9,7	0,10	250	400	0,31	3,3	0,3	1	2,9	0,626	1,4	0,876	3,8	5,4
	2396

Размещено на http://www.allbest.ru/

С учетом 10% запаса на неучтенные потери ?Р=1,1*5,4=5,94 Па.

Рд= ?*V2 - величину динамического давления определяем по табл. 12.17 (3)

Рд=1,85Па

Местные сопротивления:

Участок №1:Последнее боковое отверстие-1 шт. ?=0,8

Z=68,7*0,8=55

Определяем полные потери давления на расчетном участке, Па.

Рпот=Rуд* ?ш*l+Z

Рсис=2+1,48=3,48Па

Участок №2 Отвод: ?=0,4 и Зонт вытяжной шахты: ?=1

4.2.2 Подбор жалюзийных решеток

Ориентировочные размеры вытяжных и приточных отверстий определяются по формуле, м2 :

Fотв = Lп / 3600 ? VP ,

где Lп - количество воздуха, которое необходимо подать или удалить из помещения, м3/ч

VP - величина рекомендуемой скорости, 5 м/с

F=2396/5*3600=0,13м2

Количество устанавливаемых решёток определяем исходя из принятого типоразмера жалюзийных решёток:

Np = Fотв / fP ,

где fP - площадь живого сечения жалюзийной решётки, принимаемая в зависимости от типоразмера по [9] ,м2

Np = 0,13 / 0,03=6 ,

К установке принимаем жалюзийные решетки типа РР серия 1.494-8, типоразмер - 200х250, в количестве 6 штук. Площадь живого сечения жалюзийной решетки fр=0,03м2.

Выбираем вентилятор КРОС6_14_Н_У1_1_5,5х480_380

Задано		n_рк, мин_1	51	n, мин_1	480
Qв*, куб.м/ч	2395	Qв, куб.м/ч	2395	f, Гц	50
Pv_сети, Па	6	Pv, Па	6	U, В	380
Вентилятор		Pvs, Па	6	2p	12
Индекс	КРОС6_14	Nп, кВт	0,01	М, кг	155
Обл.прим.	Общепром.	Nп(20°С), кВт	0,01
Вид	Центробежный	Nу*, кВт	0,01	Ремень	0_SPZ_ 0
Констр.	Крышный	Nу, кВт	0,06	Шкив_вент, мм	0_SPZ_ 0
Схема	схема_1	КПД, %	56	Шкив_двиг, мм	0_SPZ_ 0
Индекс	КРОС6	Vвых, м/с	0,2	Lцентр, мм	0
Давление	Полное	Lвых, дБ	40	Vремня, м/с	0
Dном, мм	1400	Мотор		Регулятор
Режим		Двигатель	AИР160M12	n_чр, мин_1	51
Ro, кг/куб.м	1,19	Nу, кВт	5,5	f_чр, Гц	5

Аэродинамическая характеристика

4.3 Общеобменная приточная вентиляция

Общеобменная приточная вентиляция в холодный период года рассчитывается на компенсацию местной вытяжной вентиляции, общеобменной вытяжной вентиляции и на компенсацию потерь теплоты.

Lп=2396+12466=14862м3/ч

По расчетному расходу приточного воздуха, Lпр=14862 м3/ч подбираем приточную камеру КЦК-10.

4.3.1 Аэродинамический расчет общеобменной приточной вентиляции

Аэродинамический расчет общеобменной приточной вентиляции осуществляем в такой же последовательности как и для общеобменной вытяжной вентиляции. Все расчеты заносим в таблицу.

Таблица 4.4-Аэродинамический расчет системы приточной вентиляции

№ уч-ка	Lр, м3/ч	1 м	Размеры воздуховодов	Потери давления на трение	Потери давления в местных сопротивл.	Rтр+ Z, Па	a(Rтр+ Z), Па
			F, м2	а, мм	b, мм	dэкв, мм	Vф, м/с	Rуд, Па/м	b	Rтр=Rуд ? l	DРдин, Па	потери мест	Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
П1
1	7431	5,87	0,400	500	800	0,62	5,2	0,37	1	2,172	1,65	0,8	1,32	3,5	3,5
2	7431	12,46	0,400	500	800	0,62	5,2	0,37	1	4,610	1,65	3,8	6,27	10,9	14,4
	14862

5. РАСЧЁТ И ПОДБОР ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ

5.1 Расчёт калорифера

1. Определяем количество теплоты, необходимое для нагрева воздуха:

Q = cв ? G ? (tk - tн) ,

где G - количество воздуха, нагреваемое в калорифере, кг/ч

G = 14862 ? 1,2 = 17834 кг/ч

cв - теплоёмкость воздуха в кДж/(кгС)

cв = 1 кДж/(кгС)

tk - значение температуры воздуха после калорифера, С

tk = 16 С

tн - значение температуры подаваемого в калорифер воздуха, С

tн = -37 С

Q = 1 ? 17834? (16 + 37) = 945202 кДж/ч

2. Рассчитываем требуемую площадь живого сечения для прохождения воздуха, м2:

fж.с. = G / (3600 ? (V)) ,

где (V) - массовая скорость воздуха, м/с

(V) = 7 м/с

fж.с. = 17834/3600 ? 7 = 0,71 кг/см2

3. Пользуясь техническими характеристиками калориферов [9], подбирают номер и число установленных параллельно по воздуху калориферов таким образом, что

N ? fд fж.с. ,

где N - количество калориферов, установленных в 1 ряду калориферной

установки и соединённых параллельно по воздуху

fд - действительная площадь одного калорифера, м2

Выбираем калорифер ВНВ243.1-166-100-02-2,2-02-2(cual.exe):

Задача - прямая

Типоряд-ГОСТ

Произволитель-ООО «Веза»

Размеры фронтального сечения-1660х1000 мм

Расположение зоны обслуживания-правый

Взаимное направление течения сред-прямоток

Характер соединения с воздушной сетью-встроенный

Ориентация медных трубок-горизонтально

Внутренняя поверхность трубки-гладкая

Расход воздуха объемный(м3/ч)-14862

Температура воздуха начальная,С- -37

Температура воздуха конечная расчетная,С- +16

Энергоноситель-вода

Метод регулирования теплообменника-tжн=const

Температура энергоносителя начальная,С- 130

Температура энергоносителя конечная,С- 70

Падение давления энергоносителя не превышает ,кПа-15

Площадь фронтального сечения,м2-1,66

Площадь теплообменной поверхности,м2-76

Площадь сечения для прохода теплоносителя,м2-0,002114

Масса сухого теплообменника,кг-47

Объем жидкости в заполненном теплообменнике,л-13

Парамертры работающего теплообменника:

Теплопроизводительностть,кВт-263,8

Запас по поверхности-0

Воздух:

Расход массой,кг/ч-17834

Температура,С- -37/16

Скорость массовая,кг/с/м2-3,0

Падение давления,Па-31

Энергоноситель:

Расход массовый,кг/ч-3677

Расход объемный,м3/ч-3,83

Температура,С-130/70

Скорость,м/с-0,/0,5

Падение давления,кПа-2

Конструкция гидравлического тракта:

Число отводо-20

Число ходов-2

5.2 Подбор фильтра

Фильтры выбирают по справочным таблицам (9, табл. 4.2). с учетом начальной запыленности воздуха и допускаемой остаточной концентрации пыли в воздухе после его очистки, т.е. по их эффективности. Воздушные фильтры подбирают в такой последовательности: 1. Исходя из поставленной задачи, выбирают II класс фильтра 2. По (9. табл. 4.2) выбирают тип фильтра.

Фильтры ячейковые ФяВ.

3. Задаваясь воздушной нагрузкой на 1м2 фильтрующей поверхности по (9. прил.4, табл.4.1) определяют площадь фильтрующей поверхности:

,

где - объемный расход приточного воздуха, м3/ч.

м3/ч.

Если фильтр ячейковый, определяют расчетное количество ячеек по формуле:

N = Fф/f

где f - расчетная площадь ячейки фильтра, м2

N = 1,85/0,25 = 7,43 = 8

Фактическое количество ячеек принимают с увеличением в большую сторону с таким расчетом, чтобы можно было применить стандартные панели для их установки. Тогда действительная площадь фильтрующей поверхности определится как:

,

где - расчетная площадь ячейки фильтра, м2.

м2.

4. По величинам начальной концентрации пыли , мг/м3; заданной эффективности работы фильтра ,% и его пылеемкости, принимаемым по

(9. прил.4, табл.4.1), определяют продолжительность работы фильтра до его замены или регенерации:

,

где - удельная пылеемкость фильтра при конечном сопротивлении, г/м3, принимаемая по (9. прил.4, табл.4.1)

=2000 г/м3.

- продолжительность работы приточной установки, ч/сут.

=24 ч/сут.

=80 %

=0,05 мг/м3.

сут.

Аэродинамическое сопротивление принимаем по табл.IV.1 (9)

Рф=6 кгс/м2=60Па

Сопротивление вентиляционной системы:

Р?=Рсис+Рк+Рф

где Рсис - потери давления в системе воздуховодов;

Рк - потери давления в калорифере;

Рф - потери давления в фильтре.

Р?=15,84+31+60=106,84 Па

5.3 Подбор жалюзийных решеток

Ориентировочные размеры вытяжных и приточных отверстий определяются по формуле, м2 :

Fотв = Lп / 3600 ? VP ,

где Lп - количество воздуха, которое необходимо подать или удалить из помещения, м3/ч

VP - величина рекомендуемой скорости, 5 м/с

F=14862/5*3600=0,83м2

Количество устанавливаемых решёток определяем исходя из принятого типоразмера жалюзийных решёток:

Np = Fотв / fP ,

где fP - площадь живого сечения жалюзийной решётки, принимаемая в

зависимости от типоразмера по [9] ,м2

Np = 0,83 / 0,08=10 ,

К установке принимаем жалюзийные решетки типа РР серия 1.494-8, типоразмер - 300х400, в количестве 10 штук. Площадь живого сечения жалюзийной решетки fр=0,08м2.

5.4 Подбор вентилятора

Для механических систем вентиляции используют радиальные вентиляторы

Подбор вентилятора выполняют по заданным значениям производительности Lв, м3/ч и перепады давления Рв, Па, по сводному графику, представленному в [9, прил.1.1]

По индивидуальным характеристикам вентилятора, зная Lв и Р, находят частоту вращения n , об/мин, КПД в в рабочей зоне. Вентилятор должен работать с максимальным КПД, отклонение от которого не должно превышать 10%.

Определяем производительность вентилятора по формуле:

Lв = к ? Lс, м3/ч

где к- коэффициент, учитывающий утечку или подсос воздуха в системе в зависимости от материала и его длины. Для воздуховодов из листовой стали к =1,1.

Lв = 1,1 ? 14862=16348,2, м3/ч

Lс - количество воздуха, подаваемое вентилятором.

Т.к.. характеристики вентиляторов составлены для стандартных условий, при подборе вентилятора необходимо выполнить пересчёт:

Рв = 1,1 ? Рс ? [(273+t)/293] ? (101,3/ Рб), Па

где Рс - расчётное сопротивление вентилятора, кПа

Рв = 1,1 ? 106,84 ? [(273+16)/293] ? (106,84/ 960)=3247 Па

Выбираем вентилятор фирмы ООО «Веза» ВСК6-10, AИР160M12 (5.5кВт, 480мин-1, 50Гц), Ч.Р. (441мин-1, 46Гц)

Задано

Задача :Прямая; Типы :ВР-125-28,ВР-125-28,ВР-84-97,КРОМ,КРОС6,КРОС9,КРОВ6,КРОВ9,ВО12-303,ВО-25-188,ВО30-160,ВРАН6,ВРАН9,ВРАН9,ВРАВ,ВРАВ,ВСК6,ВСК9; Ro=1.22кг/куб.м; Ч.Р. :Да; Qв*=16348куб.м/ч; Pv_сети=107Па

Вентилятор

Индекс :ВСК6-10; Обл.прим. :Общепром.; Вид :Центробежный; Констр. :Свободное колесо; Схема :схема_1; Индекс :ВСК6; Давление :Полное; Dном=1000мм; М=155кг

Режим

Ro=1.22кг/куб.м; Сеть :Нет; n_рк=441мин-1; Qв=16348куб.м/ч; Pv=107Па; Pvs=99Па; Nп=0.81кВт; Nу*=0.89кВт; Nу=1.1кВт; КПД=60%; Vвых=3.7м/с; Lвых=79дБ

Мотор

Двигатель :AИР160M12; Nу=5.5кВт; n=480мин-1; f=50Гц; U=380В; 2p=12; М=155кг

Регулятор

Скорость=441мин-1; Частота=46Гц

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1.СТП МГМИ 1.04-84.Комплексная система управления качеством работы. Дипломный проект. Структура, содержание, общие правила выполнения и оформления. Магнитогорск: МГМИ, 1984.18с.

2.ГОСТ 2.786-70. ЕСКД. Условные графические обозначения элементов отопления и вентиляции.

3.ГОСТ 21.602-79. Система проектной документации для строительства. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи.

4.Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий. /В.П.Титов, Э.В. Сазонов, Ю.С. Краснов, В.И. Новожило. М.: Стройиздат, 1985.208 с.

5.Семёнов В.Н. Унификация и стандартизация проектной документации для строительства. Л.: Стройиздат, 1985.224 с.

6.Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование /Под ред. Б.Н. Хрусталёва. Минск: Дизайн ПРО, 1997. 383 с.

7.СНиП 2.07.06-86. Отопление , вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1987.61 с.

8.СНиП 2.01-82. Строительная климатология и геофизика. М.: Стройиздат,

9.Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства /Под ред. И.Г. Староверова. М.: Стройиздат, 1978. Ч.2.: Вентиляция и кондиционирование воздуха. 509 с.

10.СНиП П-Л.8-71. Предприятия общественного питания. М.:Стройиздат,

11.СНиП П-69-78. Лечебно-профилактические учреждения. М.:Стройиздат, 1979.56 с.

12.СНиП П-76-28. Спортивные сооружения. М.:Сиройиздат, 1979.84 с.

13.СНиП П-85-80. Вокзалы. М.:Стройиздат, 1982.12 с.

14.СНиП П-73-76. Кинотеатры. М.:Стройиздат, 1977.17 с.

15.СНиП П-85-75. Предприятия бытового обслуживания. М.:Стройиздат, 1976.32 с.

16.СНиП П-64-80. Детские дошкольные учреждения. М.:Стройиздат,198116.с

17.СНиП П-65-73. Общеобразовательные школы и школы-интернаты. М.: Стройиздат, 1974.36 с.

18. Отопление и вентиляция /Под ред. В.Н. Богословского М.:Стройиздат, 1976. Ч.2: Вентиляция.439с.

19.Справочник по теплоснабжению и вентиляции./Под ред. Р.В. Щекина. Киев: Будивельник, 1976. Кн.2: Вентиляция и кондиционирование воздуха.406 с

20.Сенатов И.Г. Санитарная техника в общественном питании.М.:Экономика,

21.СНиП П-3-79. Строительная теплотехника. М.:Стройиздат,1986.40 с.

22.Справочник монтажника. Монтаж вентиляционных систем /Под ред. И.Г Староверова М.:Стройиздат, 1978. 591 с.

23.СНиП П-33-75.Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.:Стройиздат, 1982.96 с.

Размещено на Allbest.ru