Балочная площадка

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН

Казахская Головная Архитектурно-Строительная Академия

Факультет Общего строительства

Расчетно-пояснительная записка

По дисциплине: «Строительные конструкции»

Раздел «Металлические конструкций»

на тему: «Балочная площадка»

Выполнил: ст.гр. стр(РПЗС) 07-2 Канаев Е.Е.

Проверил: к.т.н. ассоц. проф. Бакиров К.К.

Алматы, 2010г.

Содержание

Исходные данные

Определение размеров и расчет прикрепления несущего настила

Компоновка балочной площадки

Подбор сечения сварных, главных балок

Изменение сечения балки по длине

Проверка прочности и общей устойчивости сварной главной балки

Проверка и обеспечение местной устойчивости сжатого пояса и стенки сварной балки

Расчет колонны

Список использованной литературы

Исходные данные для проектирования

балочная площадка колонна настил

Требуется запроектировать конструкцию балочной площадки размером 54х15м с металлическим настилом и размером ячейки 18х5м. Временная нормативная нагрузка 28кПа. Коэффициент надежности по нагрузке f=1,2.

Материалы:

Настил - сталь С235.

Балки настила и вспомогательные балки - С255.

с=1.

Материал главной балки С275

Материал других конструкций - С255

Балочная площадка

Определение размеров и расчет прикрепления несущего настила

Определить размеры и рассчитать прикрепление несущего настила из стали С235 по следующим данным: нормативная равномерно распределенная временная нагрузка pn=28 кПа, коэффициент надежности по нагрузке f =1.2, коэффициент условия работы с=1, предельный относительный прогиб настила [ f/l ]=1/150. Настил приварен к балкам ручной сваркой электродами типа Э42, имеющими Rf =180 МПа=18кН/ см2

Определим размеры настила

Для настила следует использовать листы толщиной 6-8 мм при нагрузке pn?10 кН/м2; 8-10 мм при 11? pn?20 кН/м2; 10-12 мм при 21? pn?30 кН/м2; 12-14 мм при pn>30 кН/м2. В здании pn=28кН/м2, поэтому принимаем толщину настила tн=12 мм.

Пролет настила при этом будет равным =85.92·1.2= 103.1 см.

Определим силу, растягивающий настил, на действие которой надо проверить сварные швы

кН/см

Тогда расчетная толщина углового шва, прикрепляющего настил к балкам, выполненного полуавтоматической сваркой в нижнем положении , будет равна

Катет шва не должен быть меньше указанного в таб.39 СНиП РК 5.04-23-2002. Поэтому принимаем минимальную толщину шва . Соединение нахлесточное.

Компоновка балочной клетки

Запроектировать конструкцию балочной площадки размером 54 х 15 м с металлическим настилом и размером ячеек L x B =18 х 5 м (главные балки в этом примере не рассматриваются) по следующим данным: временная нормативная равномерно распределенная нагрузка pn=28 кН/м2, коэффициент надежности по нагрузке f =1,2; материал балок настила - сталь С255 и вспомогательных балок - сталь С255 с расчетным сопротивлением соответственно Rу =25 кН/ см2 и Rу =25 кН/ см2. Коэффициент условия работы с=1, предельный прогиб балок настила f?(1/250). Расчетом настила (см. пример 1) определено отношение пролета настила к его толщине , толщина настила принята равной =12 мм, а его пролет =·85,92=1,2·85,92=103,1 см.

Рассмотрим два варианта компоновки балочной площадки.

Первый вариант - нормальный тип

Пролет главной балки L разделив на 17 равных промежутков, получим шаг балок настила, =105,88 см ( должен находиться в пределах 0,6…1,5 м). пролет настила, равный расстоянию между краями полок соседних балок, принят меньше чем и не превышает =103,1 см, т.е. шаг балок настила принят правильно.

Определим вес настила. Вес настила определяем, зная, что 1м2 стального листа толщиной 10мм весит 78,5 кг:

g=1,2·78,5=94,2кг /м2=0,92кН/м2 (94,2·9,8=923Н/м2 =0, 92кН/м2 )

Нормативная нагрузка на балку настила

qn =(pn+gn)·a1=(28+0,92)·1,0588=30,66 кН/м=0,307 кН/см,

где gn - вес настила.

Расчетная нагрузка на балку настила

q=(pn·гf+gn·гf)·a1=(28·1,2+0,92·1,05)·1,0588=36,64кН/м

расчетный изгибающий момент при длине балки ?=5 м

Определяем требуемый момент сопротивления балки, первоначально принимая сх=1,1 (в курсовом проекте для двутавровых балок по ГОСТ 8239-89 можно принимать сх=1,1 и в дальнейшем не уточнять )

Принимаем по ГОСТ 8239-89 двутавр №30, имеющий Iх=7080см4, Wx=472см3, массу g=36,5 кг/м, ширину полки bf=13,5см. Так как соблюдено условие Wx?Wn,треб, прочность считается обеспеченной, поэтому проверяем только прогиб

Таким образом, двутавр №30 удовлетворяет условиям прочности и жесткости. Проверку касательных напряжений в прокатных балках при отсутствии ослабления опорных сечений не производим, так как она удовлетворяет относительно большой толщиной стенок балок.

Проверка общей устойчивости балок настила не требуется, так как она обеспечивается надежным закреплением в горизонтальном направлении сжатых поясов приваренным к ним настилам.

Расход металла на 1 м2 перекрытия первого варианта компоновки балочной площадки следующее: настил 1,2·78,5=94,2 кг/м2, балка настила g/а1=36,5/1,0588=34,43кг/м2. Вес расход металла составляет 94,2+34,43=128,63 кг/м2=1,26 кН/м2.

Второй вариант - усложненный тип

Настил принимаем так же, как и в первом варианте, толщиной =12 мм. Определим шаг балок настила а1 и вспомогательных балок а2, которые должны находится в пределах соответственно а1=(0,6…1,6м) и а2=(2…5м).

а1=В/4=500/4=125 см>=103,1см

а2=L/4=18/4=4,5 м.

Находим нормативную и расчетную нагрузку, действующую на балку настила:

qn =(pn+gn)·a1=(28+0,92)·1,25=36,15 кН/м=0,3615 кН/см;

q=(pn·гf+gn·гf)·a1=(28·1,2+0,92·1,05)·1,25=43,2кН/м.

Расчетный изгибающий момент и требуемый момент сопротивления балки:

По сортаменту прокатной стали, принимаем двутавр №30, имеющий I=7080 см4, W=472 см3, g=36,5кг/м. Так как прочность сечения обеспечена выбором W=472 см3>Wтр, проверяем только прогиб балки:

Таким образом, установили, что балка настила из двутавра №30удовлетворяет условиям прочности и прогиба.

Нагрузку, передаваемую на вспомогательную балку от балок настила, считаем равномерно распределенной, так как количество балок настила больше пяти.

Определим нормативную и расчетную нагрузку, приложенную на вспомогательную балку:

qn =(pn+gn)·a2=(28+0,92+36,5·0,0098/1,25)·4,5=131,42кН/м=1,3142 кН/см;

q=(pn·гf+gn·гf)·a2=[28·1,2+(0,92+36,5·0,0098/1,25)·1,05]·4,5=152,44 кН/м.

Определим расчетный изгибающий момент и требуемый момент сопротивления вспомогательной балки:

Принимаем по ГОСТ 26020-83 двутавр №40Ш1, имеющий I=34360 см4, W=1771 см3, ширину и толщину полки bf=30 см и tf=1,4 см, массу g=96,1кг/м,

Проверяем прогиб балки:

Проверяем общую устойчивость вспомогательных балок в сечении с набольшими нормальными напряжениями- в середине пролета. Их сжатый пояс закреплен от поперечных смещений балками настила, которые вместе с приваренными к ним настилом образуют жесткий диск, и зная расчетный пролет следует принимать расстояние между балками настила ?ef =a1=125см.

Определим отношение расчетной длины балки ?ef к ширине её пояса bf при условии и , при котором общую устойчивость можно не проверять. В сечении ?/2ф=0, следовательно с1=с и

Так как =4,17<6,18 общая устойчивость балки считается обеспеченной, то есть двутавр №40Ш1 удовлетворяет требованиям прочности, устойчивости и прогиба. По второму варианту расход металла составляет 94,2+36,5/1,25+96,1/4,5=144,76кг/м2. По расходу материала первый вариант выгоднее.

Подбор сечения главной балки перекрытия

Подобрать сечение сварной главной балки по варианту, требующему меньшего расхода металла, т.е по первому варианту компоновки балочной площадки. Материал балки - сталь С275, которая при t>20 мм имеет Ry=26кН/см2, Rs=0,58·26=15,08 кН/см2. Предельный прогиб главной балки f?(1/400). Постоянная нагрузка от массы настила и балки настила составляет gn=1,26 кН/м2, временная нагрузка pn=26 кН/м2. Собственную массу балки принимаем ориентировочно в пределах 1-2% от нагрузки, приложенной на балку. Максимально возможная строительная высота перекрытия hстр=2,4 м.

Принимаем простую разрезную балку. Нагружение считаем равномерно распределенной, так как количество балок настила больше пяти.

Определение нормативной и расчетной нагрузки, действующей на балку.

qn=k·(pn+gn)B=1,02(28+1,26)·5=149,2кН/м

q= k·(pn·гf+gn·гf)·В=1,02(28·1,2+1,26·1,05)·5=178,11 кН/м

k - коэффициент, учитывающий собственную массу балки.

Определение расчетных усилий:

Главную балку рассматриваем с учетом развития пластических деформаций. Определяем требуемый момент сопротивления балки, первоначально принимаем с1=с=1:

Определяем высоту сечения балки

Высоту балки устанавливаем, исходя из трёх условий:

- наименьшего расхода материала;

-необходимой жесткости;

- обеспечения требуемой строительной высоты перекрытия hстр.

Минимальная высота, обеспечивающая требуемую жесткость равномерно нагруженной балки при полном использовании прочности балки:

Оптимальную высоту сечения балки, при котором расход материала на балку будет наименьшим, определим, предварительно задав ее высоту h=(1/10)?=1,8м и рассчитав толщину стенки по эмпирической формуле tw=7+3h(мм)/1000=7+3·1800/1000=12,4мм. Принимаем толщину стенки tw=12 мм. Тогда

, где коэффициент

Из заданной максимально возможной строительной высоты перекрытия и его конструкции определим строительную высоту балки:

h балкистр= h перекрстр- h балки настилa-tнаст-=240-30-1.2-8,8=200см

Сравнивая полученные результаты, принимаем высоту балки, близкую к оптимальной и кратной 100мм. h=180 см.

Проверяем принятую толщину сетки:

- из условия работы стенки на срез от касательных напряжений у опоры

- по эмпирической формуле

tw=7+3h(мм)/1000=7+3x1800/1000=12,4 мм

толщина стенки из условия возможности не применения продольных рёбер жесткости

Сравнивая полученные путем расчета толщину стенки с принятым tw=12 мм, приходим к выводу, что она удовлетворяет условию прочности на действие касательных напряжений и не требует укрепления е1 продольным ребром жесткости для обеспечения местной устойчивости.

Размеры горизонтальных поясных листов находим из условия необходимой несущей способности балки. Для этого вычисляем:

- требуемый момент инерции сечения балки

- момент инерции стенки балки, принимая толщину пояса tf= (2…3)tw = 2,5 см.

hw=h-2 tf =180-2·2,5=175см,

Тогда требуемый момент инерции поясных листов:

If,тр=Iтр- Iw =2307360-535938 =1734042 см4

Из геометрических соображений, момент инерции поясных листов балки относительное нейтральной оси:

Момент инерции поясов относительно собственных осей не учитываем ввиду его малости.

hef=h-tf=180-2,5=177,5см

Требуемая ширина поясного листа 110,1/2,5=44см. По ГОСТ 82-70* пояса принимаем из универсальной стали bf x tf =450x 25 мм. При этом соблюдается условия Af=45x2,5=112,5 см2>Af,тр=110,1 см2, tf =25 мм<3·tw=3·12=36мм, bf/h=450/1800=1/4 находится в приделах 1/3,5 = 1/5 , tf не превышает 30 мм.

Для обеспечения местной устойчивости сжатого пояса балки значение отношения его расчетной ширины свеса к толщине

Таким образом принятое соотношение размеров пояса удовлетворяет условию его местной устойчивости.

Вычисляем фактические геометрические характеристики подобранного сечения:

А= Аw+2Аf =175·1,2+2·112,5=455 см2

Ix= Iw+2Af(hf/2)2= 535938+2Ч112,5(177,2/2)2 =2308165 см4

Проверим прочность подобранного сечения. В зависимости от отношения

По таблице 66 приложения 5 СНиП РК 5.04-23-2002 находим с1= 1,116

Недонапряжение

Ду =

Проверка жесткости балки не требуется, так как принята её высота сечения h=180 см больше hmin= 174 см.

Изменение сечения главной балки

Требуется изменить сечение сварной главной балки по длине, подобранной в примере 3. Принимаем место изменения сечения балки на расстояниях х=(1/6)L=18/6=3м от опоры. Сечение изменяем уменьшением ширины поясов. Стык поясов в месте изменения сечения осуществляем посредством прямого шва без физического контроля его качества, т.е для растянутого пояса

Rwy=0,85·Ry=0,85·26=22,1 кН/см2.

Определяем расчетные усилия в сечении:

Подбор измененного сечения ведем по упругой стадии работы материала. Определяем требуемый момент сопротивления из условия прочности сварного стыкового шва, работающего на растяжение:

Определяем требуемые геометрические характеристики измененного сечения :

Тогда требуемый момент инерции поясов будет равным:

Требуемая площадь сечения поясов:

Принимаем поясной лист сечения bf1 x tf =280 x 25 мм по ГОСТ 82-70, Af1=70см2.Принятая ширина пояса удовлетворяет рекомендациям bf1 >h/10 =18 см; bf1 > bf /2= 20см; bf1>18см.

Вычисляем фактические геометрические характеристики измененного сечения:

Проверим прочность измененного сечения по максимальным растягивающим напряжениям в стыковом шве:

Ду =

Проверка прочности и общей устойчивости сварной главной балки

Проверяем прочность по приведенным напряжениям на грани стенки, предварительно определив нормальные и касательные напряжения на уровне поясных швов

Проверка прочности по максимальным касательным напряжениям

Проверяем прочность стенки на местное давление балок настила по формуле

Где F-расчетная сосредоточенная нагрузка, принимаемая равной сумме двух опорных реакций от поперечных балок, в данном случае балок настила

- условная длина распределения нагрузки;

Таким образом, все условия прочности измененного сечения главной балки выполнены.

Проверяем условие необходимость расчета общей устойчивости балки в месте действия максимальных нормальных напряжений в середине пролета балки и в месте уменьшения сечения балки по формуле:

В рассматриваемом примере нагрузка на верхний пояс главной балки передается балками настила, поэтому за расчетный пролет ?ef принимаем расстояние между этими балками а1=109 см из первого варианта примера 2.

и

Где так как ф=0 и с1=с.

В месте уменьшения сечения балки (балка работает упруго, поэтому )

Общая устойчивость балки в обоих сечениях обеспечена, проверочный расчет не требуется.

Проверка и обеспечение местной устойчивости сжатого пояса и стенки сварной балки

1.Проверка устойчивости сжатого пояса производится в месте максимальных нормальных напряжений в нем- в середине пролета балки, где возможны пластические деформации.

Проверку ведем по формуле: ;

Рассчитываем

Проверка показала, что местная устойчивость пояса обеспечена.

Проверяем устойчивость стенки. Первоначально определяем необходимость постановки ребер жесткости по формуле:

т.е. вертикальные ребра жесткости необходимы. Кроме того, в зоне учета пластических деформации необходима постановка ребер жесткости под каждой балкой настила, т.к. местные напряжения в стенке, в этой зоне, недоступны.

Определяем длину зоны использования пластических деформаций в стенке.

Расстановку вертикальных ребер принимаем по рис.

Проверяем необходимость проверки устойчивости стенки.

Расчет показал, что проверку устойчивости стенки следует производить.

Проверяем отсек «А». определяем средние значения M и Q в сечении на расстоянии

Х = 318см от опоры (под балкой настила), что почти совпадает с рекомендацией расстояние в hef/2 = от края отсека.

Определим действующие напряжения:

Определяем критические напряжения.

Где hef = hщ, лef = лщ = 4,81 Rs = 15,05кН/см2

Размеры отска и

По таб. 7.6[2] при д = 1,86 а/hef = 3,03 предельное значение

Расчетное значение поэтому усr определяем по формуле.

где Ссr = 33,05 по таблице 7.4 [2] при д = 1,86

Затем определяем уloc, cr, принимая а = а/2 при вычислении :

По таблице 7.5[2 ] ,при а/2hщ = 529,4/2175 = 1.51 и д = 1,86

C1 = 35,1818

Подставляем все значения в формулу:

Проверка показала, что устойчивость стенки не обеспечена и постановка ребер жесткости на расстоянии а = 529,4 см 2hщ = 2175 = 350 см. невозможно.

Принимаем = 1,3 см. т.к. местной устойчивости сжатого пояса и стенки сварной балки при = 1,2 см. необеспеченна

Проверку ведем по формуле: ;

Рассчитываем

Проверка показала, что местная устойчивость пояса обеспечена.

Проверяем устойчивость стенки. Первоначально определяем необходимость постановки ребер жесткости по формуле:

т.е. вертикальные ребра жесткости необходимы. Кроме того, в зоне учета пластических деформации необходима постановка ребер жесткости под каждой балкой настила, т.к. местные напряжения в стенке, в этой зоне, недоступны.

Определяем длину зоны использования пластических деформаций в стенке.

Расстановку вертикальных ребер принимаем по рис.

Проверяем необходимость проверки устойчивости стенки.

Расчет показал, что проверку устойчивости стенки следует производить.

Проверяем отсек «А». определяем средние значения M и Q в сечении на расстоянии

Х = 318 см от опоры (под балкой настила), что почти совпадает с рекомендацией расстояние в hef/2 = от края отсека.

Определим действующие напряжения:

Определяем критические напряжения.

Где hef = hщ, лef = лщ = 4,03 Rs = 15,08кН/см2

Размеры отска и

По таб. 7.6[2] при д = 1,46 а/hef = 3,03 предельное значение

Расчетное значение поэтому усr определяем по формуле.

где Ссr = 32,328 по таблице 7.4 [2] при д = 1,46

Затем определяем уloc, cr, принимая а = а/2 при вычислении :

По таблице 7.5[2 ] ,при а/2hщ = 529,4/2175 = 1.51 и д = 1,46

C1 = 32,8298

Подставляем все значения в формулу:

Проверка показала, что устойчивость стенки обеспечена и постановка ребер жесткости на расстоянии а = 529,4 см 2hщ = 2175 = 350 см. возможно.

Соединение поясов балки со стенкой

Требуется рассчитать поясные швы сварной балки примера 7.3.Так балка работает с учетом пластических деформаций, то швы выполняем двусторонние , автоматической сваркой в лодочку, сварочной проволокой Св-0,8А.Определяем толщину шва в сечении х=94,1 см, под первой от опоры балкой настила, где сдвигающая сила максимальна.

По табл.5.1. ,

Определяем статический момент пояса относительно нейтральной оси сечения балки:

Кf=

Принимаем по табл. 5.5 минимально допустимый при толщине пояса tf=20мм шов кf=7мм, чо больше получившегося по расчету кf=2,4м

Монтажный стык сварной балки

Требуется рассчитать монтажный стык сварной балки примера 7.3. на высокопрочных болтах.

Стык делаем в середине пролета балки, где М=7213,46кН·м и Q=0

Стык осуществляется высокопрочными болтами d=24 мм из стали 40Х, имеющий по табл. 6.2. =1100МПа=110кН/см2; обработка поверхности газопламенная. Несущая способность болта, имеющего две плоскости трения

где ·

, так как разница в номинальных диаметрах отверстия и болта больше 1мм; и ; принимая способ натяжения болта по углу закручивания, к=2 - две плоскости трения.

Стык поясов. Каждый пояс балки перекрываем тремя накладками сечениями 450х14мм и 2х190х14мм, общей площадью сечения:

Усилие в поясе (7.62):

где I, In и hef взяты из примера 7.3.

Количество болтов для прикрепления накладок (7.63):

Принимаем 16 болтов

Стык стенки. Стенку перекрываем двумя вертикальными накладками сечением 384х1596х8мм.

Момент, действующий на стенку (7.64):

Принимаем расстояние между крайними по высоте рядами болтов:

Находим коэффициент стыка б (7.66):

Из табл. 7.8. находим количество рядов болтов по вертикали k при б=2,59, k=14 и б=2,69> 2,59. Принимаем 11 рядов с шагом 140мм. Проверяем стык стенки (7.65):

Проверяем ослабление нижнего растянутого пояса отверстиями под болты d0=26мм (на 2мм больше диаметра болта). Пояс ослаблен двумя отверстиями по краю стыка:

Ослабление пояса можно не учитывать.

Проверяем ослабления накладок в середине стыка четырьмя отверстиями:

Принимаем накладки толщиной 14мм

Опорное ребро сварной балки

Требуется рассчитать опорное ребро сварной балки примера 7.3. Опорная реакции балки F=1602,99 кН. Определяем площадь смятия торца ребра (7.68):

где Rp - расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности,приложение 4 Rp=Ru=355Мпа=35,5кН/см2

Принимаем ребро 400х12мм, Аs=40х1,2=48 > 42,15 см2. Проверяем опорную стойку балки на устойчивость относительно оси z. Ширина участка стенки, включенной в работу опорной стойки:

по приложению 7 ц=0,9625

Рассчитываем прикрепленное опорное ребро к стенке балки двусторонними швами полуавтоматической сваркой проволокой Св-08Г2 по формуле (5.8а). Предварительно находим параметры сварных швов и определяем минимальное значение По табл. 5.1. принимаем по приложению 4 - по табл. 5.3. ,

Определяем катет сварных швов (5.8а):

Принимаем шов kш=8мм, равный kшmin, приведенного в табл. 5.4. Проверяем длину рабочей части шва:

Ребро привариваем к стенке по всей высоте сплошными швам

Расчет колонны

Требуется подобрать сечения сплошной центрально сжатой колонны длинной 7,5 м, защемленной в низу и шарнирно закрепленной вверху. Материал сталь С255, толщина листов t=21-40мм, Ry=24кН/см2.Расчетное усилие в стержне колонны N=3206кН. Коэффициент условий работы г=1. Принимаем двутавровое сечение стержня колонны сваренным из трех листов. Расчетная длина стержня lc=0,7·l=0,7?7,5=5,25м. Задаемся гибкостью л=60 и находим соответствующее значение ц=0,805, предварительно определив требуемые:

площадь сечения

радиус инерции

ширину сечения (табл. 8.1)

Принимаем сечение полки, равное , стенки,

Проверяем напряжение по подобранному сечению:

Подобранное сечение удовлетворяет требованиям общей устойчивости.

Проверяем местную устойчивость стенки по формуле табл.8.5:

.

Стенка устойчива

Проверяем местную устойчивость полки:

Расчеты показали, что стенка и полка удовлетворяют требованиям устойчивости.

Расчет базы сплошной колонны

Запроектировать базу сплошной колонны двутаврового сечения, рассмотренной в примере 8.1. Материал базы - сталь С255- расчетное сопротивление

Ry = 235МПа кН/см2 при t = 21-40мм.

Бетон фундамента В15, Rb= 7МПа=0,7 кН/см2

Нагрузка на базу N =3270 кН

Требуемая площадь сечения плиты базы.

По ориентировочному значению коэф г= 1,2, принимаем плиту размером

630Ч630 мм. Принимая площадь по образцу фундаменту Аф = 1000Ч1000мм,

корректируем коэффициент г:

Далее рассчитываем напряжение под плитой базы

Конструируем базу колонны с траверсами толщиной 10мм,привариваем их к полкам колонны и к плите угловыми швами. Вычисляем изгибающие моменты на разных участках для опредления толщны плиты.

Участок 1, опорный на 4 канта.

Отношение сторон b/a = 348/183 = 1,9 , б = 0,098

(q=уф)

Участок 2 , консольный , отношение b/a>2

Участок 3 не проверяем, так как он имеет меньший консольный свес. Определяем толщину плиты по максимальному моменту

Принимаем плиту толщину tпл = 40мм.

Таким образом,с запасом прочности усилие в колонне полностью передается на траверсы, не учитывая прикрепления торца колонны к плите.

Прикрепление траверса и колонны выполняется полуавтоматической сваркой в углекислом газе сварочной проволокой Св-08 Г2С. Толщину траверс принимаем tтр=12мм, высоту hтр=612мм. Расчетные характеристики: ,

Прикрепления рассчитываем по металлу шва, применяя катет угловых швов

kf = 12 мм

Проверяем допустимую длину шва

Требование к максимальной длине швов выполняется. Крепление траверса к плите принимаем угловыми швами kf =10мм.

Проверяем прочность швов.

Швы удовлетворяют требованиям прочности. При вычислении суммарной длины швов с каждой стороны шва не учитывалось о 1см на непровар.

Приварку торца колонны к плите выполняем конструктивными швами кf=6мм, так как эти швы в расчете не учитывались.

Список использованной литературы:

1. Беленя Е.И., Балдин В.А. Металлические конструкции. Общий курс. М. 1986.

2. СНиП II-23-81* Стальные конструкции. М. 1990.

Размещено на Allbest.ru