Расчет стальных конструкций здания
Конструктивное решение промышленного здания. Расчет стропильной фермы: выбор схемы и его обоснование, сбор нагрузок, подбор сечений стержней. Расчетные усилия в стержнях ферм. Конструирование узлов ферм. Расчет колонны и факторы влияния на ее схему.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 13.03.2012 |
| Размер файла | 862,5 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. Компоновка конструктивной схемы каркаса
1.1 Исходные данные
Конструктивное решение промышленного здания
Рис. 1
Пролет здания L = 15 м., шаг колонн В = 6 м., длина здания ? = 36 м.
Температурный режим здания - холодный
Тип фермы - балочная, трапециидального очертания, решетка треугольная со стойками, длина панели решетки ? =1,5 м
Рис. 2
2. Расчет стропильной фермы
2.1 Выбор расчетной схемы
Ферма балочного типа опирается шарнирно (передает только опорные реакции).
Рис. 3
2.2 Сбор нагрузок
На стропильную ферму действуют несколько видов нагрузки:
- постоянная нагрузка - собственный вес фермы, вес конструкции покрытия, вес конструкции связи, опорные моменты от жесткости узлов и т.д.
- временно кратковременная нагрузка - снеговая нагрузка, ветровая
Рис. 4
- Постоянные нагрузки на покрытие.
Таблица 1.
|
№ |
Вид нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м2, |
Коэффициент надежности по нагрузке |
Расчетная нагрузка, кН/м2, |
|
|
1 2 3 4 5 6 7 8 9 |
Гравийная защита 20 мм Гидроизоляционный ковер из 4 слоев рубероида Асфальтная или цементная стяжка 20 мм Минеральные плиты г=1-3 кН/мі Пароизоляция из 1 слоя рубероида Профилированный настил 0,8 мм Сплошной пролет 6 м Стропильные фермы Связи покрытия |
0,4 0,2 0,4 0,1 0,05 0,13 0,05 0,1 0,04 |
1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 1,05 1,05 1,05 |
0,4 0,2 0,52 0,1 0,065 0,14 0,055 0,105 0,04 |
- расчетная равномерно распределенная нагрузка на раму,
где В = 6 м, - шаг фермы, - коэффициент надежности для производственных зданий. -распределенная нагрузка от веса кровли
- сосредоточенная сила от постоянной нагрузки
- Временная нагрузка:
· Снеговая нагрузка
, где
п5.7 [3], табл. 4 [2],,г=0,95, B=6 п. 5.3. [2], (район строительства г. Улан Уде)
Рс=s*a=13.68кН
· Ветровая нагрузка
При шарнирном сопряжении на ферму передаются усилия от ветровой нагрузки. Ферма несимметричная, необходимо определить усилия в стержнях фермы при действии ветра слева и справа.
Ветер слева.
- Активное давление ветра , где
- 0,38 кН/мІ п. 6.4 [3], нормативный скоростной напор ветра,
с =0,8 п. 6.6 [3], аэродинамический коэффициент, учитывающий конфигурацию здания для активного давления ветра,
к=1, hn=9.6; k=1.04, hв=11.6; k=1, hn'=9.6; k=1.02, hв'=10.6 п. 6.5. [3], коэффициент учитывающий изменение давления ветра по высоте: гf =1.4 п. 6.11/3/.
Сосредоточенная сила от активного давления
, где
- высота фермы на опоре.
P08=W*1,15/2=4,95*1,15/2=2,85кН
P06=W*0,85/2=4,95*0,85/2=2,1кН
- Пассивного давление ветра , где
- 0,38 кн/мІ п. 6.4 [3], нормативный скоростной напор ветра для Владивостока,
с =0,6 п. 6.6 [3], аэродинамический коэффициент, учитывающий конфигурацию здания для пассивного давления ветра,
Сосредоточенная сила от пассивного давления
P08=W*0,6/1=1,32*0,6/2=0,79кН
P06=W*0,4/2=1,32*0,4/2=0,53кН
Определение аэродинамического коэффициента на покрытие:
h/l=11.6/12=0.97; б=5; Ce2=-0.5
Давление ветра на верхнем поясе покрытия фермы:
щ3=0,38*6*0,5*1,04*1,4*0,95=1,58кН/м
Р3= щ3*(d1+d2)/2=1,58*(1,2+1,2)/2=1,9кН
Ветер справа.
- Активное давление ветра , где
- 0,38 кН/мІ п. 6.4 [3], нормативный скоростной напор ветра,
с =0,8 п. 6.6 [3], аэродинамический коэффициент, учитывающий конфигурацию здания для активного давления ветра,
к=1, hn=9.6; k=1.04, hв=11.6; k=1, hn'=9.6; k=1.02, hв'=10.6 п. 6.5. [3], коэффициент учитывающий изменение давления ветра по высоте: гf =1.4 п. 6.11/3/.
Сосредоточенная сила от активного давления
, где
- высота фермы на опоре.
P08=W*0,6/1=2,45*0,6/1=1,47кН
P06=W*0,4/1=2,45*0,4/1=0,98кН
- Пассивного давление ветра , где
- 0,38 кн/мІ п. 6.4 [3], нормативный скоростной напор ветра для Владивостока,
с =0,6 п. 6.6 [3], аэродинамический коэффициент, учитывающий конфигурацию здания для пассивного давления ветра,
Сосредоточенная сила от пассивного давления
P08=W*1,15/2=3,71*1,15/2=2,13кН
P06=W*0,85/2=3,71*0,85/2=1,58кН
Определение аэродинамического коэффициента на покрытие:
h/l=11.6/12=0.97; б=5?; Ce1=-0.7;
Давление ветра на верхнем поясе покрытия фермы:
щ3=0,38*6*0,7*1,02*1,4*0,95=2,17 кН/м
Р3= щ3*(d1+d2)/2=2,17*(1,2+1,2)/2=2,57кН
2.3 Статический расчет
Статический расчет фермы производим от каждого вида нагрузки. При расчете определяем усилия в каждом стержне фермы. Расчет фермы производим графически, т.е. построение диаграммы Максвелла-Кремоны. (рис. 7, рис. 8, рис. 9) Результаты расчета сводятся в таблицу усилий. (табл. 2)
Таблица 2. Расчетные усилия в стержнях ферм
|
пояс |
№ стержня |
Усилия от постоянной нагрузки |
Усилия от снеговой нагрузки |
Усилия от ветровой нагрузки Wп |
Усилия от ветровой нагрузки Wл |
№ сочет-я |
N max, кн |
||||||
|
Р=1 |
Р=Рн |
1 |
0,9 |
1 |
0,9 |
1 |
0,9 |
+ |
- |
||||
|
1 |
2 |
2а |
3 |
3а |
4 |
4а |
|||||||
|
Верхний пояс |
а-2 б-4 в-6 д-8 |
-1,2 -3,5 -4 -1,7 |
-33,34 -97,23 -111,12 -47,23 |
-16,42 -47,88 -54,72 -23,26 |
-14,78 -43,09 -49,88 -20,93 |
-0,3 +4,2 +6,2 +4 |
-0,27 +9,7 +5,58 +3,6 |
+5 +8,73 +10,4 +4,3 |
+4,5 +8,73 +9,36 +3,87 |
1,2 1,2 1,2 1,2 |
49,79 145,11 165,84 70,49 |
||
|
Нижний пояс |
1-и 3-и 5-и 7-и 9-и |
0 +1,1 +4,3 +3,7 0 |
0 +119,45 +30,56 +102,79 0 |
0 +15,05 +58,82 +50,62 0 |
0 +13,55 +52,94 +45,56 0 |
+4,9 -0,7 -4,3 -4,9 +0,5 |
+4,41 -0,63 -3,87 -4,41 +0,45 |
-3,2 -10,3 -13,5 -11,6 -1 |
-2,88 -9,27 -12,15 -10,44 -0,9 |
1,3 1,2 1,2 1,2 1,4 |
4,41 45,61 178,27 153,41 |
1 |
|
|
Стойки |
к-1 ж-9 |
-2 -1,3 |
-55,56 -36,11 |
-27,36 -45,14 |
-24,62 -40,63 |
+4,5 +3,2 |
+4,05 +2,88 |
+4,8 +5,5 |
+4,23 +4,95 |
1,2 1,2 |
82,9281,25 |
||
|
Раскосы |
1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 |
+2 -2,2 +2,6 -1,1 -0,3 +0,3 -2,4 +2,1 |
+55,56 -61,12 +72,23 -30,56 -8,33 +8,33 -66,67 +58,34 |
+27,36 -30,1 +35,57 -15,05 -4,1 4,1 -32,83 +28,73 |
+24,62 -27,09 +32,01 -13,55 -3,69 +3,69 -29,55 +25,86 |
-4,4 +4,6 -2,6 +2,8 -0,4 +0,4 +3 -3,1 |
-3,96 +4,14 -2,34 +2,52 -0,36 +0,36 +2,7 -2,79 |
-5,1 +5,2 -2,2 +2,4 +1,2 -1,3 +6,3 -6,9 |
-4,59 +4,68 -1,98 +2,16 +1,08 -1,17 +5,67 -6,21 |
1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 |
82,92 107,8 12,43 87,07 |
91,22 46,8 12,43 99,5 |
2.4 Подбор сечений стержней фермы
Стержни фермы рассчитываются, как центрально сжатые на устойчивость или как центрально растянутые на прочность.
Расчетная длина сжатого стержня в плоскости фермы и из плоскости:
где мx(y) - коэффициент расчетной длины при потере устойчивости в плоскости (x-x) и из плоскости (y-y) фермы табл. 11/1/; l0x(0y) - геометрическая длина стержня (расстояние между точками закрепления от смещения в плоскости x-x (y-y)).
Точками закрепления узлов фермы от поперечного смещения могут являться связи, плиты покрытия, прогоны и т.п. Расчетная длина стержней заносится в таблицу 3.
В таблице производим расчет максимального усилия растяжения и сжатия в каждом стержне.
Принимаем марку стали C245 табл. 50 [1];
Rуn = 245 мПа; Run = 370 мПа; Rу = 240 мПа; Ru = 360 мПа табл. 51 [1]
Подбор сечений сжатых стержней начинается с определения требуемой площади:
где N - расчетное сжимающее усилие, действующее в стержне, кН (табл. 2);
гс =0,9 - коэффициент условий работы (табл. 6/1/); ц-коэффициент продольного изгиба, определяется по табл. 72/1/ в зависимости от гибкости стержня л.
В первом приближении коэффициент ц можно определить по заданной гибкости:
· для поясов легких ферм л = 60ч80,
· для решетки легких ферм л=100ч120.
По полученной требуемой площади по сортаменту подбирается подходящий профиль с условием Ax ? Aтр. Из сортамента выписываются основные геометрические характеристики сечения: Ax, ix; iy, результаты заносятся в таблицу 3.
Требуемая площадь сечения растянутого стержня определяется из условия прочности по формуле:
где N - расчетное растягивающее усилие, действующее в стержне (табл. 2), кН; гс - коэффициент условий работы (табл. 6/1/).
По требуемой площади по сортаменту подбирается подходящий профиль с условием Аx ? Атр. Из сортамента выписываются основные геометрические характеристики сечения: Аx, ix, iу, результаты заносятся в таблицу 3.
По полученным усилиям подбираем сечения растянутых и сжатых стержней, производим проверки прочности для сжатых стержней:
для растянутых стержней:
проверка жесткости:
лx(y)=lx(y)/ix(y)?[л].
Результаты расчета и проверок приведены в табл. 3
2.5 Конструирование и расчет узлов ферм
Для построения узлов фермы и определения габаритов фасонок определяем длины сварных, соединяющих стержни.
Назначаем характеристики швов:
Сварка полуавтоматическая. Сварочная проволока Св-08Г2С. Расчетные характеристики сварного углового шва:
Rw=215 МПа - табл. 56/1/; w=1 - п. 11.2/1/; с=1,1 - табл. 6/1/; =0,9 - табл. 34/1/;
Rwz=0,45Run=0,45370=166,5 МПа - табл. 3/1/; с=1,1 - табл. 6/1/; wz=1-п. 11.2/1/; z=1,05 - табл. 34/1/;
Принимаем k=5 мм (табл. 38/1/).
Для расчета принимается максимальная длина.
Полная длина сварного шва состоит из шва на обушке и шва на пере
где ; - длина сварного шва соответственно на обушке и на пере.
Длина шва на обушке и на пере определяется из равенства статических моментов относительно центра тяжести сечения создаваемых швом на обушке и швом на пере.
,
где h - высота сечения стержня; z0 - расстояние от обушка до центра тяжести сечения.
Расчетные характеристики сварного углового шва:
разрушение по металлу шва
разрушение по границе сплавления:
Длина сварного шва определяется из выражения:
;
Полученные длины сварных швов приведены в таблице 4 «Расчетные длины сварных швов»
Расчет длины сварных швов
Таблица 4
|
№ стержня |
Усилия, кН |
|||||
|
а-2 б-4 в-6 д-8 |
-49,79 -145,11 -165,84 -70,47 |
5 5 5 5 |
36,4 105,7 121,1 51,1 |
15,6 45,3 51,9 21,9 |
52 151 173 73 |
|
|
к-1 ж-9 |
-197,5 -39,41 |
5 5 |
144,2 28,7 |
61,8 12,3 |
206 41 |
|
|
1-и 3-и 5-и 7-и 9-и |
4,41 45,61 178,27 153,41 -1 |
5 5 5 5 5 |
3,5 32,9 130,2 112 0,7 |
1,5 14,1 55,8 48 0,3 |
5 47 186 160 1 |
|
|
1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 |
82,92 -91,22 107,8 -46,8 -12,43 12,43 -99,5 87,07 |
5 5 5 5 5 5 5 5 |
60,2 66,5 78,4 34,3 9,1 9,1 72,8 63,7 |
25,8 28,5 33,6 14,7 3,9 3,9 31,2 27,3 |
86 95 112 49 13 13 104 91 |
Узлы фермы. Для избежание дополнительных усилий необходимо центрировать стержни в узлах по осям, проходящим через их центры тяжести с округлением до 5 мм. Для уменьшения действия сварочных напряжений стержни решетки не доводят до поясов на расстояние:
а=6t+20 = 56 мм, а?80 мм
где t = 6 мм - толщина фасонки.
Рис. 10 Узел фермы
3. Расчет колонны
3.1 Выбор расчетной схемы
Расчетная схема колонны зависит от способа соединения с фундаментом и фермой
каркас нагрузка ферма колонна стропильный
|
Рис. 11 Рис. 12 |
где =9,75 - геометрическая длина колонн (расстояние между точками закрепления) Мх = 2, - расчетная длина в плоскости х: где =4,8 - геометрическая длина колонн (расстояние между точками закрепления) Му = 1, |
3.2 Сбор нагрузок
Колонна работает в составе каркаса здания. Сбор нагрузок выполняется на каркас. Все нагрузки, действующие на каркас здания, определяются с учетом коэффициента надежности /2/
· Постоянная нагрузка
Рис. 13
Рис. 14
1. Вес конструкции покрытия
, где
=1,283 - постоянная нагрузка с покрытия, табл. 1
Вф = 6 м - шаг стропильной фермы
2. Собственный вес колонны
, где
- площадь здания приходящий на одну колонны
п.п 2.2/2/ - коэффициент надежности по нагрузке
3. Собственный вес панелей
, где
=2 кн/мІ - вес стеновой панели
=0,35 кн/мІ - вес панелей остекления
= 7,2 м - суммарная высота панелей, перекрывающий часть колонны
= 2,4 м - суммарная высота панелей остекления, перекрывающий часть колонны
· Временная нагрузка
Нагрузка от снега
, где п5.7 [3], табл. 4 [2], п. 5.3. [2], (район строительства г. Новосибирск)
1. Ветровая нагрузка
2.
|
- давление ветра , где - 0,6; 0,45 - нормативный скоростной напор ветра, п. 6.4 [3], с =0,8; 0,6 - аэродинамический коэффициент, учитывающий конфигурацию здания для активного давления ветра, п. 6.6 [3], к = 1, п. 6.5. [3], коэффициент учитывающий изменение давления ветра по высоте |
Рис. 15 |
- Сосредоточенная сила от активного давления
, где
- расстояние от низа стропильной фермы до чистого пола
3.3 Статический расчет каркаса
Расчет рамы производим от каждой нагрузки в отдельности, результаты заносятся в таблицу усилий. (табл. 5)
Постоянная
Снеговая
Ветровая
Таблица 5. Усилия в стойках
|
№Нагрузки |
Нагрузка |
Ш Коэф сочет. |
Левая |
Правая |
|||||||||||
|
А |
C |
АП |
СП |
||||||||||||
|
М |
Q |
N |
М |
Q |
N |
М |
Q |
N |
М |
Q |
N |
||||
|
1 |
Постоянная |
1 |
-166 |
-166 |
-166 |
-166 |
|||||||||
|
2 |
Снеговая |
1 |
-36 |
-36 |
-36 |
-36 |
|||||||||
|
0,9 |
-32.4 |
-32.4 |
-32,4 |
-32,4 |
|||||||||||
|
3 |
Ветровая |
1 |
-147,8 |
19,43 |
0 |
0 |
-14,5 |
0 |
133 |
-19 |
0 |
0 |
14,5 |
0 |
|
|
0,9 |
-133 |
17,48 |
0 |
0 |
-13 |
0 |
120 |
-17 |
0 |
0 |
13 |
0 |
3.4 Предварительный подбор сечения
Примем в первом приближении л=70, по табл. 72/1/ ц=0,754
Найдем требуемую площадь сечения:
По сортаменту подбираем двутавр I 30К1:
h=295,6 мм; bп=300 мм; tп=13,5 мм; hст=268,6 мм; tст=13,5 мм; Jx=17970см4; Jy=6080 см4; ix=13 см; iy=7,55 см; A=107 см2; Wx=1220cмі, Wу=405cмі, cечение ориентируем по осям
Найдем фактическую гибкость колонны в плоскостях x-x, y-y:
; табл. 72/1/ ц=0,876
3.5 Проверка устойчивости и прочности колонны
- в плоскости х-х
;
mef = з·m=1,32·5,2=6,9, тогда =0,135
Устойчивость колонны в плоскости х-х обеспечивается.
- в плоскости у-у
кН\м
с - коэффициент учитывающий влияние момента Мх на потерю устойчивости Му
Мх - максимальный момент в пределах средней трети колонны или участка.
Устойчивость из плоскости рамы обеспечено.
Недонапрежение
- прочность
Недонапрежение
Местная устойчивость полок и стенки колонны прокатного сечения обеспечивается сортаментом.
3.6 Конструирование и расчет узлов
Оголовок колонны сплошного сечения
Рис. 20 Оголовок колонны
1- опорная плита, 2 - опорное ребро, 3-траверса, 4 - окаймляющее ребро
Размеры опорной плиты назначаются конструктивно:
tpl=20 мм; bpl=400 мм; hpl=400 мм,
Опорное ребро.
Высота опорного ребра назначается из условия прочности сварных швов:
Rw=180 МПа - табл. 56/1/; w=1-п. 11.2/1/; с=1,1 - табл. 6/1/; =0,7 - табл. 34/1;
Rwz=0,45Run=0,45365=164,3 МПа - табл. 3/1/; z=1,0 - табл. 34/1/; wz=1-п. 11.2/1/;
Разрушение по по металлу шва:
Разрушение по границе сплавления:
Необходимую длина сварного шва определяем при разрушении по металлу шва:
;
где - опорная реакция с фермы;
hp=lw +1=10 см. Конструктивно назначаем высоту реба hp=20 см, толщину tР=10 мм.
Поперечное сечение опорного ребра определяется из условия прочности смятия торцевой поверхности
- площадь опорного ребра;
где , табл. 1/1/.
, принимаем tp=10 мм тогда bp=6,9/2*1=3,45 см принимаем bp=40 мм;
Нижнее окаймляющее ребро. Назначаем ширину ребра bок.р=200 мм < H = 295,6 мм, толщину tок.р-10 мм.
База калонны
Рис. 21
а) Определение площади опорной плиты
принимаем а=800 мм; в=400 мм
б) Определение толщины плиты:
Фактическое давление под плитой:
Рассматриваем три участка:
Рис. 22
- участок опертый по контуру (участок №2),
- участок опертый на три стороны,
Участок №1 работает как плита, опертая на три стороны, т.к. выполняется условие:
, ;
Участок №2 работает как плита опертая на четыре стороны, т.к. выполняется условие:
, ;
Толщина плиты определяется из условия
;
- требуемый момент сопротивления сечения плиты определяем по 2 участку.
- толщина плиты при ширине полосы в 1 см;
Принимаем tpl=20 мм.
в) Расчет траверсы колонны
Усилие с колонны передается на траверсу через сварной угловой шов. Соединение осуществляем ручной сваркой электродами Э42, марка проволоки Св-08А.
Определяем расчетные характеристики сварного углового шва:
Rw=180 МПа-табл. 56/1/; w=1 - п. 11.2/1/; с=1,1-табл. 6/1/; =0,7 - табл. 34/1;
Rwz=0,45Run=0,45365=164,3 МПа-табл. 3/1/; wz=1-п. 11.2/1/; с=1,1 - табл. 6/1/;
z=1,0 - табл. 34/1/;
разрушение по металлу шва:
разрушение по границе сплавления:
Расчетная длина сварного шва определяется по металлу шва:
,
где kѓ=10 мм - катет сварного шва; n=4 - количество швов;
Геометрические размеры траверсы.
Примем толщину траверсы tтр=10 мм.
Принимаем hтр=200 мм; (конструктивная длина сварного шва 200-10=190 мм).
Проверка прочности траверсы.
- погонная нагрузка на траверсу;
где dтр=Вpl/2=0.4/2=0.2 - ширина грузовой площади траверсы.
Расчетная схема траверсы - это однопролетная балка с консолями
Расчетные усилия в треверсе:
Рис. 23
Определение геометрические характеристики сечения
A1=10 см2; A2=20 см2;
; ;
Рис. 24
;
Проверка прочности по нормальным напряжениям:
;
Прочность обеспечена.
Проверка прочности по касательным напряжениям:
Прочность обеспечена.
Проверка прочности от совместного действия нормальных и касательных напряжений:
;
Прочность от совместного действия нормальных и касательных напряжений на опоре обеспечена.
Проверка прочности сварных угловых швов соединяющих траверсу и колонну от действия нормальных и касательных напряжений:
;
;
; - прочность обеспечивается.
3.7 Расчёт анкерных болтов
Усилие в анкерных болтах:
Анкерные болты назначаем конструктивно d=30 мм, т.к. усилие сжимающее.
Принимаем болт ш 30 мм; шотв=30+10=40 мм
4. Связи
4.1 Подбор сечения
Сечение связей подбираем по предельной гибкости для растянутых элементов.
[л]=300 - табл. 20/1/.
- требуемый радиус инерции;
где - расчетная длина в плоскости x-x.
По сортаменту принимаем два неравнополочных уголка 90Ч56Ч5,5
B=90 мм; b=56 мм; d=5,5 мм; А=7,86 см2; Jx=65,30 см4; Jy=19,7 см4; iy=1,58 см;
4.2 Определение геометрических характеристик
Рис. 26
- момент инерции составного сечения в плоскости x-x.
- момент инерции составного сечения в плоскости y-y;
Гибкость в плоскости
Проверка устойчивости в плоскости x-x
- радиус инерции
- расчетная длина.
Гибкость в плоскости
x-x
Условие устойчивости в плоскости x-x выполняется.
Литература
1. СНиП II - 23 - 81. Стальные конструкции. Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. - 96 с.
2. СНиП 2.01.07 - 85. Нагрузки и воздействия. Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. - 36 с.
3. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов/ Е.И. Беленя, В.А. Балдин, Г.С. Ведерников и др.; Под общей редакцией Е.И. Беленя. - 6-е изд., перераб. И доп. - М.: Стройиздат, 1986. - 560 с.
4. Металлические конструкции. В 3-х т. Т.1. Элементы конструкций: Учеб. Пособие для строит. Вузов/ В.В. Горев, Б.Ю. Уваров, В.В. Филиппов и др.; Под ред. В.В. Горева. - М.: Высш. Шк. 1997. - 527 с.: ил.
5. Металлические конструкции. В 3-х т. Т.2 Конструкции зданий: Учеб. Пособие для строит. Вузов/ В.В. Горев, Б.Ю. Уваров, В.В. Филиппов и др.; Под ред. В.В. Горева. - М.: Высш. Шк. 1999. - 528 с.: ил.
6. Расчет стальных конструкций: Справ. пособие / Я.М. Лихтарников, Д.В. Ладыжский, В.М. Клыков. - 2-е изд., перераб. И доп. - Киев: Будивельник, 1984. - 386 с.
7. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический. В 2-х т. Т.1 /Под ред. А.А. Уманского. - 2-е изд., перераб. и доп. - М: Стройиздат, 1972. -600 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Конструктивное решение промышленного здания. Расчет стропильной фермы, критерии ее выбора, сбор нагрузок и статический расчет. Подбор сечений стержней фермы. Конструирование и расчет узлов ферм. Расчетные характеристики сварного углового шва металла.
контрольная работа [451,9 K], добавлен 28.03.2011Компоновка конструктивной схемы каркаса. Расчет поперечной рамы каркаса. Конструирование и расчет колонны. Определение расчетных длин участков колонн. Конструирование и расчет сквозного ригеля. Расчет нагрузок и узлов фермы, подбор сечений стержней фермы.
курсовая работа [678,8 K], добавлен 09.10.2012Конструирование и расчет покрытия здания. Определение усилий в стержнях ферм. Расчет опорного узла на натяжных хомутах и центрального узла нижнего пояса. Подбор сечения рабочего настила, стропильных ног и прогонов. Расчет и конструирование узлов ферм.
курсовая работа [374,9 K], добавлен 08.11.2009Расчет обрешетки под кровлю по сочетаниям нагрузок. Определение размеров стропильной фермы, подбор сечений ее элементов. Расчет узлов и стыков. Указания по изготовлению и монтажу дощатых ферм с узловыми соединениями на металлических зубчатых пластинах.
курсовая работа [63,4 K], добавлен 09.12.2013Проектирование генплана здания крытого бассейна. Объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Расчет стропильной фермы. Конструирование узлов фермы. Определение объемов строительно-монтажных работ. Расчет численности персонала строительства.
дипломная работа [2,2 M], добавлен 09.11.2016Конструктивная схема здания. Деревянные фермы. Выбор шага рам. Связи. Конструирование покрытия здания. Конструкция покрытия. Подбор рабочего настила. Подбор сечения стропильных ног. Подбор сечения прогонов. Расчет и конструирование элементов ферм.
курсовая работа [73,0 K], добавлен 28.05.2008Компоновка поперечной рамы здания и определение основных видов нагрузок на нее: постоянная, крановая, ветровая и коэффициент пространственной работы. Расчет стропильной фермы и подбор сечения стержней. Конструирование и расчет узлов каркаса промздания.
курсовая работа [3,1 M], добавлен 07.03.2012Компоновка конструктивной схемы одноэтажного каркасного промышленного здания из сборного железобетона. Сбор нагрузок на раму здания. Расчет поперечной рамы. Расчет и конструирование колонны. Расчет монолитного внецентренно нагруженного фундамента.
курсовая работа [895,6 K], добавлен 23.11.2016Особенности проектирования стальных конструкций одноэтажного промышленного здания. Расчет подкрановой балки, нагрузок на фермы из тавров и уголков, поперечной рамы, одноступенчатой колонны. Подбор сечения и размеров колонны, фермы, подкрановой балки.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 27.02.2015Объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Наружная и внутренняя отделка стен. Определение и сбор нагрузок, расчет сечений конструкций. Экономическое обоснование проекта строительства.
дипломная работа [856,4 K], добавлен 07.10.2016
