Монолитный пространственный каркас многоэтажного промышленного здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

(СИБСТРИН)

Кафедра железобетонных конструкций

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

МОНОЛИТНЫЙ ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ КАРКАС МНОГОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ

Выполнил:

студент 521-В группы

Чаданцев А.А.

Проверил:

Малых Н.Е.

НОВОСИБИРСК 2011

Содержание

Введение

Задачи курсового проекта

1. Компоновка перекрытия, определение размеров и расчетных пролетов его элементов

2. Расчет и конструирование плиты перекрытия

3. Расчет и конструирование второстепенной балки

4. Расчет и конструирование главной балки

5. Расчет и конструирование колонны

6. Расчет и конструирование фундамента

Литература

Введение

Многоэтажными бывают не только жилые дома, но также здания производственного, административно-бытового и общественного назначения. Подобные здания чаще всего выполняют каркасными. Каркас - это пространственный остов, несущий вертикальные и горизонтальные нагрузки. Если основные несущие элементы перекрытий по крайним осям опираются на колонны, каркас называется полным, если на несущие (чаще кирпичные) стены, - неполным.

Ребристое перекрытие с балочными плитами (длинная сторона поля плиты превышает короткую в 2 и более раз) состоит из плиты, работающей по короткому направлению, второстепенных и главных балок. Все элементы перекрытия монолитно связаны между собой и выполняются из бетонов классов В15…В25. Сущность конструкции монолитного ребристого перекрытия в том, что бетон в целях экономии удален из растянутой зоны сечений, где сохранены лишь ребра, в которых сконцентрирована растянутая арматура. Полка ребер - плита, с пролетом, равным расстоянию между гранями соседних второстепенных балок, работает на местный изгиб. Толщину плиты по экономическим соображениям принимают возможно меньшей, но не менее 60 мм.

Второстепенные балки опираются на монолитно связанные с ними главные балки, а те, в свою очередь, - на колонны и наружные стены. Колонна каждого этажа воспринимает нагрузку от колонн вышележащих этажей. Следовательно, самые нагруженные - колонны первого этажа, они опираются на фундаменты, через которые и передается на основание нагрузка от здания.

Главные балки располагают обычно поперек здания с пролетами 6…8 м. второстепенные балки размещают так, чтобы ось одной из балок совпадала с осью колонны. Пролеты второстепенных балок составляют 5…7 м, плиты - 1,2…2,5 м. при этом длина стороны каждого поля плиты должна превышать ширину в 2 или более раза.

Кроме вертикальных на здание действуют и горизонтальные нагрузки: ветровое давление, от торможения внутрицехового транспорта, а также случайные воздействия, не всегда поддающиеся учету. Совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок может привести к потере общей устойчивости здания, если не обеспечить его пространственную жесткость. В зданиях с монолитными перекрытиями ее обеспечивают жесткие узлы каркаса, которые в отличие от шарнирных способны воспринимать не только продольные и поперечные силы, но и изгибающие моменты. В зданиях с неполным каркасом ветровая нагрузка воспринимается в основном продольными и поперечными стенами.

Задачи курсового проекта

Целью работы является проектирование несущих конструкций неполного каркаса трехпролетного многоэтажного здания с монолитными ребристыми перекрытиями с балочными типами. В составе проекта рассчитываем и конструируем плиту перекрытия, два пролета второстепенной и главной балок, среднюю колонну первого этажа. Каждую конструкцию нужно рассчитать только по прочности и разработать чертежи.

Исходными данными для проектирования являются:

размеры здания в плане по наружным осям , ;

расстояния между продольными и поперечными разбивочными осями (сетка колонн) , ;

количество этажей ;

высота этажей - 4,8 м;

место строительства г. Иркутск;

временная нормативная нагрузка на междуэтажные перекрытия - 8,5 кН/м2 в том числе длительно действующая - 5,1 кН/м2;

Перечисленных данных, недостаточно для того, чтобы непосредственно приступить к разработке конструкций. Вначале необходимо скомпоновать перекрытие, определить размеры его элементов и их расчетные пролеты.

1. Компоновка перекрытия, определение размеров и расчетных пролетов его элементов

Привязку внутренних граней стен к крайним разбивочным осям принимаем 200 мм, направление главных балок - поперечное, второстепенных - продольное с шагом а = 2000 мм. Толщину плиты hпл принимают не менее 60 мм, должна быть кратной 10 мм.

Сбор нагрузок Таблица 1

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке f	Расчетная нагрузка, кН/м2
Постоянная:
Соственный вес плиты hпл=100 мм, г=2500 кг/м3	2,5	1,1	2,75
Собственный вес от состава пола	1	1,2	1,2
Итого постоянная:	3,5		3,95
Временная:
Длительная	5,1	1,2	6,12
кратковременная	3,4	1,2	4,08
Итого временная:	8,5		10,2
Итого полная:	12		14,15
Итого с учётом n = 0,95			13,5

Толщина плиты перекрытия производственного здания (рис. 2):



Рис.1

Толщина плиты перекрытия производственного здания (рис. 2):

где a - расстояние между осями соседних второстепенных балок (рис. 1) назначают в пределах 1200...2200 мм.

Принимаем толщину плиты

Глубину опирания плиты на кирпичную стену назначают не менее 120мм.

Высоту сечения второстепенных балок принимают:



где l2 - расстояние между осями соседних главных балок .

Высота сечения второстепенных балок должна быть кратна 50 мм. Принимаем

Ширину сечения второстепенных балок принимают:

Длину площадки опирания второстепенной балки на кирпичную стену принимают 250 мм.

Высоту сечения главных балок принимают:

где l1 - расстояние между осями колонн:

Ширину сечения главных балок принимают:

Принимаем

При этом высота главной балки должна превышать высоту второстепенной не менее, чем на 50 мм.

Размеры hгб и bгб должны быть кратными 50 мм. При hгб > 600 мм высоту сечения главных балок принимают кратной 100 мм. Длина площадки опирания главной балки на кирпичную стену принимают обычно 380 мм.

Для расчета плиты условно вырезают полосу шириной 1 м поперек второстепенных балок (рис. 1). Эту полосу рассматривают как многопролетную балку, промежуточными опорами которой являются второстепенные балки, а крайними - стены. Расчетные пролеты плиты определяют следующим образом:

где а - расстояние между осями второстепенных балок;

bвб - ширина второстепенной балки;

с - привязка внутренних граней стен к осям;

dn - глубина опирания плиты на стену.

Расчетная схема плиты показана на рис. 2.

При сравнительно небольшой нагрузке сечение колонн принимаем мм.

2. Расчет и конструирование плиты перекрытия

Проектные размеры - ширина полосы b = 1000 мм, высота сечения h = hпл = 100 мм. Рис.2

Принимаем тяжелый бетон класса В15 c расчетным сопротивлением сжатию Rb = 8,5 МПа. При (т.к. перекрытие не подвержено действию особо кратковременных нагрузок)

Продольная арматура - проволока Вp-I с расчетным сопротивлением Rs = 410 МПа.

Нагрузки и воздействия.

Погонная расчетная нагрузка на полосу плиты шириной 1 м с учетом коэффициента надежности по назначению равна:

Плита как многопролетная балка шириной 1 м, загружена равномерно распределенной погонной нагрузкой q кН / м, численно равной нагрузке на 1 м2.

Изгибающие моменты в сечениях плиты определяются по формулам, учитывающим образование пластических шарниров на опорах и перераспределение изгибающих моментов:

- для средних пролетов и промежуточных опор:

- для крайних пролетов и первой от края опоры:

для подбора арматуры в средних пролетах и над промежуточными опорами моменты М2 принимаем с уменьшением на 20 .

М2 = 2,7340,2 = 2,2;

Подбор арматуры в средних пролетах.

Предположим использование проволоки 5 Вр-I. Защитный слой 10 мм.

Полезная высота сечения:



Рис.2

Определим высоту сжатой зоны сечения Х:

Вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:



Для сечений, в которых предусмотрено образование пластического шарнира, должно выполняться условие:

условие выполняется.

Высота сжатой зоны:

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем для сетки С1 9 3 Вр-I с шагом 125 мм и с площадью

As1 = 63,6 мм2 (прил. 4.4 [4]).

конструктивные требования соблюдены.

Проверяем прочность при подобранной арматуре:

Прочность достаточна, арматура подобрана правильно.



Рис.3

Подбор арматуры в крайних пролетах:

Вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:

условие выполняется.

Высота сжатой зоны:

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры в первом пролете:

Сетка С2 должна иметь арматуру с площадью:

Принимаем для сетки С2 7 3 Вр- I с шагом 150 мм и с площадью As2 = 49,5 мм2 (прил. 4.4 [4]). Тогда суммарная площадь сечения растянутой арматуры в крайних пролетах и над первыми промежуточными опорами:

конструктивные требования соблюдены.

Проверяем прочность при подобранной арматуре:

Прочность достаточна, арматура подобрана правильно.



Рис.4

3. Расчет и конструирование второстепенной балки

В расчетной схеме второстепенную балку рассматривают как многопролетную неразрезную балки с крайними шарнирными опорами (стены) и промежуточными опорами - главными балками. Равномерно распределенную нагрузку на балку собирают с полосы шириной, равной расстоянию между осями второстепенных балок a (рис. 1). Проектные размеры - шаг второстепенных балок a = 2000 мм (рис. 1), их ширина bвб = 200 мм и высота сечения hвб = 400 мм. Рис.5

Расчетные пролеты второстепенной балки:

Бетон класса В15 c расчетными сопротивлениями при сжатию Rb = 7,65 МПа и растяжению (прил.1 [1]). Продольная арматура - стержни класса А-II с расчетным сопротивлением Rs = 280 МПа по прил.5 [1] поперечная - также из стержней класса А-III (расчетное сопротивление Rsw будет уточнено позднее в зависимости от диаметра).



Рис.5

Нагрузки и воздействия.

К нагрузкам на плиту добавляем нагрузку от собственного веса 1 м ребра балки , выступающего под плитой (рис. 2):

Тогда погонная расчетная нагрузка на балку с полосы шириной 2 м (рис.1) и с учетом коэффициента надежности по назначению равна:

Определяем максимальные пролетные и минимальные опорные изгибающие моменты (рис 4):

- в крайнем пролете

- на грани первой промежуточной опоры при средней величине соседних пролетов

- в средних пролетах и на гранях средних опор

Остальные ординаты огибающей эпюры изгибающих моментов вычисляем по зависимости:

где - коэффициенты, принимаемые в зависимости от отношения (табл.2):

При построении верхней ветви огибающей эпюры М можно использовать ближайшее из приведенных с шагом 0,5 значение . Более точный результат получаем, интерполируя значения, между которыми лежит.

Величины поперечных сил на гранях опор:

свободной А:

первой промежуточной В слева:

первой промежуточной В справа:

всех остальных слева и справа:

Изгибающие моменты в сечениях второстепенной балки

Таблица 2

Номер	Расстояние от левой опоры	Значения коэффициентов	ql2, кН•м	Изгибающие моменты, кН•м
пролета	сечения		+ в	- в		Mmax	Mmin
1	1	0,2l01	0,065	-	27,93?5,975 2=984,64	64	-
	2	0,4l01	0,09	-		88,62	-
	2ґ	0,425l01	0,091	-		89,6	-
	3	0,6l01	0,075	-		73,85	-
	4	0,8l01	0,02	-		19,7	-
	5	l01	-	-0,0715		-	70,4
2	6	0,2l02	0,018	-0,0333	31,418?5,75 2=1038,758	17,72	-31,1
	7	0,4l02	0,058	-0,01264		57,11	-10,44
	7ґ	0,5l02	0,0625	-		61,54	-
	8	0,6l02	0,058	-0,0098		57,11	-7,48
	9	0,8l02	0,018	-0,0273		17,72	-25,21
	10	l02	-	-0,0625		-	-61,54

Эпюры усилий показаны на рис. 5

Расчеты прочности нормальных сечений

На положительные изгибающие моменты в пролете балка работает как тавровое сечение с полкой в сжатой зоне (рис. 6a). При ширину сжатой полки принимаем равной расстоянию между осями второстепенных балок = а = 2000 мм. На отрицательные изгибающие моменты балка работает как прямоугольная с шириной b = 200 мм ( рис. 6 б ).

При этом полезная высота второстепенной балки должна быть не менее:



Расстояние от центра тяжести продольной арматуры до растянутой грани балки принимаем 30 мм. Тогда:

Продольную арматуру для второстепенной балки нужно подобрать в четырех сечениях: в первом пролете, над первой от края опорой, в среднем пролете и над второй опорой. В остальных пролетах и над остальными промежуточными опорами сечение арматуры принимают таким же, как в среднем пролете и над второй опорой.

Подбор арматуры в крайних пролетах и на первой промежуточной опоре.

Подбираем арматуру в первом пролете (тавровое сечение). Определим граничный момент при

Сжатая зона не выходит за пределы полки. Вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:

условие выполняется.

Высота сжатой зоны:

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем для первого пролета 212 А II с площадью As = 226 мм2 и 218 А III As = 509 мм2 (прил. 4.3 [4]). ?As = 735 мм2. Рис.7.

Рис.7

Определим несущую способность сечения с подобранной арматурой 212+218 А II



Прочность достаточна, арматура подобрана правильно.

Подбираем арматуру на первой промежуточной опоре (прямоугольное сечение). При a = 30 мм диаметр принимаемой арматуры должен быть не более 24 мм.

Полезная высота сечения:

Вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:

условие выполняется.

Высота сжатой зоны:

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем над первой промежуточной опорой 222 А II с площадью As= 760 мм2.



Рис.8.

Определим несущую способность сечения с подобранной арматурой:

Прочность достаточна, арматура подобрана правильно.

Подбор арматуры в средних пролетах и на остальных промежуточных опорах.

Подбираем арматуру во втором пролете (тавровое сечение). Вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:

условие выполняется.

Высота сжатой зоны:

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем для второго пролета 218 А II с площадью As = 509 мм2 (прил. 4.3 [4]). Рис.9.

Рис.9

Определим несущую способность сечения с подобранной арматурой

Прочность достаточна, арматура подобрана правильно.

Подбираем арматуру на второй промежуточной опоре (прямоугольное сечение).

Вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:

условие выполняется.

Высота сжатой зоны:

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем над второй промежуточной опорой 2 20 А II с площадью As = 628 мм2. Рис.10. Рис.10



Определим несущую способность сечения с подобранной арматурой

Прочность достаточна, арматура подобрана правильно.

Расчет по наклонным сечениям

1. прочность балки по наклонной полосе:

Прочность балки по наклонной полосе обеспечена при любой поперечной арматуре. Использую А 400

2. расчет по наклонной трещине:



Поскольку, принимаемто трещина начинается не на опоре (рис.11)

Прочность балки по наклонным сечениям обеспечена. Поперечная арматура по конструктивным соображениям подобрана верно.

4. Расчет и конструирование главной балки

В расчетной схеме главные балки монолитного ребристого перекрытия обычно рассматривают как многопролетные неразрезные балки, загруженные сосредоточенными силами в местах опирания второстепенных балок. При этом допускается некоторая неточность, так как главная балка является ригелем поперечной рамы и должна рассматриваться как элемент рамы. В нашем случае при свободном опирании концов главных балок на наружные стены и равных пролетах, при жесткой конструктивной схеме здания, когда ветровая нагрузка воспринимается кирпичными стенами, такое допущение оправдано.

Расчетные длины главной балки:

Нагрузка на главную балку от перекрытий передается через второстепенные балки в виде сосредоточенных сил с грузовой площади (рис.1):



Класс бетона В 15 c расчетным сопротивлением сжатию по Rb = 7,65 МПа. Продольная арматура - стержни класса А-II с расчетным сопротивлением Rs = 270 МПа, поперечная из стержней класса А-III (расчетное сопротивление Rsw будет уточнено позднее в зависимости от диаметра).

Нагрузки и воздействия.

Распределенная погонная нагрузка от собственного веса ребра главной балки, выступающего под плитой (рис. 3):

где 25 кН/м3 - объемная масса железобетона;

= 1,1 - коэффициент надежности для нагрузки от собственного веса.

Тогда расчетное значение постоянной силы:

Расчетное значение временной силы:

где - временная нагрузка для плиты.

Полная нагрузка:

Определяем максимальные пролетные и минимальные опорные изгибающие моменты:

- в крайних пролетах:

- на промежуточных опорах:

- в среднем пролете:

При двух сосредоточенных силах в пролете «балочная» опорная реакция:

.

Реакция крайней свободной опоры:

Реакция первой промежуточной опоры слева:

Реакция первой промежуточной опоры справа в силу равенства опорных моментов второго пролета=181кН при полном загружении и 60,85 кН при загружении второго пролета только постоянной нагрузкой.

Определяем моменты, действующие в сечениях балки по грани колонны,

где - высота сечения колонны.

По большему моменту проверяем достаточность принятых ранее размеров сечения главной балки.

При принятой во второстепенных балках опорной арматуре полезная высота главных балок на промежуточных опорах должны быть не более hо=561мм.

Подбор арматуры на промежуточных опорах.

Вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:

условие выполняется.

Высота сжатой зоны:

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем над промежуточными опорами 110 А II As = 78,5 мм2,

232 А II с площадью As = 1609 мм2 , As = 1687,5 мм2 (прил. 4.3 [4]). Рис.13.



Рис.13

Определим несущую способность сечения с подобранной арматурой:

Прочность достаточна, арматура подобрана правильно.

При положительных моментах балка работает тавровым сечением (рис. 5 а). Свесы полки, вводимые в расчет в каждую сторону от ребра, не должны превышать 1 / 6 пролета главной балки. Тогда расчетная ширина полки:



Предполагая двурядное расположение арматуры по высоте, принимаем h0=535 мм., при а=65 мм.

Определим граничный момент при x = .

Сжатая зона не выходит за пределы полки.

Подбираем арматуру в первом пролете.

Вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:

условие выполняется.

Высота сжатой зоны:

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем для первого пролета в двух каркасах 428 А II с площадью As = 2463 мм2 (прил. 4.3 [4]). Рис.14.

Рис.14

Определим несущую способность сечения с подобранной арматурой:

Прочность достаточна, арматура подобрана правильно.

Подбор арматуры в среднем пролете.

Подбираем арматуру во втором пролете. Примем по аналогии с первым пролетом h0= 530 мм.

Вычислим коэффициент:



Относительная высота сжатой зоны:

условие выполняется.

Высота сжатой зоны:

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем для второго пролета 420 А II с площадью As = 1256 мм2 (прил. 4.3 [4]). Рис.15.

Рис.15

Определим несущую способность сечения с подобранной арматурой:

Расчет по наклонным сечениям.

1. прочность балки по наклонной полосе:

Предполагая однорядное армирование принимаю а = 40 мм.,

Прочность балки по наклонной полосе обеспечена при любой поперечной арматуре.

1. расчет по наклонной трещине:

Для расчёта прочности по наклонной трещине предварительно принимаем диаметр и шаг поперечных стержней в крайних третях пролёта (балка загружена двумя силами) по конструктивным требованиям



Поскольку, получаем 1 случай. Тогда:

то трещина начинается у опоры (рис.16)



Прочность балки по наклонным сечениям обеспечена. Поперечная арматура, по конструктивным соображениям, подобрана верно.

Расчёт на отрыв бетона:

Сосредоточенные силы от второстепенных балок передаётся на главные в пределах высоты их сечения. В местах операния второстепенных балок ставится дополнительная поперечная арматура в виде хомутов или сварных сеток вертикальные стержни которых работают как подвески.

Длина зоны опирания балки:

Определяю площадь подвесок на каждую из сторон:

As=(G+P)/2/2

Устанавливаю у боковых граней главных балок сетки с вертикальными подвесками As = 302 Рис.17.



Рис.17

Учитываю что недостающая площадь будет компенсирована поперечными стержнями каркасов главных балок.

Эпюра материалов:

Верхнее волокно:

Нижнее волокно:



Рис.18

5. Расчет и конструирование колонны

Принимаю колонну сечением 400 х 400;

Бетон класса В15, Rb = 7,65 МПа,

Рабочая арматура АII Rs=Rsc=270 МПа.

Нагрузки и воздействия.

Грузовая площадь колонны:

Расчетная нагрузка от перекрытия одного этажа (табл. 2):

в том числе постоянная и длительная:

При шаге второстепенных балок 2000 мм расчетная нагрузка от собственного веса трех ребер, выступающих под плитой (рис. 2):

Расчетная нагрузка от собственного веса ребра главной балки, выступающего под плитой (рис. 3):

где hк - высота сечения колонны.

Расчетная нагрузка от собственного веса колонны рядового этажа:

Нагрузки на покрытие при снеговой нагрузке для II района (г. Иркутск) приведены в табл. 4 [5].

Тогда расчетное усилие в колонне от покрытия (табл.5):

в том числе постоянная и длительная (табл.5):

Полная нагрузка:

4 этажа, 3 перекрытия, 1 покрытие.

Длительная нагрузка:



Считаем, что верх фундамента будет заглублен под пол 1-го этажа на 1 м. Тогда с учетом защемления в фундаменте расчетная длина колонны первого этажа составит:

Расчет прочности нормального сечения.

Условие прочности имеет вид:

площадь бетонного сечения;

- коэффициент, учитывающий гибкость колонны и длительность действия нагрузок.

Примем Тогда:

По таб. 7

Определяем:

Проверяем:

Принимаем среднее значение между назначенным вначале и полученным повторно:

Вторично определяем:

Принимаем по сортаменту 632 А-II ().

Полученный процент армирования от рабочей площади бетона составляет:

При гибкости колонны l0/h=10,15 это выше минимального допустимого процента армирования Шаг поперечных стержней должен быть не более и не более 500 мм с учетом кратности 50мм принимаем s=500мм. Проверяем шаг по проценту армирования:

Рис.19

Принимаем шаг 500мм. По условиям сварки диаметр поперечных стержней должен быть не менее 0,25ds, принимаем Защитный слой бетона до рабочей арматуры должен составлять не менее 20 мм и не менее , в нашем случае - 32 мм. Окончательно расстояние от осей продольных стержней до наружных граней принимаем равным 48мм.

6. Расчет и конструирование фундамента

Усилие от нормативных нагрузок, передаваемое на фундамент, определяется делением расчетного усилия в колонне на осредненный коэффициент по надежности гf=1,16:

Глубина заложения фундамента:

тогда необходимая площадь подошвы фундамента:

перекрытие балка колонна фундамент

Принимаем квадратный фундамент

Средние напряжения по подошве фундамента:

Полезная высота фундамента:

Поскольку арматурные выпуски должны быть того же диаметра, что и арматура колонны, а для их анкеровки требуется , принимаем высоту фундамента 700мм. Тогда полезная высота фундамента

Назначаем 2 ступени высотой каждая. Чтобы пирамида продавливания не выходила за пределы фундамента, ширина верхней ступени должна быть:

Полезная высота нижней ступени:

Проверка прочности на продавливание.

Боковая грань пирамиды продавливания пересекается с арматурной сеткой на расстоянии обреза фундамента:

Подбор арматуры в подошве фундамента

Расчетный изгибающий момент в сечении по грани колонны:

Требуемая площадь арматуры в этом сечении:

Расчетный изгибающий момент в сечении по обрезу верхней ступени:

Требуемая площадь арматуры в это сечении:

Примем по большему значению 14 Ш 20 А-II

Поскольку фундамент квадратный в плане, стержни арматурной сетки принимаем одинаковыми в обоих направлениях с шагом 200мм.

Процент армирования составит

Рис.20

Литература

1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. «Железобетонные конструкции. Общий курс». - М. Стройиздат, 1991.

2. Улицкий И.И. и др. «Железобетонные конструкции». - Киев, 1973.

3. «Проектирование железобетонных конструкций» - под ред. Голышева А.Б. - Киев, 1985.

4. Методические указания «Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных зданий». - Новосибирск, 2002.

СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия». - М., 2007

Размещено на Allbest.ru