Деревянные строительные конструкции
Обоснование выбора ограждающих деревянных конструкций сооружения. Применение дощатых настилов как несущих элементов ограждающих покрытий. Схема пространственного крепления конструкций, меры их защиты от биологического поражения и пожарной опасности.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 04.01.2012 |
| Размер файла | 329,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru
Содержание
- 1. Введение
- 2. Обоснование выбора ограждающих конструкций
- 3. Расчет ограждающих конструкций
- 3.1 Расчет двойного настила
- 3.2 Расчет прогонов
- 4. Расчет рамы
- 5. Расчет и конструирование узлов
- 5.1 Опорный узел
- 5.1 Коньковый узел
- 6. Схема пространственного крепления конструкций
- 7. Меры защиты конструкций от биологического поражения и пожарной опасности
- 8. Определение расхода материала
- Список использованных источников
1. Введение
Одним из важнейших направлений прогресса строительства, которое ведётся во всё возрастающих масштабах, является производство и применение лёгких и эффективных строительных конструкций. Повышение качества строительства, ускорение его темпов, снижение материалоёмкости, трудоёмкости и стоимости имеют огромное значение. Широкое применение в строительстве эффективных лёгких сборных конструкций заводского изготовления позволит существенно ускорить сооружение строительных объектов, упростить и снизить трудоёмкость работ по сооружению фундаментов, транспортированию и монтажу зданий и сооружений и получить благодаря этому значительный технико-экономический эффект.
К числу лёгких строительных конструкций в первую очередь относятся деревянные конструкции. Деревянные конструкции являлись основными в течение многих веков и имеют широкие перспективы применения в современном облегчённом капитальном строительстве. Огромные лесные богатства нашей страны являются надёжной сырьевой базой производства деревянных строительных конструкций. Деревянные конструкции характеризуются малой массой, малой теплопроводностью, повышенной транспортабельностью и их перевозки на значительные расстояния вполне рациональны. Ценные строительные свойства древесины определяют и области её эффективного использования.
Высокая прочность древесины позволяет создавать деревянные конструкции больших размеров для перекрытий зданий, имеющих свободные пролёты до 100 м и более.
Деревянные конструкции подвержены загниванию. Однако современные методы конструктивной и химической защиты от загнивания позволяют снизить до минимума опасность их гнилостного поражения и обеспечить им необходимую долговечность в самых различных условиях эксплуатации.
Древесина является стойким материалом в ряде агрессивных по отношению к бетону и металлу сред. Кроме того, деревянные конструкции проявляют необходимую долговечность в ряде сооружений химической промышленности.
Создание высокопрочных и стойких синтетических полимерных клеев и разработка высокопроизводительной заводской технологии склеивания позволили из пиломатериалов ограниченных размеров создавать клееные элементы и конструкции практически любых размеров и форм, имеющих повышенную прочность и стойкость против загнивания и возгорания и при минимальном количестве отходов. Производство и применение клееных деревянных конструкций является одним из главных направлений прогресса в области строительства из дерева. Основной задачей промышленности клееных деревянных конструкций является строгое и точное выполнение всех операций технологического процесса, с тем чтобы обеспечить высокое качество и снизить стоимость этих прогрессивных конструкций. Наибольший технико-экономический эффект даёт их использование в следующих областях строительства: большепролётные общественные здания, промышленные здания с химически агрессивной средой, не действующей на древесину, сборные малоэтажные дома заводского изготовления, сельскохозяйственные производственные здания. Опыт зарубежного строительства показывает также всё возрастающий объём применения клееных деревянных конструкций.
Дальнейшее прогрессивное развитие производственной базы заводского изготовления деревянных строительных конструкций должно быть ориентировано на повышение их эксплуатационных качеств и капитальности, на ускорение темпов строительства и повышение производительности труда не только в процессе заводского изготовления укрупнённых элементов сборных сооружений, но и при их монтаже.
2. Обоснование выбора ограждающих конструкций
Дощатые настилы применяется в отапливаемых и неотапливаемых зданиях при относительной влажности воздуха в помещениях до 75 % и выше. Так как температурно-влажностные условия эксплуатации данного здания - А3 с относительной влажностью воздуха 75 - 95 %, то дощатый настил оптимально подходит к этим условиям. Он может изготовляться как в цехах деревообрабатывающих предприятий, так и в небольших мастерских строительных площадок. Для их изготовления может применяться древесина 2-го и 3-го сортов, поскольку местные дефекты не снижают прочности покрытия в целом. Поэтому такие настилы имеют относительно невысокую стоимость.
Деревянные настилы являются несущими элементами ограждающих покрытий. Они принимают участие в обеспечении устойчивости основных несущих конструкций в целом и в восприятии основных вертикальных и ветровых нагрузок.
Конструкция настила зависит от типа кровли и теплоизоляционных свойств покрытия. В данном проекте принят дощатый настил пустотной конструкции покрытия для отапливаемых зданий (рис.1). Основанием под трехслойную рубероидную кровлю служит настил из двух слоев досок, соединяемых гвоздями. Верхний защитный слой является сплошным. Он укладывается на нижний рабочий слой под углом , который выполняется разреженным для лучшего проветривания всего настила.
деревянная строительная конструкция настил
Рис.1. Настил пустотной конструкции.
3. Расчет ограждающих конструкций
3.1 Расчет двойного настила
Кровля имеет уклон , угол наклона кровли равен . Щиты настила длиной опираются на прогоны, постеленные с шагом . Сплошной косой защитный настил из досок сечением прибит под углом к рабочему настилу гвоздями. Подсчет нормативной и расчетной нагрузок приведен в таблице 1. Согласно СНиП 2.01.07-85* расчетное значение снеговой нагрузки для III снегового района (г. Красноярск) составляет Sg =1,8 кН/м2.
Таблица 1. Сбор нагрузок
|
9 |
Наименование нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м |
f |
Расчётная нагрузка, кН/м |
|
|
1 |
Кровля рубероидная трехслойная |
0,09 |
1,3 |
0,117 |
|
|
2 |
Пароизоляция |
0,03 |
1,3 |
0,04 |
|
|
3 |
Утеплитель - минераловатные плиты |
0,1 |
1,2 |
0,12 |
|
|
4 |
Настил |
0, 205 |
1,1 |
0,2255 |
|
|
Итого: |
0,425 |
0,5025 |
|||
|
5 |
Снеговая |
1,26 |
1,4 |
1,8 |
Расчетная ширина полосы рабочего настила В = 1 м. Расчетная схема щита настила - двухпролетная шарнирно опертая неразрезная балка с горизонтальными проекциями пролетов (рис 2).
Подбор сечения рабочего настила при первом сочетании расчетных нагрузок от собственного веса и веса снега, распределенного по всей длине щита: .
Принимается древесина второго сорта.
Расчетное сопротивление изгибу .
Расчетный изгибающий момент в средней опоре
.
Рис.2. Расчетная схема настила: а - при первом сочетании нагрузок; б - при втором.
Требуемый момент сопротивления
.
Принимаем доски сечением .
Требуемая общая ширина досок на полосе шириной 1 м
.
Шаг расстановки досок , принимаем а=20см (рис.3).
Проверка несущей способности настила при втором сочетании расчетных нагрузок от собственного веса и от веса двух человек с грузами , приложенного на расстоянии от крайней опоры. Максимальный изгибающий момент возникающий в сечении под грузом .
Расчетное сопротивление изгибу с учетом кратковременного действия сосредоточенной силы .
Напряжение
,
где .
Проверка прогиба при первом сочетании нормативных нагрузок от собственного веса и веса снега: .
Момент инерции
.
Относительный прогиб настила
Рис.3. Щит дощатого настила.
3.2 Расчет прогонов
Статический расчёт. Расчётная схема прогона - многопролётная неразрезная балка, с равными пролётами по всей длине (рис.4).
Рис.4. Расчётная схема неразрезного прогона.
Нагрузка постоянная от покрытия:
Снеговая нагрузка:
Ориентировочная нагрузка от собственного веса прогонов:
Нормальная составляющая нагрузки:
Скатная составляющая воспринимается настилом и передаётся на коньковые прогоны.
Определяем изгибающий момент:
где
В соответствии с сортаментом геометрических характеристик сечений и плотности лесоматериалов, принимаем сечение из двух досок размером 25х150мм с
Wх = 187,5 см3; Ix = 1406,3 см4.
Определяем прогиб прогона:
В крайних пролётах ставим дополнительную доску такого же сечения. В стыке досок прогона ставим гвозди диаметром 3,5 мм, l = 90 мм в два ряда с каждой стороны стыка. По длине доски скрепляют гвоздями в шахматном порядке через 500 мм, (рис.5).
Рис.5. Двойной неразрезной прогон.
Расчётная несущая способность гвоздя, кН:
где при Определяем количество гвоздей:
Шаг гвоздей:
4. Расчет рамы
Исходные данные: рама пролётом 21 м, с шагом 3 м. Здание второго класса ответственности, . Тепловлажностный режим А-3. Кровля утеплённая из двойного дощатого настила. Район строительства - г. Красноярск, .
На раму действуют равномерно распределенные постоянные и временные нагрузки.
Собственный вес рамы определяем при :
,
где , .
Таблица 2. Сбор нагрузок на раму
|
№ п/п |
Наименование нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м |
f |
Расчётная нагрузка, кН/м |
|
|
1 |
Вес утепленного покрытия |
1,395 |
- |
1,638 |
|
|
2 |
Собственный вес рамы |
0,75 |
1,1 |
0,825 |
|
|
Постоянная |
2,145 |
2,463 |
|||
|
3 |
Снеговая равномерно распределенная нагрузка |
3,78 |
- |
5,4 |
|
|
Полная: |
5,926 |
- |
7,863 |
Геометрический расчёт. Высота рамы в коньке f = 6,2 м. Радиус выгиба принимаем r = 3 м; , где - толщина доски. Угол наклона ригеля .
Угол между осями стойки и ригеля и касательной к средней точке выгиба
.
Центральный угол гнутого карнизного узла
Длина гнутой части карнизного узла
.
Длина стойки
.
Условная длина стойки
.
Длина полуригеля
.
Длина полурамы
Ось полурамы разбиваем на 5 сечений, координаты сечений приведены в таблице 3.
Таблица 3
Координаты расчетных сечений
|
№ сечения |
x, м |
y, м |
|
|
1 |
0 |
lст=1,235 |
|
|
2 |
r (1-cosг/2) =0,636 |
lст +r·sinг/2=3,085 |
|
|
3 |
r (1-cosг) =2,27 |
lст +r·sinг =4,145 |
|
|
4 |
5,25 |
Hст +5.25·tg=4,887 |
|
|
5 |
L/2=10,5 |
f=6,2 |
Статический расчет. Снеговая нагрузка на левой половине рамы (рис.5):
Проверка:
Снеговая нагрузка на правой половине рамы (рис.6):
Проверка:
Рис.6. Геометрическая и расчетная схема рамы.
Усилия от двусторонней снеговой нагрузки равны сумме усилий от односторонних снеговых нагрузок. Усилия от постоянной нагрузки определяются умножением усилий от двухсторонней нагрузки на отношение этих нагрузок q/s=2,463/5,4=0,456. Полные расчетные усилия равны сумме усилий от двухсторонней снеговой и постоянной нагрузки. Полученные значения сводим в таблицу 4.
Таблица 4
Усилия в сечения рамы
|
№ сеч. |
Постоянная, кН |
Снеговая, кН |
Полная, кН |
|||
|
слева |
справа |
на всем пролете |
||||
|
Изгибающие моменты M, кНм |
||||||
|
1 |
-27,038 |
-29,647 |
-29,647 |
-59,294 |
-86,332 |
|
|
2 |
-51,769 |
-48,40 |
-65,128 |
-113,528 |
-165,297 |
|
|
3 |
-38,401 |
-16,886 |
-67,328 |
-84,214 |
-122,615 |
|
|
4 |
-5,188 |
31,52 |
-42,898 |
-11,378 |
-16,566 |
|
|
Продольные силы N, кН |
||||||
|
0 |
25,855 |
42,525 |
14,175 |
56,7 |
82,555 |
|
|
2 |
32,640 |
45,632 |
25,948 |
71,58 |
104,22 |
|
|
5 |
21,893 |
24,006 |
24,006 |
48,012 |
69,905 |
|
|
Поперечные силы Q, кН |
||||||
|
0 |
21,893 |
24,006 |
24,006 |
48,012 |
69,905 |
|
|
5 |
0,000 |
-14,175 |
14,175 |
0,000 |
0 |
Подбор сечений. Сечение 2 (карнизное): М=165,297 кНм; N=104,22 кН. Принимаем древесину второго сорта в виде досок сечением после острожки хb=1,4х16,5 см2. Расчетное сопротивление древесины при сжатии с изгибом с учетом ширины сечения >13 см, толщины доски 1,4 см: .
Требуемую величину сечения определяем приближенно по величине изгибающего момента, а наличие продольной силы учитываем коэф.0.7:
см.
Принимаем высоту сечения h=81,2 см из 58 слоев досок.
Сечение 0 (опорное): Q=69,905 кН.
Требуемую высоту сечения на опоре определяем из условия прочности на скалывание. Расчетное сопротивление скалыванию для древесины 2-го сорта:
.
Высота опорного сечения:
.
Принимаем высоту опорного сечения из 30 слоев досок h=42см.
Высоту конькового сечения принимаем равной hк=25,2 см из 18 слоев досок, что больше 0,3 hсеч2=0,3·81,2=24,36 см.
Проверка напряжений при сжатии с изгибом. Эксцетриситет приложения сжимающего усилия:
.
Изгиб в биссектрисном сечении 2 с учетом II уровня ответственности
М= (М2-N2e) n = (165,297-104,22·0, 196) 0,95=137,63 кНм.
Расчетные сопротивления древесины 2-го сорта сжатой внутренней кромки Rc с учетом коэффициентов условий работы - высоты сечения mб=0,9, толщины слоев mсл=1,1 и коэф. гнутья mгн=0,85:
;
rвн=r-e-h/2=3-0, 196-0,812/2=2,398 м; rвн/=2,398/0,014=171,28 =>
mгн=0,85.
Геометрические характеристики сечения. Площадь сечения:
A=bh=16,581,2=1339,8 см2.
Проверка устойчивости плоской формы деформирования рамы. Рама закреплена из плоскости по наружным кромкам с помощью стеновых панелей, щитов настила. Внутренняя кромка рамы не закреплена. Расчетная длина растянутой зоны равна полной длине полурамы lp=13,454 м.
Площадь сечения:
A=bh=16,581,2=1339,8 см2.
Момент сопротивления:
см3.
Радиус инерции из плоскости при сжатии:
r=0,29h=0,2916,5=4,79 см.
Гибкость:
= lp/ r=1345,4/4,79=277,35.
Коэффициент устойчивости из плоскости при сжатии:
y=3000/2=3000/277,352=0,039.
Коэффициент устойчивости при изгибе:
м=140b2Kф/ lph=14016,521,13/ (1345,481,2) =0,399, где Kф=1.13 - коэффициент формы эпюры изгибающих моментов.
Коэффициенты KпN и KпM, учитывающие закрепление растянутой кромки из плоскости, при при числе закреплений более 4-х следует считать сплошными:
KпN=0,75+0,06 (lp/h) 2+0,6plp/h=0,75+0,06 (1345,4/81,2) 2+0,61,331345,4/81,2=13,81;
KпM=0,142 (lp/h) +1,76 (h/lp) +1,4p=0,142 (1345,4/81,2) +1,7681,2/1345,4+1,41,33=4,29,
где p=1,33 - центральный угол гнутой части в радианах.
Проверка устойчивости полурамы:
<1.
Общая устойчивость плоской формы деформирования полурамы обеспечена при наличии связей по наружному контуру.
5. Расчет и конструирование узлов
5.1 Опорный узел
Опорный узел решается при помощи стального башмака, состоящего из опорного листа, двух боковых фасонок и упорной диафрагмы между ними (рис.7).
Усилия, действующие в узле: N=82,555 кН, Q=69,905 кН.
Проверка напряжений сжатия торца стойки. Площадь поперечного сечения
A=bhоп=16,542=693 см2.
Расчетное сопротивление сжатию
.
Напряжение смятия вдоль волокон
МПа< Rc.
Проверка напряжений смятия поперек волокон по площади примыкания стойки к упорной вертикальной диафрагмы. Расчетное сопротивление смятию Rcм90=3 МПа.
Рис.7. Опорный узел.
Требуемая высота диафрагмы
.
Конструктивно принимаем высоту диафрагмы hд=20 см. Рассчитываем упорную вертикальную диафрагму на изгиб как балку, частично защемленную на опорах, с учетом пластического перераспределения моментов. Изгибающий момент
М=Qb/16=69,905·16,5/16=72,09 кН·см.
Требуемый момент сопротивления
Толщина листа
см,
принимаем 1,2 см.
Боковые пластины принимаем той же толщины:
Абп=201,2=24 см2;
W=201,2 2/6=4,8 см3;
N=Q/2=69,905/2=34,353 кН;
кН/см2<225 кН/см2.
Башмак крепим к фундаменту двумя анкерными болтами, работающими на срез и растяжение. Сжимающие усилия передаются непосредственно на фундамент.
Изгибающий момент, передающийся от башмака на опорный лист:
М=М0,1=72,090,1 кНм.
Момент сопротивления опорной плоскости башмака:
W=2bl2/6=29282/6=2352 см3,
где b=9 см-ширина опорной плоскости башмака, l=28 см - длина опорной плоскости башмака. Сминающие напряжения под башмаком:
=М/W=720,9/2352=0,31кН/см2<0,6 кН/см2 - при бетоне В10.
Принимаем болты диаметром 20 мм (Абр=3.14 см2, Ант=2.18 см2).
Для того чтобы срез воспринимался полным сечением болта, устанавливаем под
гайками шайбы толщиной 10 мм. Усилия в болтах определяются по следующим формулам:
растягивающие усилие, приходящееся на один болт:
Np=M/ (2/32l) =720,93/ (428) =19,31 кН
срезающее усилие:
Ncp=Q/2=69,905/2=34,953 кН.
Напряжения растяжения в пределах среза:
=Np/Ант=19,31/2,18=8,858<0.8R=0.821=16,8 кН/см2.
Напряжения среза:
=Nср/Абр=34,953/3,14=11,13<R=13 кН/см2.
5.1 Коньковый узел
Коньковый узел решаем с помощью деревянных накладок и болтов (рис.8).
Рис.8. Коньковый узел.
Рекомендуемая толщина парных накладок:
а?0,6с=0,6·16,5=9,9 см.
На накладки толщиной а=10 см действует поперечная сила от односторонней снеговой нагрузки Q=14,175 кН.
Усилие передающееся на первый ряд болтов:
N1= Q (e1-e2) /e2=14,175·46/29=22,48 кН,
где e1+e2=46 см - расстояние от конька до второго ряда болтов,
e2=29 см - расстояние между болтами.
Усилие, передающееся на второй ряд болтов:
N2= N1 - Q=22,48-14,175=8,31 кН.
Принимаем болты d=20 мм.
Несущая способность в одном срезе болта при изгибе:
Ти= (1.8d2+0.02a2)
= (1.822+0.02102) =6.505 кН<2.5d2=7,07 кН;
k=0.55.
При смятии древесины:
Та=0.8аdk=0.81020.55=9,6 кН
Тс=0.5bdk=0.516.52 0.55=10,89 кН
Тmin=9,6 кН
Число двухсрезных болтов в первом ряду:
n1=N1/ (Тminncp) =22,48/ (9,62) =1,8 - принимаем 2 болта
Число двухсрезных болтов во втором ряду:
N2=N2/ (Тminncp) =8,31/ (9,62) =0,7 - принимаем 1 болт
Смятие торцов полурамы под углом =14о02` к продольным волокнам:
Расчетное сопротивление по углом:
кН/см2;
кН/см2<Rсм.
Назначаем накладки толщиной b=100 мм; высоту принимаем с учетом требования норм по размещению болтов поперек волокон ?9,5d=9,5·2=19 см, принимаем накладки 200х100х1260.
Проверяем накладки на изгиб
М=Qе1=14,17517=240,975 кН·см.
Напряжение в накладке:
=М/Wнт=240,975/770,13=0,313 кН/см2<Rи=1,3 кН/см2,где
см3.
6. Схема пространственного крепления конструкций
Плоские несущие конструкции - рамы, предназначены для восприятия нагрузок, действующих в их плоскости. Но имеется ряд силовых воздействий (ветер, сейсмические, монтажные и другие силы), направление которых не совпадает с плоскостью основных несущих конструкций.
Рис.9. Схема связей: СВ - вертикальная связь; СН - наклонная связь; П - прогон; ДН1, ДН2 - щит дощатого настила; СК - кирпичная стена.
Для того чтобы каркас здания мог воспринимать произвольную систему нагрузок, поперечные плоские рамы соединяют друг с другом дополнительными элементами, которые обеспечивают пространственную неизменяемость здания.
Щиты двойного дощатого настила, жесткие в своей плоскости, жестко соединенные с прогонами образуют неизменяемую диафрагму. Диафрагма воспринимает горизонтальные силы от ветра, передающихся от продольных стен и передает их на поперечные кирпичные стены.
Продольные наклонные связи соединяют несущие конструкции попарно. Вдоль здания их устанавливают с интервалом, равным шагу несущих конструкций.
Вертикальные связи, образуют связевые блоки, придают общую устойчивость зданию, воспринимают ветровую нагрузку и передают ее на фундаменты. Вертикальные связи устанавливаются между ближайшими к ним основными несущими конструкциями и между осями 10-11.
7. Меры защиты конструкций от биологического поражения и пожарной опасности
При проектировании деревянных конструкций предусматриваются конструктивные меры по защите их от биологического разрушения и возгорания.
Конструктивные меры, обеспечивающие предохранение и защиту элементов деревянных конструкций от увлажнения обязательны, независимо от срока службы здания или сооружения. В случае, когда конструктивными мерами нельзя устранить увлажнение древесины в процессе эксплуатации, следует применять антисептирование.
Конструктивные меры по защите древесины от гниения должны обеспечивать:
1. Устройство гидроизоляции от грунтовой воды, сливных досок и козырьков для защиты от атмосферных осадков и т.п.
2. Достаточную термоизоляцию (с холодной стороны), а при необходимости и гидроизоляцию (с теплой стороны) ограждающих конструкций воизбежания их промерзания и конденсационного увлажнения.
Систематическую просушку древесины в закрытых частях зданий
3. путем создания осушающего температурно-влажностного режима.
Деревянные конструкции следует делать открытыми, хорошо проветриваемыми, по возможности доступными во всех частях здания для осмотра. Не допускается заделка поясов, опорных и промежуточных узлов в стены, утепленные покрытия и другие ограждающие конструкции отапливаемых зданий.
Покрытия с деревянными конструкциями следует проектировать с наружным отводом атмосферных вод.
Горение древесины - это химический процесс ее термического разложения, сопровождающийся выделением газов. Соединяясь с кислородом воздуха, они образуют пламя. При быстром нагревании древесины воспламеняется при t>300С, а при длительном t>600С. При повышении температуры начинается пламенное горение и обугливание верхнего слоя.
Противопожарными нормами проектирования зданий и сооружений установлены минимальные пределы огнестойкости и максимальное распространение огня. Деревянные рамы, настилы и прогоны покрытий, а также элементы навесных панелей стен подвергают обработке антипиренами.
Повышают пожарную безопасность деревянных конструкций конструктивными и химическим мерами, а ряде случаев комбинированием их.
Конструктивные меры заключаются в создании таких условий, при которых распространение огня преграждается, а предел огнестойкости увеличивается. Это устройство противопожарных стен или несгораемых участков перекрытий и покрытий, разделение пустотных покрытий несгораемыми диафрагмами, площадь между которыми не должна превышать 54 м2.
Химические меры огнезащиты понижают возгораемость древесины. Это пропитка деревянных элементов антипиренами, нанесение на поверхность покрытий в виде штукатурок и листовых несгораемых и трудно сгораемых материалов, неорганических и органических красок.
Комплексная защита древесины наиболее перспективное направление, особенно для клееных конструкций индустриального изготовления.
8. Определение расхода материала
1. Определяем расход пиломатериалов:
м3,
где к1 =1,13 - коэффициент раскроя на черновые заготовки;
к2 =1,02 - коэффициент сращивания по длине;
к3 =1,37 - коэффициент строжки пластей;
к4 =1+0,15·бш =1+0,15·0,3=1,045 - коэффициент склеивания по ширине;
к5 = b0/b =17,5/16,5=1,06 - коэффициент строжки боковых поверхностей заготовочных блоков;
к6 =1,07 - коэффициент торцовки и опиловки по шаблону блоков;
2. Расход клея:
где кп =1,05 - коэффициент учитывающий потери клея в производстве;
- расход клея при нанесении его на пласти заготовок, зубчатые при сращивании заготовок по длине и кромки заготовок при склеивании их по ширине, кг/м3;
=1,2 - расход клея на зубчатый стык в карнизном узле, кг/м3;
=0,4 - суммарный удельный расход клея при нанесении его на пласти заготовок, кг/м2 площади клеевого шва;
nc =58 - количество слоев по высоте сечения заготовочного блока;
к3, к4, к5 - коэффициенты, учитывающие отходы клея при механической обработке заготовок.
3. Расход лакокрасочных изделий:
,
Где - суммарный удельный расход эмали;
F - площадь окрашиваемой поверхности, м2.
Список использованных источников
1. СНиП II-25-80 Деревянные конструкции. /Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 2000. - 96с.
2. Индустриальные деревянные конструкции. Примеры проектирования: Учеб. пособие для вузов / Ю.В. Слицкоухов, И.М. Гуськов, Л.К. Ермоленко и др.; Под ред. Ю.В. Слицкоухова. - М.: Стройиздат, 1991. - 256 с.
3. Гринь, И.М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчёт: Учеб. пособие для строительных вузов и ф-тов. - 2-е изд., перераб. и доп. / Гринь И.М. - Киев - Донецк: Вища школа. Головное изд-во, 1979. - 272 с.
4. Проектирование и расчёт деревянных конструкций: Справочник / И.М. Гринь, В.В. Фурсов, Д.М. Бабушкин и др.; Под ред. И.М. Гриня. - К.: Будивэльнык, 1988. - 240 с.
5. Зубарев, Г.Н. Конструкции из дерева и пластмасс: Ученое пособие для студентов вузов, обучающихся по спец. "Промышленное и гражданское строительство". / Зубарев, Г.Н. - М.: Высшая школа, 1990. - 287 с.
6. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для вузов. / Ю.В. Слицкоухов, В.Д. Буданов, М. М Гаппоев, и др.; Под ред.Г. Г. Карлсена, Ю.В. Слицкоухова. - М.: Стройиздат, 1986. - 543 с.
7. Кутухтин, Е.Г. Конструкции промышленных и сельскохозяйственных производственных зданий и сооружений: Учеб. пособие для техникумов. / Кутухтин, Е.Г., Коробков В.А. - М.: Строийиздат, 1982. - 208 с.
8. Пособие по проектировании деревянных конструкций (к СНиП II-25-80) / ЦНИИСК им. Кучеренко. - М.: Строийиздат, 1986. - 216 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Исследование состояния теплофизических свойств ограждающих конструкций зданий. Лабораторные исследования теплозащитных свойств ограждающих конструкций. Математическое моделирование 3-слойной ограждающей конструкции. Расчет коэффициента теплосопротивления.
дипломная работа [4,2 M], добавлен 20.03.2017Выбор типа ограждающих конструкций: кровля по прогонам и обрешетке, клеефанерные панели, асбоцементные ребристые листы. Расчет дощатоклееной армированной балки. Статический расчет поперечной рамы. Конструктивный расчет стоек и опорных узлов рамы.
курсовая работа [968,8 K], добавлен 23.02.2016Теплотехнический расчет ограждающих деревянных конструкций. Расчет утепленной клеефанерной панели покрытия. Расчет гнутоклееной деревянной трехшарнирной рамы. Расчет стеновой панели. Мероприятия и способы продления срока службы деревянных конструкций.
курсовая работа [250,5 K], добавлен 23.05.2008Подбор конструкции окон и наружных дверей. Расчет теплопотерь помещениями и зданием. Определение теплоизоляционных материалов, необходимых для обеспечения благоприятных условий, при климатических изменениях с помощью расчета ограждающих конструкций.
курсовая работа [29,0 K], добавлен 22.01.2010Определение состава помещений. Теплотехнический расчет утеплителя в покрытии и наружной стены, светопрозрачных ограждающих конструкций, приведенного сопротивления теплопередаче непрозрачных ограждающих конструкций. Температурный режим конструкций.
курсовая работа [183,9 K], добавлен 30.11.2014Виды разрушения материалов и конструкций. Способы защиты бетонных и железобетонных конструкций от разрушения. Основные причины, механизмы и последствия коррозии бетонных и железобетонных сооружений. Факторы, способствующие коррозии бетона и железобетона.
реферат [39,1 K], добавлен 19.01.2011Компоновка конструктивной схемы проектируемого здания с деревянным каркасом. Выбор несущих и ограждающих строительных конструкций. Пространственная жесткость здания. Защита конструкций от возгорания, гниения и поражения биологическими вредителями.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 03.11.2010Основа проектирования жилого дома, функциональные и эстетические требования. Сущность разработки объемно-планировочного решения. Основы теплотехнического расчета ограждающих конструкций. Принцип выбора конструктивного решения наружных ограждающих стен.
курсовая работа [39,6 K], добавлен 02.12.2008Этапы производства большепролетных клееных деревянных конструкций. Подготовка и сушка древесины в автоматических сушильных камерах. Дефекты клееных деревянных конструкций. Сортировка, калибровка, выторцовка дефектов. Соединение на вклеенных стержнях.
презентация [5,6 M], добавлен 08.04.2015Обоснование типа несущих конструкций. Сравнение треугольного и круглого сечений. Расчет и конструирование ограждающих конструкций. Оценка снеговой и ветровой нагрузок. Сочетание усилий в сечении арки. Геометрические характеристики прямоугольного сечения.
курсовая работа [789,8 K], добавлен 21.12.2012
