Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образование Республики Беларусь

Белорусский национальный технический университет

Факультет транспортных коммуникаций

Кафедра «Проектирование дорог»

КУРСОВАЯ РАБОТА

по курсу «Проектирование мостовых переходов»

Тема курсовой работы - “Проект мостового перехода”

Исполнитель:

студент ФТК 3-го курса

гр. 114519

Потоскуев С.С.

Руководитель: Минова О.Е.

Минск 2011

СОДЕРЖАНИЕ

проектирование мостовой переход дамба

Введение

1. Определение отверстия моста

1.1 Определение расчетного уровня воды на створе мостового перехода

1.2 Определение расчетного расхода и распределение его по элементам живого сечения

1.3 Определение допускаемого коэффициента общего размыва в русле под мостом

1.4 Определение допускаемой глубины в русле после общего размыва

1.5 Определение отверстия моста при уширении русла

2. Проектирование струенаправляющих дамб

2.1 Расчет очертания СНД в плане

2.2 Проектирование поперечного профиля и укрепление СНД

3. Определение высоты моста и пойменной насыпи

4. Составление схемы моста

5. Проектирование продольного профиля мостового перехода

6. Проектирование поперечного профиля земляного полотна на подходах

Литература

ВВЕДЕНИЕ

Курсовой проект преследует цель закрепления теоретических знаний, полученных при изучении дисциплины “Проектирование мостовых переходов”, а также привития навыков самостоятельной работы при решении конкретных инженерных задач, связанных с проектированием мостовых переходов через большие (средние) водотоки.

Исходные данные:

1. Категория дороги - 2;

2. Класс реки по условиям судоходства - 6;

3. Характеристика реки по условиям сплава: не сплавная;

4. Положение уровневого водомерного поста: совмещен со створом мостового перехода;

5. Уровни воды в створе мостового перехода - принять по 3 варианту;

6. Профиль живого сечения реки - принять по варианту 11 «а»;

7. Уклон водной поверхности при РУВВ 0,2%;

8. Морфологические характеристики реки (показатель шероховатости «m»):

- левая пойма 12;

- русло 23;

- правая пойма 17;

9. Грунты на поймах:

- задернованный слой толщиной h=0,2( V_нер = 0,33 м/с);

- ниже-аллювиальные отложения ( Vнер = - );

10. Максимальная длина свай ростверка - 8 м .

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТВЕРСТИЯ МОСТА

1.1 Определение расчетного уровня воды на створе мостового перехода

На больших и средних реках обычно ведутся систематические наблюдения за режимом реки на водомерных постах. Уровень воды (РУВВ), соответствующей расчетной вероятности превышения (ВП), находятся с помощью клетчатки вероятностей и данных о наивысших ежегодных уровнях. Эмпирическая вероятность ВП для каждого уровня по его номеру в ранжированном ряду определяется по формуле

, (1)

где N - порядковый номер члена в ранжированном ряду;

n - общее число членов ряда.

Расчетные вероятности превышения УВВ приводятся в таблице1. Полученный расчетный уровень переносится с водомерного поста на створ перехода по уклону и расстоянию.

Таблица 1. Данные для построения клетчатки вероятности.

	Уровни	, см
Годы	ежегодные	в убывающем	№пп	Впэ,%
		порядке
1942	2	4.5	1	2.8
1943	3.1	3.7	2	6.7
1944	2.95	3.7	3	10.6
1945	2	3.5	4	14.6
1946	3.4	3.5	5	18.5
1947	3.7	3.4	6	22.4
1948	2.2	3.2	7	26.4
1949	2.6	3.1	8	30.3
1950	2.3	3	9	34.3
1951	3.5	3	10	38.2
1952	3	2.95	11	42.1
1953	2.1	2.9	12	46.1
1954	3.5	2.8	13	50.0
1955	1.9	2.6	14	53.9
1956	2.15	2.5	15	57.9
1957	2.9	2.45	16	61.8
1958	3.2	2.4	17	65.7
1959	2.4	2.3	18	69.7
1960	3.7	2.2	19	73.6
1961	2.5	2.15	20	77.6
1962	2.45	2.1	21	81.5
1963	3	2	22	85.4
1964	2.8	2	23	89.4
1965	1.5	1.9	24	93.3
1966	4.5	1.5	25	97.2

Для определения РУВВ располагаем уровни в убывающем порядке (табл.1, графа 4), вычисляем по формуле (1) ВП_э. Строим клетчатку вероятностей и вычисляем по формуле (1) ВП_э .

Результаты расчета отображены в таблице 1 .

Строим клетчатку вероятностей по данным, приведенным в приложении III методического указания № 2 . На клетчатку вероятности наносим кривую обеспеченности по данным табл. 1( см. рисунок 1).

По кривой обеспеченности находим расчетный уровень 475 см.

1.2 Определение расчетного расхода и распределение его по элементам живого сечения

Таблица 2.Координаты профиля перехода через реку.

№ п/п	Ширина участка русла/отметки	ГМВ
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
4б	15/10	10,2	10,1	9,9	8,8	8,1	8,0	10,4	10,9	11,4	11,4	11,4	15,0	8,9
	20	100	200	200	30	30	30	30	120	240	360	30	30

На вертикалях створа мостового перехода вычисляется скорость

, (2)

где m - коэффициент, характеризующий шероховатость(m_лп=12; m_рб=23; m_пп=17)

h - глубина воды на вертикали;

I - уклон водной поверхности при РУВВ. (I=0,0002)

На вертикалях вычисляются элементарные расходы

q=Vh, (3)

Между вертикалями вычисляются расходы

Q=(q_i+q_i+1) (4)

Площадь W рассчитываем по формуле

W=(h_i+h_i+1) (5)

Над профилем живого сечения строится эпюра элементарных расходов. Площадь ее пойменных и руслового участков соответственно равна пойменным и русловому расходу Q_рб и Q_пб, а общая площадь равна расходу Q.

Расход на поймах в бытовых условиях равен:

левая пойма Q_лпб=6+89+172+190=457 м³/с

правая пойма Q_ппб=103+134+151+12+3=403 м³/с

Расход русла:

Q_рб=64+113+131+82=390м³/с

Расчетный расход равен:

Q=457+403+390=1250 м³/с

Ширина элементов живого сечения:

левая пойма В_лпб=12+100+200+200=512м

правая пойма В_ппб= 120+240+360+30+12=762 м

русло В_рб= 30+30+30+30=120м

Площади живого сечения:

левая пойма W_лп = 17+270+530+560=1377м²

правая пойма W_ппб= 258+396+504+42+8=1208м²

русло W_рб= 103+130+142+108= 483м²

Средняя скорость определяется, как отношение расхода к площади живого сечения

левая пойма V_лпб = =0,33 м/с

правая пойма V_ппб = =0,3 м/с

русло V_рб ==0,81 м/с

Средняя глубина равна отношению площади живого сечения к его ширине

левая пойма h_лпб= =2,7 м

правая пойма h_ппб= =1,59 м

русло h_рб==4,03 м

Графическое изображение расчетов показано на рис. 2 Определение расчетного расхода.

Разделим русло на правую и левую части:

Левый фрагмент включает левую пойму и левую часть русла

= 48 м

=560 м

Правый фрагмент включает правую пойму и правую часть поймы:

=72м

=834м

Разбиваем водный поток на фрагментные части:

Левый фрагмент

Q_лф=6+89+172+190+64+113/0,75*0,45=589м³/с

Правый фрагмент

Q_пф=45+131+82+103+134+151+12+3=661 м³/с

Делаем проверку, должно выполняться условие:

Q= Q_лф+ Q_пф=589+661=1250 м³/с

Условие выполняется.

1.3 Определение допускаемого коэффициента общего размыва

Коэффициент общего размыва определяется, как отношение площади живого сечения под мостом после размыва к той же площади до размыва. По условиям обеспечения нормальных условий эксплуатации мостового перехода коэффициент размыва ограничивается допускаемым Р_доп.

Допускаемые значения коэффициентов размыва зависят от удельного расхода q₀ для отверстий моста, рассчитывается без размыва и срезки ( табл. 3 ).

Таблица 3.

	2	3	5	10	15	20
	2,2	2,1	1,7	1,4	1,3	1,25

Мостом перекрывают, как правило, русло и часть пойм, т.е. водный поток стесняется подходом, что вызывает увеличение общего размыва, как на поймах так и в руслах. При больших стеснений происходит большой размыв.

Значения удельного расхода q₀, приближенно определяется по формуле

, (6)

где - средний элементарный расход в русле, получаемый. как отношение бытового расхода в русле к ширине русла:

=3,25 м³/с

Отношение средней глубины в пределах пойменной части отверстия к средней глубине в русле:

=0, 67

=0,39

Отношение пойменной части расчетного расхода к расчетному:

=0,78

=0,61

Вычисляем удельный расход для левого и правого фрагмента по формуле ( 6 ):

=2,4

=1,7

По таблице 3 определяем соответствующее значение Р_доп = 2,2

1.4 Определение допускаемой глубины в русле после общего размыва

Допускаемая глубина размыва определяется величиной допускаемого коэффициента размыва, конструкцией оснований и фундаментов промежуточных опор в русле.

[h_рm ]= h_рб Р_доп =4,032,2=8,87 (7)

Для опор на высоких ростверках допускаемая глубина после общего размыва определяется заданной длинной свай .

, ( 8 )

где А_m- амплитуда колебаний уровней воды от расчетного до меженного;

- гарантийная добавка, равна 0,15 при морфометрической основе проекта и равна нулю при гидрометрической основе;

Ф - обязательная заделка сваи в грунт, определяемая статическим расчетом, но не менее 4;

h_в- глубина воронки местного размыва.(0,6-0,8м.);

l_св= 8,7 м.

Найдем амплитуду колебаний

= РУВВ - УМВ = 12,75 - 8,9 = 3,85 м.

Допускаемая глубина после общего размыва находится по формуле (8)

=6,83 м

Так как расчет отверстия моста ведется с использованием средних глубин, то допускаемая средняя глубина в русле после общего размыва равна:

; (9)

где - максимальная глубина в русле.

Найдем среднюю глубину в русле после общего размыва по формуле ( 9 )

=5,79 м

Принимаем меньшую глубину [h_рm], равную 5,79 метра .

На рисунке 3 показана схема к определению допускаемой глубины размыва.

1.5 Определение отверстия моста при уширении русла.

Уширение моста возможно за счет размыва пойм под мостом или за счет срезки их. В обоих случаях L= B_рб и из ( 10 ) следует:

, (11)

где л - коэффициент стеснения потока опорами моста, равный отношению ширины опоры к длине пролета моста (0,03-0,05).

При двусторонних поймах пойменная часть отверстия

L_п=L- B_рб

распределяется так, чтобы в бытовых условиях отношение площадей живого сечения, приходящихся на пойменные участки моста (),было равно расходу пойм, т.е

 (12).

В случае примерно одинаковых глубин в прирусловой части пойм ( 12 ) можно записать

(13)

где - часть отверстия, приходящаяся на левую и правую поймы.

Из ( 13 ) определяется . На правую пойму приходится часть отверстия . Пользуясь эпюрой элементарных расходов (рис. 2), определяю расходы проходившие через не пересыпанную часть поймы .

Условием объединения пойм и русла за счет размыва является

(14).

L = ;

L_п =347-120=227 м

L=227 м;

L= 227 м .

С помощью эпюры элементарных расходов вычисляем расходы:

Q'_лпб=121*(2,9+2,9)*0,5=351 м³/с

Q'_ппб=106*(2.4+2.0)=233 м³/с

Q'_лпб+ Q'_ппб=351+233=584 м³/с

Ширина пересыпанной части левой поймы 512-121=391; правой 762-106=656

Далее проверяем, происходит ли уширение русла за счет подмостовых пойменных участков. Для этого определяем среднюю глубину на поймах под мостом после размыва для связных и несвязных грунтов, т.к. грунты на поймах:

-задернованный слой толщиной h=0,3 м (V_нер =0,32 м/с ).

Глубина после размыва на поймах равна:

для несвязных грунтов

h_пм =, (15)

где , - средняя глубина и бытовая скорость течения воды на пересыпанной части пойм;

V_нер- неразмывающая скорость (V_нер =0,32 м/c).

Далее решая методом подбора следующую систему уравнений, получаем значения коэффициентов перегрузки пойм в_п и русла в_р:

(16),

где F(з,a) - функция, характеризующая мостовой переход и определяется из выражения

F(з,a)= (17),

а = (18);

J_б - бытовой уклон водной поверхности,

?₀ - длина сливной воронки, принимается равной ширине пересыпанной части поймы

Для левого фрагмента:

Функция, характеризующая мостовой переход и определяется из выражения:

F ( з, a ) =

Коэффициент перезагрузки:

Принимаем B_р=1,21 тогда

Проверяем подходит ли значение B_р=1,21

>

1,30>1,28>1,21

Грунты на поймах: задернованный слой толщиной h₀=0,3 V_нер =0,32 м/с.

h_лпм =4= h_рб =4 - срезка не требуется.

Происходит смыв наилка, открывается аллювиальный слой, размыв продолжается

Для правого фрагмента:

Функция, характеризующая мостовой переход и определяется из выражения:

F(з,a) =

Коэффициент перезагрузки:

Принимаем B_р=1,25 тогда

Проверяем подходит ли значение B_р=1,25

>

1,41>1,303>1,25

Грунты на поймах: задернованный слой толщиной h₀=0,3 V_нер =0,32 м/с.

h_ппм =0,676< h_рб =4

Вывод: Так как средние глубины после размыва на обеих поймах больше средней бытовой глубины в русле, то самоуширение русла произойдет, и полученное отверстие моста L= 347 м можно принять окончательным.

2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТРУЕНАПРАВЛЯЮЩИХ ДАМБ.

мост дамба русло размыв

Струенаправляющие дамбы проектируются на поймах, пропускающих не менее 15% общего расхода, а также при средних скоростях потока под мостом до размыва более 1 м/с.

;

- дамба необходима

- дамба необходима

Проектирование струенаправляющих дамб (СНД) включает расчет очертания оси СНД в плане, проектирование поперечного профиля дамб и их укрепления.

2.1 Расчет очертания СНД в плане.

Координаты осей верховой СНД определяются в следующем порядке

1) Вычисляется коэффициент д стеснения потока насыпью потока на пойме:

д=,

где Qpб - расход, проходивший в бытовом состоянии в русле,

Qпер - расход, проходивший в бытовом состоянии на части левобережной или правобережной поймы, перекрытой насыпью подходов,

Qпб - расход, проходивший в бытовом состоянии на рассматриваемой пойме.

д_л =,

д_п =.

2) По таблице находится коэффициент А и определяется ширина разворота верховой дамбы в_в по формуле:

,

Где Врб - бытовая ширина русла под мостом.

Из таблицы определили

А_л =0.17

А_п 0.30

3) Определяется вылет верховой СНД а_в и зависимости от координат K

,

Из таблицы определяем:

K_л =1.50,

K_п =1.75 .

4) По таблице вычисляются координаты X, Y для детальной разбивки оси СНД и наносятся на план дамбы.

5) Левая пойма:

К головной части верховой СНД прибавляется криволинейная приставка с r=0.2в_в и углом разворота 30°.

r =0.2в_вл =0.2*20.4=4.08м .

Размеры круговой СНД зависят от размеров верховой. Проекция низовой дамбы на нормаль к оси подходов:

a_н =0.5· a_вл =0.5*30.6=15.3м.

Низовая СНД очерчивается радиусом R=2a_в, при угле разворота И=8°, а затем по прямой, касательной к концу круговой кривой (см.рис.4).

R=2a_вл =2*30.6=61.2м.

Координаты конца круговой кривой:

Y_к =R(1-cosИ)=61.2(1-cos8)=0.59м,

X_к =R·sinИ=61.2*sin8=8.5м.

Координаты конца прямой:

Y_п = Y_к +(а_н - X_к )tgИ=0.59+(15.3-8.5)tg8=1.55м,

X_п = a_нл =15.3м.

Длина верховой СНД:

S_в ==

м.

Длина низовой СНД:

S_н =м.

Правая пойма:

К головной части верховой СНД прибавляется криволинейная приставка с r=0.2в_в и углом разворота 30°.

r =0.2в_вп =0.2·36=7.2 м .

Размеры круговой СНД зависят от размеров верховой. Проекция низовой дамбы на нормаль к оси подходов:

a_н =0.5· a_вп =0.5·63=31,5 м.

Низовая СНД очерчивается радиусом R=2a_в, при угле разворота И=8°, а затем по прямой, касательной к концу круговой кривой (см.рис.5).

R=2a_вп =2·63=126 м.

Координаты конца круговой кривой:

Y_к =R(1-cosИ)=126(1-cos8)=1.22 м,

X_к =R·sinИ=126*·sin8=17.53 м.

Координаты конца прямой:

Y_п = Y_к +(а_н - X_к )tgИ=1.22+(31.5-17.53)tg8=3.18 м,

X_п = a_нл =31.5 м.

Длина верховой СНД:

S_в =

м.

Длина низовой СНД:

S_нм.

По таблице вычисляются координаты X, Y для детальной разбивки оси СНД и наносятся на план дамбы.

K	y/Bb	Bb	x	y
0	0	63	0	0
0,2	0,004	63	8,71E-09	8,79E-10
0,4	0,02	63	2,18E-06	2,2E-07
0,6	0,048	63	0,000109	1,1E-05
0,8	0,088	63	0,002267	0,000229
1	0,135	63	0,025763	0,002601
1,2	0,2	63	0,190834	0,019265
1,4	0,285	63	0,954171	0,096326
1,6	0,4	63	3,347969	0,337985
1,8	0,563	63	8,369921	0,844963
1,9	0,688	63	14,86665	1,500823
1,95	0,776	63	21,6085	2,181429
1,98	0,884	63	27,846	2,81112
2	1	63	31,5	3,18

2.2 Поперечный профиль и укрепление дамб

СНД проектируют незатопляемыми с нулевым продольным уклоном на всем протяжении верховой дамбы и низовой.

Отметки бровки верховой СНД вычисляют по формуле:

верховая СНД:

БД_в =РУВВ+Дz+а_в ·J_б +h_н +0.25,

низовая СНД:

БД_н =РУВВ+h_н +0.25,

гдеДz - подпор перед мостом,

J_б - бытовой уклон водной поверхности,

h_н - высота набега волны,

0.25 - запас.

Подпор перед мостом определяется по упрощенной формуле:

,

гдео - коэффициент, зависящий от мощности потока пойм,

V_м - средняя скорость под мостом до размыва,

/с,

V_б - средняя скорость течения нестесненного потока.

Тогда получим

Высота набега волны на откосы СНД определяется по формуле:

гдеK_ш - коэффициент гладкости откосов СНД,

m - заложение откосов,

h_вол - высота волны.

- средняя глубина воды на пойме

Вычислим набег волны на откосы СНД по формуле

Окончательно имеем:

Для левой

БД_в =12.75+0,12 +630,0002+0,77+0,25 =13.9 м,

БД_н =12.75+0,77+0.25=13.77 м .

Для правой

БД_в =12.75+0,12 +30.20,0002+0,46+0,25 =13.59 м,

БД_н = 12.75+0.46+0.25=13.46 м _.

Струенаправляющие дамбы на равнинных реках отсыпаются из грунта. Ширина насыпи по верху не менее 3. Откосы СНД с речной стороны следует принимать не круче 1:2, а с противоположной стороны - не круче 1:1.5. в головной части для уменьшения местного размыва откос дамбы уполаживается до 1:3

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫСОТЫ МОСТА И ПОЙМЕННОЙ НАСЫПИ

Высота подходов у моста определяется исходя из 2-х условий:

1) по условию пропуска корчехода при РУВВ:

Где Г_к - подмостовой габарит, при редком корчеходе Г_к =1.5 (м),

С - строительная высота:

где- высота несущей части пролетного строения (принимаем коробчатое неразрезное строение на массивных опорах с формулой пролетных строений nх84+2х54.16+nх33) =2,75 м

Дh - толщина сточного треугольника и дорожной одежды, Дh=0.15…0.2=0.2 м.

С =2.75 + 0.2=2.95 м,

2) по условию судоходства:

,

где С - строительная высота,

Г - судоходный габарит, зависящий от класса пересекаемого водного пути, для V класса реки Г=3.5м.

Н _м откладывается в конце судоходного пролета на опоре.

РСУ - расчетный судоходный уровень, определяется следующим образом:

Отметка воды в расчетном году равна 420см.

,

гдеn - число лет наблюдений.

Перерыв судоходства вычисляют по формуле:

,

Где Т_н - продолжительность навигации в расчетном году, Т_н =240 (суток),

K - процент неиспользования времени в навигационный период, K=3% для V класса реки.

РСУ= 13.6м.

Н_м =13.6+3.5+2.45=19.55 м.

Из 2-х значений принимаем большее, т.е. Н_м =19.55 (м).

Наименьшая отметка бровки земляного полотна БП_п при наличии струенаправляющих дамб определяется по формуле:

БП_п =РУВВ +ДZ+h_н +Д_З,

Где РУВВ - расчетный уровень высокой воды,

Дz - подпор перед мостом, Дz =0.14 м,

h_н - высота набега волны.

Д_З - величина конструктивного запаса, равная толщине дорожной одежды, Д_З =0.5 м.

Т.о. получаем:

Левая пойма БП_п =12.75+0.14+0,77+0.5=14.16 м .

Правая пойма БП_п =12.75+0.14+0.46+0.5=13,85 м .

4. СОСТАВЛЕНИЕ СХЕМЫ МОСТА

Схема моста составляется исходя из длины моста, а также числа судоходных пролетов (в данном случае река не судоходная).

Длина и количество пролетов моста назначаются исходя из требуемой общей длина моста L_м. При этом необходимо стремится подбирать длину смежных пойменных пролетов таким образом, чтобы высота пролетных строений на опорах была одинакова.

Требуемая теоретическая длина моста в соответствии со схемой (рис.4.1) определяется по зависимости:

,

гдеL - отверстие моста, определяемое гидравлическим расчетом, L =347 м,

С - строительная высота,

- отметки моста на границах отверстия моста, м,

- заложение конуса, =2,

Н - отметка РУВВ в створе перехода.

Таким образом, имеем:(м).

Полученное расчетное значение длины моста корректируем в большую сторону с учетом длин типовых пролетных строений

Уточняем: принимаем 9 пролетов по 33 метра, тогда L= 297 м

5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРОДОЛЬНОГО ПРОФИЛЯ МОСТОВОГО ПОЛОТНА

1. Проектирование проектной линии.

Пойменная насыпь на подходе к мосту может быть разделена на три характерные участки: 1- спуск с берега речной долины на пойму; 2 - участок с минимальной отметкой поймы Нп; 3 - подъем к мосту.

Радиусы примем на одну категорию дороги выше (R =30000м). Продольный уклон должен быть ?10‰ и ?3‰ ( по условию водоотвода).

Находим положение вершины выпуклой кривой, зная высоту моста по формуле

Уклон находим по формуле

.

Проектную линию составляем до границ отверстия, а полосы консоли пролетного строения и начала и конца моста привязываем к пикетажу. Проектируя проектную линию за пределами моста нужно учитывать, что бы было выше проектной отметки.

Кроме отметок на всех пикетах, плюсовых точках, точках стыков элементов продольного профиля определяют также отметку на всех опорах.

6. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОГО ПРОФИЛЯ ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА НА ПОДХОДАХ

Поперечный профиль проектируем в соответствии с СНиП 2.05.02 -85. Назначим крутизну откосом насыпей в зависимости от их высоты, условий работы и вида грунта. Для надводной части крутизна откосов будет приниматься, как для сухой дорожной одежды насыпи. В омываемой части откоса крутизна принимается не больше 1:2 с уполаживанием на 0,25м на каждые 6-8 метров между сухим и омываемым откосами устраивают берму шириной 2-6 м.

При высоте насыпей до 6 метров принимаем тип I, причем высота насыпи соответствует минимальному значению =14,16м и = 13,85 м.

Так как категория проектируемой дороги II то примем следующие значения

Категория дороги	Число полос движения	Габарит	П	В
II	2	11,5	2	7,5

Рис. 10 - сопряжения СНД с конусом моста

ЛИТЕРАТУРА

1. Методическое указание по контрольным работам №1 и №2 по курсу “Изыскания и проектирование дорог” для студентов специальности 1211- “Автомобильные дороги”, И.К.Яцкевич, М.Я. Куделко, А.А. Беленков, БПИ, Минск 1986.

2. Методическое указание курсовому проекту по курсу “Автомобильные дороги” для студентов специальности 1212- “Мосты и тоннели ”, В.В.Малиновский, М.Я. Куделко, БПИ, Минск 1988

3. Конспект лекций по дисциплине “ Проектирование мостовых переходов” .Лектор Куделко М . Я .

Размещено на Allbest.ru