Административное здание в городе Кокшетау

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1

1.1 Исходные данные

1.2 Генеральный план. Благоустройство

1.3 Архитектурно-строительное решение

1.3.1 Объемно-планировочные решения

1.3.2 Конструктивные решения

1.3.3 Антисейсмические мероприятия

1.3.4 Противопожарные мероприятия

1.3.5 Внутренняя отделка

1.3.6 Наружная отделка

1.4 Инженерные оборудования

1.4.1 Водоснабжение и водоотведение

1.4.2 Канализация

1.4.3 Теплоснабжение

1.4.4 Электроснабжение

1.4.5 Автоматизация

1.4.6 Телефонизация, электрификация, телевидение

1.4.7 Охранно-пожарная сигнализация

1.5 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

1.5.1 Расчет стенового ограждения

1.5.2 Расчет чердачного перекрытия

2

2.1 Расчет деревянной стропильной системы

2.1.1 Определение нагрузок на конструкцию стропильной системы

2.1.1.1 Геометрическая схема стропильной системы

2.1.1.2 Постоянная нагрузка

2.1.1.3 Снеговая нагрузка

2.1.1.4 Ветровая нагрузка

2.1.2 Определение расчетных усилий

2.1.3 Проверка сечений элементов стропильной системы на прочность и устойчивость

2.1.3.1 Расчет растяжки

2.1.3.2 Расчет стоек

2.1.3.3 Расчет стропила

2.1.3.4 Выводы

2.2 Расчет каменного простенка несущей стены

2.2.1 Исходные данные

2.2.2 Сбор нагрузок на простенок

2.2.3 Определение расчетных усилий и характеристик

2.2.4 Проверка несущей способности простенка

2.2.5 Расчет поперечного армирования кладки

2.3 Расчет ростверка

2.3.1 Исходные данные для расчета

2.3.2 Расчет ростверка по прочности наклонных сечений

2.3.3 Расчет ростверка на изгиб

2.4 Определение оптимальной величины предварительного напряжения арматуры

2.4.1 Предмет исследования

2.4.2 Постановка задач

2.4.3 Исходные данные

2.4.4. Изменение переменных

2.5 Расчет железобетонного лестничного марша

2.5.1 Исходные данные

2.5.2 Определение нагрузки на марш

3

3.1 Инженерно-геологические условия площадки строительства

3.1.1 Расчетные значения физических свойств грунта

3.1.2 Выводы и рекомендации

3.2 Расчет свайного фундамента

3.2.1 Общие данные

3.3 Защита свай от коррозии

4

4.1 Область применения

4.2 Подсчет объемов работ

4.3 Организация и технология строительного процесса

4.3.1 Устройство деревянной стропильной кровли

4.3.2 Устройство покрытий из металлочерепицы

4.4 Материально-технические ресурсы

4.5 Нормокомплект для производства работ

4.6 Калькуляция трудовых затрат и заработной платы

4.7 Контроль качества работ

4.8 Техника безопасности при производстве работ

5

5.1 Календарный план по производству работ по объекту

5.1.1 Составление ведомости объемов работ

5.1.2 Потребность в механизмах

5.1.3 Календарный план производства работ

5.1.4 Расчет нормативной продолжительности работ

5.2 Проектирование строительного генерального плана объекта

5.2.1 Расчет запасов материалов и площадей складирования

5.2.2 Расчет временного энергоснабжения

Использованная литература

Введение

Тема дипломного проекта: "Административное здание в г.Кокшетау". Данное здание предназначено для размещения конторы муниципального предприятия г.Кокшетау "Комбинат зеленого хозяйства". Основным видом деятельности данного муниципального предприятия является озеленение и благоустройство г.Кокшетау. Комбинат призван решать задачи по улучшению экологии окружающей среды, эстетического вида г.Кокшетау за счет содержания, развития зеленого хозяйства, рационального использования земельных угодий и получения доходов. МП "Комбинат зеленого хозяйства" ведет пропаганду среди населения, коллективов предприятий, учебных заведений бережного отношения к зеленым насаждениям, активного участия в озеленении города.

Административное здание МП "Комбинат зеленого хозяйства" г.Кокшетау запроектировано прямоугольным в плане с размерами по осям 26,6x15,0 м. Здание бескаркасное с несущими каменными стенами, 2-этажное с подвальным этажом, теплым чердаком. Высота этажей 3,0 М, высота чердака переменная, высота подвального этажа - 2,0 М. За относительную отметку ±0.00 принят уровень чистого пола первого этажа. Кровля - четырехскатная стропильная, покрытие - металлочерепица. Для вертикального сообщения между этажами в здании предусмотрена лестничная клетка.

1

1.1 Исходные данные

Площадка строительства административного здания расположена в центральном районе г.Кокшетау, Акмолинской области, по ул Горького. Административное здание используется для размещения МП "Комбинат зеленого хозяйства" г.Кокшетау

Рельеф площадки спокойный. Площадка строительства относится к 1 климатическому району, 1 г подрайону согласно СНиП 23-01-99 "Строительная климатология". Зона влажности в соответствии со СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий" - нормальная.

Расчётная температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки -33°С согласно СНиП 23-01-99 "Строительная климатология".

Расчетное значение снеговой нагрузки - 320 кгс/м для V р-на по СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия".

Нормативное значение ветрового давления - 60 кгс/м для V района по СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия".

Сейсмичность строительной площадки - 7 баллов по СНиП П-7-81* "Строительство в сейсмических районах"

Степень огнестойкости здания - II.

Уровень ответственности здания - II.

1.2 Генеральный план. Благоустройство

Участок строительства находится в центральном районе города, внутри жилого микрорайона. Участок от застройки свободен, инженерные сети, находящиеся на площадке, подлежат выносу.

В горизонтальном и вертикальном отношении посадка проектируемого здания решена с учётом существующей застройки. По данному участку проходят: сеть канализации и тепло-водоснабжения, телефонная линия и линия подземного электрокабеля.

Расположение и ориентация здания на участке выполнено с соблюдением требований СНиП 2.07.01-89* "Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений" к ориентации и инсоляции помещений. Главным фасадом здание сориентировано в сторону ул.Горького, основной подъезд решён с ул.Горького.

Покрытие проездов и площадок принято асфальтобетонным, покрытие тротуаров - тротуарная плитка. Проезды запроектированы шириной 4,9 - 7,0 м и имеют двухслойное асфальтобетонное покрытие дорожного типа по ГОСТ 9128-97 на основании из щебня ГОСТ 8269.0-97 с глубокой пропиткой битумной эмульсией ГОСТ 18659-81. В качестве ограничителей асфальтобетонного покрытия проездов и автомобильных стоянок применяется бетонный дорожный бордюр ЕР 100.30.15 ГОСТ 6665-91, для ограничения асфальтобетонного покрытия тротуаров устанавливается бетонный бордюр тротуарного типа ЕР 100.20.8 ГОСТ 6665-91. Запроектированные проезды и подъезды к зданию обеспечивают нормальное транспортное обслуживание проектируемого объекта, в Т.Ч. мусороудаление, а также проезд пожарных машин в соответствии с требованиями СниП 2.07.01-89.

Свободная от застройки территория максимально озеленяется. Озеленение участка включает в себя групповые и рядовые посадки большеразмерных деревьев и кустарников, газоны. По периметру административного здания устраиваются газоны с посадкой деревьев и кустарников. Озеленение выполняется по месту плотными групповыми посадками из 4-5 различных пород деревьев и кустарников для создания декоративных композиций из древесно-кустарниковых групп с различным цветом листвы в разный период года. Деревья высаживаются с комом земли 1,2x1,2x0,7 м в заранее подготовленные ямы с g ствола не менее 4 СМ. Кустарники высотой не ниже 2,0 м высаживаются с комом О, 7x0, 7, высотой 0,4 м в ямы или траншеи глубиной 0,5 м с заменой половины грунта на растительный. Расстояния между деревьями и кустарниками в биогруппе принимаются от 1,5 до 2,0 м по месту. Для озеленения газонов, кроме деревьев, используются следующие сорта цветущих многолетних трав и кустарников: клевер, иван-чай (кипрей), агератум (долгоцветка), алиссум (каменник), маргаритка, петуния, фиалка, шиповник иглистый, рододендрон, спирея. Породы растений выбраны в соответствии с "Рекомендациями ассортимента древесно-кустарниковых пород и их размещение по районам Крайнего Севера".

Со стороны главного фасада подход к зданию благоустраивается площадкой и парком. На площадке и пешеходных дорогах устраиваются скамейки для отдыха, а так же урны под мусор. Для освещения дорожек, в темное время суток, парк и площадка оснащены осветительными фонарями. Отвод поверхностных вод решён по спланированным проездам в ливневую канализацию ул.Горького.

Инженерные сети решены в подземном варианте. Технико-экономические показатели по генплану:

- площадь участка - 5425,0 м2;

- площадь застройки - 432,06 м2;

- площадь озеленения - 2175,88 м2;

- площадь дорог - 1089,87 м2;

- коэффициент застройки - 0,081;

- коэффициент озеленения 0,401.

1.3 Архитектурно-строительные решения

1.3.1 Объемно-планировочные решения

Административное здание МП "Комбинат зеленого хозяйства" г.Кокшетау запроектировано прямоугольным в плане с размерами по осям 26,6x15,0 м. Здание бескаркасное с несущими каменными стенами, 2-этажное с подвальным этажом, теплым чердаком. Высота этажей 3,0 М, высота чердака переменная, высота подвального этажа - 2,0 М. За относительную отметку ±0.00 принят уровень чистого пола первого этажа. Кровля -четырехскатная стропильная, покрытие - металлочерепица. Для вертикального сообщения между этажами в здании предусмотрена лестничная клетка.

Помещения в зданиях административного назначения, как правило, составляют следующие основные функциональные группы:

а) кабинеты руководства;

б) рабочие помещения структурных подразделений учреждений и организаций;

в) помещения для совещаний и (или) конференц-залы;

г) помещения информационно-технического назначения, в том числе: технические библиотеки, проектные кабинеты, архивы, помещения информационно-вычислительной техники и др. в зависимости от задания на проектирование;

д) входная группа помещений, в том числе: вестибюль, аванвестибюль, гардероб, бюро пропусков, помещение охраны;

е) помещения социально-бытового обслуживания, в том числе: помещения предприятий общественного питания, медицинского обслуживания, санитарные узлы, бытовые помещения для обслуживающего и эксплуатационного персонала, спортивно-оздоровительные помещения и др.;

ж) помещения технического обслуживания здания, в том числе: ремонтные мастерские, кладовые различного назначения и т.п.;

з) помещения для инженерного оборудования, в том числе: венткамеры, электрощитовые и т.п.

На первом этаже проектируемого здания расположены: помещения вычислительного центра; кабинет главного инженера и главного агронома; производственно-технический и проектный отделы; отделы снабжения и обустройства территорий; помещения вспомогательного назначения.

На втором этаже расположены: кабинеты бухгалтерии; помещения мастеров и зал заседаний; кабинеты начальника и его заместителя; приемная; кабинет главного менеджера и отдел делопроизводства; канцелярия; вспомогательные помещения.

В подвальном этаже расположены: узел управления и венткамера; помещения вспомогательного персонала; кабинеты архива и уборочного инвентаря; столярка; вспомогательные помещения.

К вспомогательным помещениям относятся коридоры, проходы, вестибюли и тамбуры. Для санитарного обслуживания на каждом этаже предусмотрены санузлы. Естественное освещение рабочих мест принято в зависимости от характеристики зрительной работы в соответствиями с требованиями СНиП 23-05-95* "Естественное и искусственное освещение". Мероприятия по электро- и пожаробезопасности предусматриваются в соответствии с требованиями СНиП 2.01.02-85* "Противопожарные нормы", СНиП 31-05-2003 "Общественные здания административного назначения".

Защита строительных конструкций от коррозии предусматривается в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии". Металлические закладные детали сборных железобетонных конструкций и соединительные элементы защищаются цинковым покрытием.

1.3.2 Конструктивные решения

Административное здание МП "Комбинат зеленого хозяйства" г. Охотска Хабаровского края бескаркасное с несущими каменными стенами, 2-этажное с подвальным этажом, теплым чердаком.

Фундаменты - свайные с монолитными железобетонными ростверком, приняты сваи сечением 300x300мм.

Наружные стены - мелкие керамзитобетонные блоки, г = 1400 кг/м3 марки М100 на цементно-песчаном растворе марки М50, толщиной 590 мм.

Внутренние стены - мелкие керамзитобетонные блоки, г = 1400 кг/м3 марки М100 на цементно-песчаном растворе марки М50, толщиной 390 мм.

Перекрытие и покрытие - железобетонные многопустотные панели по серии 1.141-1 в 63 и монолитные участки.

Окна - по ГОСТ 30674-99 "Блоки оконные из полнвннилхлоридных профилей" - двухкамерные стеклопакеты. Для модификации свойств стекла применена технология «энергосберегающего стекла»: нанесение на поверхность низкоэмиссионных покрытий. Стекло с оптическим покрытием отражает обратно в помещение свыше 90% тепловой энергии, уходящей через окно.

Двери - деревянные по ГОСТ 14624-84.

Перемычки - сборные ж/бетонные, брусковые по серии 1.038.1-1;

Лестница - сборные железобетонные марши и площадки по ГОСТ 9818-85.

Утеплитель - пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78).

Кровля - металлочерепица по деревянным стропилам, четырехскатная.

Горизонтальная гидроизоляция из цементно-песчанного раствора.

Вертикальная гидроизоляция - обмазка битумом за 2 раза.

Козырьки - из монолитного железобетона. Отмостка - бетонная.

1.3.3 Антисейсмические мероприятия

В соответствии с главой СНиП П-7-81* "Строительство в сейсмических районах" устанавливается II-я категория каменной кладки, для которой нормативное сопротивление осевому растяжению по швам (нормативное сопротивление) должно быть 1,2 < Rbp <1,8 (кг/см2) и должно быть подтверждено результатами испытаний. Для повышения нормального сцепления Rbp следует применять растворы со специальными добавками.

В уровне перекрытий и покрытий устраиваются антисейсмические пояса по всем продольным и поперечным стенам, выполняемые из монолитного железобетона. Антисейсмические пояса верхнего этажа связываются с кладкой вертикальными выпусками арматуры. Кладка стен из мелких керамзитобетонных камней и кирпича заармирована горизонтально сетками через 600 мм по высоте. Перемычки устраиваться на всю толщину стены и заделываться в кладку на глубину не менее 350 мм. При ширине проема до 1,5 м заделка перемычек - на 250 мм. Балки лестничных площадок заделывать в кладку на глубину не менее 250 мм и заанкеривать. Предусмотреть крепления ступеней, косоуров, сборных маршей, связь лестничных площадок с перекрытиями.

1.3.4 Противопожарные мероприятия

Противопожарная защита здания обеспечивается:

- объемно-планировочными и техническими мероприятиями;

-устройствами, ограничивающими распространение огня;

- оповещение людей о пожаре.

При проектировании учтены требования ВСН 01-89 "Предприятия по обслуживанию автомобилей", СНиП 21-01-97* "Пожарная безопасность зданий и сооружений", ППБ 01-93 (1998 - 1999 г.) "Правила пожарной безопасности в РК".

Здание предусматривается II степени огнестойкости. Все помещения отделываются прочими материалами: стены и потолок - гипсокартон с последующей окраской клеевыми красками. Все деревянные элементы чердачного перекрытия и стропильной кровли прилагаются пропитке огнезащитными составами.

Здание оборудовано системой автоматического пожаротушения и автоматической эй пожарной сигнализации. Курение разрешено только в специально отведенных местах "Место для курения". Мероприятия по Электра- и пожаробезопасности рассматриваются в соответствии с требованиями СНиП 2.01.02-85* «Противопожарные мероприятия», СНиП 31-05-2003 "Общественные здания административного назначения":

- полы на путях эвакуации не должны иметь порогов;

- внутренняя отделка путей эвакуации должна предусматриваться из несгораемых или сгораемых материалов;

- полимерные материалы, во внутренней отделке, следует применять с учетом противопожарных мероприятий и в соответствии с перечнем полимерных материалов, разрешенных Минздравом РК для использования в строительстве;

- двери эвакуационных выходов и другие выходы на путях эвакуации должны располагаться по направлению выхода из здания;

- двери эвакуационных выходов не должны иметь запоров, препятствующих их ному открыванию изнутри без ключа;

- пути эвакуации должны быть освещены в соответствии с требованиями СНиП 23-0595* естественное и искусственное освещение";

- высота горизонтальных участков путей эвакуации в свету должна быть не менее 2 м;

- пути эвакуации, торговые, складские и административные помещения должны быть оборудованы первичными средствами пожаротушения.

В здании не допускается предусматривать производственные и складские помещения, относящиеся к категориям А и Б (по НПБ 105). В помещениях архивов и кладовых площадью 36 м2 при отсутствии окон следует предусматривать вытяжные каналы площадью сечения менее 0,2 % площади помещения и снабженные на каждом этаже клапанами с автоматическим и дистанционным приводом. Расстояние от клапана дымоудаления до наиболее иной точки помещения не должно превышать 20м.

1.3.5 Внутренняя отделка

По сборным железобетонным перекрытиям выполнить выравнивающую стяжку из бетона В 12,5 с заполнителем из гравия ГОСТ 8267-93* мелких фракций 5...8 мм или мытого речного песка.

Покрытие пола в помещениях первого (вестибюль, коридор, тамбур, лестничная клетка) и второго (коридор, лестничная клетка) выполнить из керамогранитной плитки 8РВ-01, размером 0,6x0,6 м.

Покрытие пола в помещениях подвального этажа выполнить из линолеума на тканевой подоснове ГОСТ 7251-77 или на утепленной основе 27023-86, сваренный сплошным швом встык. Покрытие полов в санузле выполнить из напольной керамогранитной плитки по ГОСТ 6787-2001. В остальных помещениях покрытие пола - ПВХ плитка.

Отделку стен в кабинетах выполнить из гипсокартона с последующей окраской за два раза (цвет подобрать к интерьеру). Потолки во всех кабинетах подвесные, типа "Амстронг" со светильниками. Потолки остальных помещений - затирка и покраска водоэмульсионными составами.

Стены в санузлах облицевать глазурованной плиткой на высоту 2 м. Выше - стены и потолки окрасить белой водоэмульсионной краской или выполнить побелку известью. Гидроизоляцию в санузлах выполнить из трех слоев подкладочного наплавляемого рубероида РК-420-0,6 или гидроизоляционного стеклорубероида С-РМ, склеенных по всей поверхности горячей битумной мастикой МБК-1-65, или нанесенным по всей поверхности однокомпонентных тиоколовых мастик 51-УТО-42 и 51-УТО-44 (ТУ 38-1054-98-72). Гидроизоляцию завести на стены не менее чем на 200 мм.

Масляную окраску столярных изделий выполнить по предварительно проолифленной поверхности масляными красками МА-011, МА-015 или ПФ-01.

Все материалы, применяемые для отделки должны быть экологически чистыми и негорючими, что должно быть обязательно подтверждено гигиеническими и пожарными сертификатами.

1.3.6 Наружная отделка

Цокольную часть фасада административного здания облицевать бутовой кладкой или плиточным искусственным камнем на цементно-песчаном растворе М50, морозостойкость не ниже Р100. В качестве бута для кладки использовать галечник средних размеров 50-150 мм. После устройства бутовой или каменной стенки с лицевой поверхности удалить излишки раствора, промыть поверхность естественного или искусственного камня и нанести защитный слой из полиуретанового лака УР-294 или поливинилбутиральной грунтовки марки ВЛ-278. Это придает поверхности декоративность и водоотталкивающие свойства, что значительно продлевает сроки эксплуатации отделки. Так же можно применить металлосайдинг с текстурой природного или искусственного камня по металлической обрешетке.

Стены фасада здания окрасить фасадной краской в соответствии с расколеровкой здания или облицевать полеалпаном, панели имеют вид декоративной штукатурки. Панели самонесущие крепятся шурупами или гвоздями впотай к вертикальным брускам каркаса, установленным через 0,5 м, углы и стыки панелей, обрамления оконных и дверных проемов закрываются специальными фасонными деталями полеалпана комплекта поставки.

Деревянные элементы антисептировать и обработать антипиренами.

Для прямой подсветки входов в здание установить встроенные светильники направленного света SUPER DL 70-Т с лампами накаливания OSRAM или РHILIPS.

При проведении отделочных работ предусмотреть устройство съемных панелей, дверок и лючков в местах установки запорной арматуры, прочисток и ревизий на транзитных стояках и инженерных коммуникаций, проходящих через помещения магазина. Обеспечить свободный доступ в любое время работникам коммунальных служб к запорной арматуре, прочисткам и ревизиям на стояках инженерных коммуникаций при возникновении аварийных ситуаций.

1.4 Инженерные оборудования

1.4.1 Водоснабжение и водоотведение

Источником водоснабжения служит существующий городской водопровод низкого давления.

Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды, а также на пожаротушение определены по СНиП 2.04.02-84 "Водоснабжение. Наружные сети и сооружения". Расход воды составит:

- на полив проездов и зелёных насаждений - 1,71 м3/сут., 1,65 м3/час, 448,0 3г/год;

- на хозяйственно-питьевые нужды - 1,9 мг/сут., 0,95 м3/час, 57,0м3/год;

- на внутреннее пожаротушение - 2,5 л/сек.;

- на наружное пожаротушение - 10 л/сек. от пожарного гидранта.

Проектом предусматривается один ввод водопровода ? 80 мм.

Схема холодного водоснабжения - тупиковая. Система горячего водоснабжения - открытая. Расход горячей воды составляет 1,7 м3/сут., 1,63м3/час.

Проектом предусматривается один ввод водопровода диаметром 80 мм из стальных бесшовных труб. Для нужд пожаротушения предусмотрена задвижка с электрическим исполнительным механизмом, обеспечивающая прохождение воды к пожарным кранам. В санитарных узлах приборы снабжаются холодной и горячей водой. Учет горячей и холодной воды производится на каждом этаже. Для водопроводных сетей предусмотрены оцинкованные водопроводные трубы.

1.4.2 Канализация

Отвод хозяйственно-бытовых сточных вод производится одним выпуском в проектируемую сеть водоотведения. Выпуск от приборов подвального этажа оборудован электрофицированной задвижкой с автоматическим управлением от датчика уровня.

Расход сточных вод составляет 1,11 м3/сут., 0,95 м3/час, 115,0 мг/год.

В соответствии с техническими условиями на подключение сброс стоков предусмотрен в существующую дворовую канализацию. Стояки и отводящие трубопроводы канализации выполнены из труб чугунных канализационных ГОСТ 6942.3-80.

Система внутренних водостоков. Стояки выполняются из труб чугунных напорных ГОСТ 9583-75, отводящие трубопроводы - из труб чугунных канализационных ГОСТ 6942.3-80. Выпуски водостоков предусмотрены на отмостку.

1.4.3 Теплоснабжение

Теплоснабжение предусмотрено от существующей теплосети по ул. Ленина. Источник теплоснабжения - котельная г. Охотска.

Теплоноситель - горячая вода с параметрами 130-70°С.

Рабочим проектом прокладка сетей принята подземная в непроходных сборных железобетонных каналах по чертежам типовой серии 3.006.1-0182.

1.4.4 Электроснабжение

Искусственное освещение выполнить люминесцентными лампами или лампами накаливания согласно СНиП 23-05-95* "Естественное и искусственное освещение" и СанПиН 2.2.1/2.1.1.1278-03 "Гигиенические требования к естественному, искусственному и совмещенному освещению жилых и общественных зданий".

Источники освещения должны быть обязательно заключены в специальную взрыва безопасную арматуру: лампы накаливания в закрытые плафоны, люминесцентные - в зависимости от типа.

Осветительная сеть выполняется проводом АППВ скрыто, проводом АПВ в винилопластиковых трубах полости подвесного потолка. Силовые сети - проводом АПВ скрыто в трубах.

1.4.5 Автоматизация

Автоматизация санитарно-технических устройств выполнена в объёме, обеспечивающем безопасную эксплуатацию оборудования, централизацию управления и поддержание технологических параметров в заданных режимах.

Для систем автоматизации применены наиболее эффективные и надёжные приборы и устройства, серийно выпускаемые отечественной промышленностью.

1.4.6 Телефонизация, радиофикация, телевидение

Телефонизация здания выполнена от городской телефонной сети. Ёмкость телефонного ввода - 30 пар. Точкой подключения является АТС-5.

Радиофикация выполнена от городской радиотрансляционной сети. Точкой подключения является радиостойка существующего жилого дома.

Проектом предусмотрено выполнение оперативной телефонной связи директора, руководителя подразделения и главного инженера, часофикация и телевидение. Внутренние сети выполнены проводом, скрыто под плинтусом и под слоем штукатурки.

1.4.7 Охранно-пожарная сигнализация

Строительные конструкции, обеспечивающие устойчивость объекта являются негорючими, их действительная огнестойкость удовлетворяет требуемым показателям по степени пожарной безопасности. Эвакуация людей решена внутренним эвакуационным путем, который представляет собой выход из здания по лестничной клетке. Эвакуационный путь проветривается естественным способом через окна. Внутри административного здания на каждом этаже лестничной клетки установлены пожарные шкафы, оборудованные пожарными гидрантами и ручными огнетушителями. Для тушения электропроводки под напряжением применяются огнетушители на базе С02 или же порошковые. Предусматривается автоматическая пожарная сигнализация. Размещение станции ЭПС предусмотрено в самих выставочных залах, а именно в зонах временного складирования. Для пожарной сигнализации принят пульт ППК-2, для охранной - два концентратора «Рубин-З». Пульты устанавливаются в помещениях охраны. В качестве датчиков в пожарной сигнализации приняты тепловые и дымовые извещатели.

1.5 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

1.5.1 Расчёт стенового ограждения

1,3-мелкие керамзитобетонные блоки, у = 1400 кг/м3, марки М100 на цементно-песчаном растворе марки М50:

р0=1400 кг/м3 л=0,56 Вт/м2°С; 1=0,19 м; д3=0,19м.

2 - Утеплитель - пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78): р0=150 кг1м; А.=0,05 Вт/м2°С; 82=Х м.

г.Охотск (нормальная зона), условия эксплуатации В.

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче (п.5.4 СНиП 23-02-2003):

Rreg = n*(tint - text) / ?tn * бint (2.1)

где п = 1 - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 6 СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий";

tint = +18°С - расчетная температура внутреннего воздуха по СНиП 31-05-2003 "Общественные здания административного назначения";

text = -33°С - расчетная температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по табл. 1 СНиП 23-01-99 "Строительная климатология";

?tn = 4,5°С - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 5 СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий";

бint = 8,7 Вт/м2°С - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по табл. 7 СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий". В этом случае требуемое сопротивление теплопередаче:

Rreg = 1*(18+33) / 4,5*8,7 = 1,303 (Bm/м2оС)

Определяем градусо-сутки отопительного периода (п.5.3 СНиП 23-02-2003):

Dd = (tint - tht) * Zht (2.2)

где tint = -9,5°С - средняя температура периода со средней суточной температурой воздуха < 8°С по табл. 1 СНиП 23-01-99 "Строительная климатология";

Zht = 280 сут. - продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха < 8°С по табл. 1 СНиП 23-01-99 "Строительная климатология".

Градусо-сутки отопительного периода в этом случае:

Dd = (18 + 9,5)*280 = 7700 (°Ссут);

Находим значение приведенного сопротивления теплопередаче (п.5.3 СНиП 23-02-2003):

Rreg = 3,0 + (3,6-3,0)/8000-6000 * (7700 - 6000) = 3,51 (м2°С/Вт);

Определяем сопротивление теплопередаче:

R0 = Rint + Rk + Rext; (2.3)

R0 = 1/aint + Rk + 1/aext (2.4)

где aext = 23 Вт/м2°С - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции.

R0 = 1/8,7 + 0,19/0,056 + X/0,05 + 0,19/0,56 + 1/23; Х= 0,195 м.

Конструктивно принимаем д2 = 20 см.

Согласно требованию ограждающих конструкций:

R0 ? Rreg; (2.5)

3,65 м2°С/Вт > 1,303 м2°С/Вт - условие выполняется;

3,65 мг°С/Вт >3,51 м2°С/Вт - условие выполняется.

1.5.2 Расчёт чердачного перекрытия

1 - Железобетонная плита многопустотная:

р0=2500 кг/м; л=2,04 Вт/м2°С; д1=0,22 м.

2 - Утеплитель - пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78): р0=150 кг/м3; л=0,05 Вт/м2°С; л2=Х м.

3 - Цементно-песчаная стяжка: р0=1800 кг/м3; л=0,93 Вm/м2оС; д3=0,03 м.

Расчет ведется аналогично расчету, приведенному в п.2.5.1.

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче по формуле 2.1.

2

2.1 Расчет деревянной стропильной системы

2.1.1 Определение нагрузок на конструкцию стропильной системы

2.1.1.1 Геометрическая схема стропильной системы

Стропильная система состоит из стоек, распорки и стропил (см. рис. 3.1).

Рис. 3.1 Геометрическая схема стропильной системы

2.1.1.2 Постоянная нагрузка

Результат подсчета постоянной нагрузки на стропила сведен в табл. 3.1. Таблица 3.1

Сбор нагрузок на стропильную систему

Состав покрытия	Нормативная, кгс/м2	гf	Расчётная, кгс/м2
Постоянные нагрузки:
1.1 Металлочерепица (t=0,5 мм)	39,25	1,05	41,21
1.2 Слой рубероида	3,9	1,3	5,07
1.3 Обрешетка (t=32 мм)	4,8	1,1	5,28
1.4 Собственный вес стропил	7,84	1,1	8,62
Итого постоянная:	55,79		60,18

Расчётная нагрузка:

q = q0-а (3.1)

где а - шаг стропильных систем.

q = 60,18-0,97 = 58,38 (ксг/м).

2.1.1.3 Снеговая нагрузка

Снеговой район - V.

Полное расчетное значение снеговой нагрузки:

S = Sg * м, (3.2)

где Sg - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п. 5.2 СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия";

м - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп. 5.3 - 5.6 СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия".

Расчетное значение веса снегового покрова Sg = 320 кг/м2.

Коэффициент перехода м = 1, т.к. угол уклона кровли составляет 16°, ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия не предусмотрено.

S = 320*1*0,97 = 310,4 (кгс/м)

Рис. 3.2 Постоянная нагрузка



Рис. 3.3 Снеговая нагрузка

2.1.1.4 Ветровая нагрузка

Ветровой район строительства - V.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли следует определять по формуле:

wm=wo*k*с (3.3)

где w0 - нормативное значение ветрового давления, п. 6.4 СНиП 2.01.07-85*;

k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, п. 6.5 СНиП 2.01.07-85*;

с - аэродинамический коэффициент, п. 6.6 СНиП 2.01.07-85*.

Нормативное значение ветрового давления w0 = 60кг/м2.

Рис. 3.4 К определению ветровой нагрузки

Коэффициент k, учитывающий изменение ветрового давления по высоте z, определяется по табл. 6 СНиП 2.01.07-85* в зависимости от типа местности (промежуточные значения определяются интерполяцией).

k1= 0,536; k2 =0,602.

Интерполяцией определяем значение коэффициентов cei по приложению 4 СНиП 2.01.07-85* (знак "плюс" у коэффициентов соответствует направлению давления ветра на соответствующую поверхность, знак "минус" - от поверхности):

ce1 = -0,05 ; сe2 = -0,4.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки м>„, на высоте z над поверхностью земли по формуле 3.3:

wm1 = 60 * 0,536 * 0,05 = 1,608 (ксг/м2); wm2 = 60 * 0,602 * 0,4 = 14,448 (ксг/м2).

Расчетное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли, с учетом коэффициента надежности по ветровой нагрузке гf = 1,4 и шага стропильных систем а = 0,97 м:

w1 = 1,608 * 0,97 * 1,4 = 2,184 (ксг/м); w2= 14,448 * 0,97 * 1,4 = 19,62 (ксг/м).

Рис. 3.5 Ветровая нагрузка

2.1.2 Определение расчетных усилий

Расчет стоек, растяжки и стропил ведем совместно по расчетной схеме, указанной на рис. 3.1. Все элементы выполнены из лиственницы. Пролет стропильной системы 15,3 м, высота 2,2 м.

Определение расчетных усилий от постоянной, временной и особой (сейсмика) нагрузки производился с помощью программного комплекса "Lira 9.2".

2.1.3 Проверка сечений элементов стропильной системы на прочность и устойчивость

Расчет на прочность и устойчивость производим согласно СНиП П-25-80 "Деревянные конструкции".

2.1.3.1 Расчет растяжки

Расчетные усилия в элементе: N = 3150 кгс.

Расчет тяжа производим как центрально-растянутого элемента по формуле:

N / A ? Rp (3.4)

где N - продольное усилие в элементе;

А = 75 см2 - площадь поперечного сечения (принимаем доску 150x50);

Rp = 70 кгс/см2 - расчетное сопротивление на растяжение вдоль волокон.

3150/75 = 42 (кгс/см2) < Rp = 70 (кгс/см2).

Из расчета видно, что прочность растяжки обеспечена.

2.1.3.2 Расчет стоек

Максимальные расчетные усилия в элементе: N = 2680 кгс.

Расчет стойки на прочность производим как центрально-сжатого элемента по формуле:

N / A ? Rc (3.5)

где N - продольное усилие в элементе;

А = 50 см2 - площадь поперечного сечения (принимаем 2 бруска 50x50);

Rc = 130 кгс/см2 - расчетное сопротивление на сжатие вдоль волокон.

2680 / 50 = 53,6 (кгс/см2) < Rc =130 (кгс/см2).

Расчет стойки на устойчивость производим как внецентренно-сжатого элемента по формуле:

N / A? ? Rc (3.6)

где ? - коэффициент продольного изгиба, зависящий от гибкости элемента. Гибкость стойки определяем по формуле:

л = l / I (3.7)

где i = vJ / A - радиус инерции поперечного сечения.

i = v104,2/50 = 1,44 (см); л = 174/1,44 = 83,65.

Так как л ? 70, то < ? определяем по формуле:

9 = 3000 / л2 (3.8)

9 = 3000/83,652 = 0,43

2680/50*0,43 = 124,65 (кгс/м2) < Rc = 130 (кгс/м2)

Из расчетов видно, что прочность и устойчивость распорки обеспечена.

2.1.3.3 Расчет стропила

Расчетные усилия в элементе: N = 4424,1 кгс; М = 3988,2 кгс-см.

Расчет стропила на прочность производим как внецентренно-сжатого элемента по формуле:

N/A + M0/W ? Rc (3.9)

где N - продольное усилие в элементе;

А = 75 см2 - площадь поперечного сечения (принимаем доску 150x50);

W = 187,5 см3 - момент сопротивления поперечного сечения; Rc = 130 кгс/см2 - расчетное сопротивление на сжатие вдоль волокон;

M0 = M/е - изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок;

2.1.3.4 Выводы

В результате проведенных расчетов были подобраны сечения стропильной системы:

- стропило 50х150(h) мм;

- стойки 2x50x50(h) мм;

- растяжка 50х150(h) мм.

Шаг стропильных систем 0,97 м. Прочность и устойчивость стропильной системы удовлетворяет требованиям главы СНиП П-25-80 "Деревянные конструкции".

2.2 Расчет каменного простенка несущей стены

2.2.1 Исходные данные

Постоянная нагрузка от веса:
- ж/б плиты перекрытия, S = 10 см	250	1,1	9,28	25520
- выравнивающий ЦПР, 5 = 3 см	45	1,3		5428,8
- паркет торцевой, 8 = 2 см	15	1,3		1809,6
Итого:	310			32758,4
Временная (полезная):	200	1,2		7795,2
Итого от перекрытия:	330			40553,6
Наружные стены
Собственный вес наружных стен с	2970	1Д	5,6	18327,9
учетом штукатурки
Итого от наружных стен:	2970			18327,9
Сейсмическая нагрузка				61,12

2.2.2 Сбор нагрузок на простенок

Составляем основное сочетание нагрузок:

N=Nn + Ne = 251534,1 + 2227,2 = 253761,3 (кгс).

Составляем особое сочетание нагрузок:

Noc = 0,9-7V„ + 0,5-7Vg + N0 = 226380,69 + 1113,6 + 61,12 =227555,41 (кгс).

Расчет каменного простенка производим на основное сочетание нагрузок.

2.2.3 Определение расчетных усилий и характеристик

Собственный вес стены всех вышележащих этажей:

N1 = 18327,9 -3 = 54983,7 (кгс).

Нагрузка от перекрытий вышележащих этажей:

F = 40553,6- 2 = 81107,2 (кгс).

Нагрузка от перекрытия, расположенного над рассматриваемым этажом:

F1 = 40553,6 (кгс).

Расчетная продольная сила в сечении I-I:

N11 = Nx+F + F1 = 54,98+81,11+40,55 = 176,64 (тс)

Площадь сечения простенка:

А = 1,7 -0,59 = 0,663 (м2).

Коэффициент условий работы кладки г0 - 1, т.к.

А = 0,663 м > 0,3 м.

Коэффициент продольного изгиба всего сечения простенка в плоскости действия изгибающего момента ? = 1 (табл.18 СНиП П-22-81* "Каменные и армокаменные конструкции"). Упругая характеристика а = 1000 (табл.15 СНиП П-22-81*).

Расчетное сопротивление сжатию кладки из кирпича марки Ml00 на растворе марки

М50 R = 1,7 МПа (табл.2 СЦиП П-22-81*).

Временное сопротивление сжатию материала кладки:

Ru = k-R, (3.21)

где k - коэффициент, принимаемый по табл. 14 СНиП П-22-81*.

Ru = 2- 1,7 = 3,4 (МПа).

2.2.4 Проверка несущей способности простенка

Эксцентриситет расчетной продольной силы N11 относительно центра тяжести сечения:

e0 = M1-1 / N1-1 = 39,94*106 / 1766,4*103 = 122,61 (мм).

Высота сжатой части поперечного сечения простенка:

hс = h - 2-е0 = 590 - 2- 122,61 = 344,78 (мм);

Гибкость сжатой части поперечного сечения простенка:

лhc = 3000/344,78 = 9,57.

Несущая способность простенка меньше расчетного усилия, следовательно, необходимо усилить простенок поперечным армированием.

Проверяем выполнение условий эффективности применения поперечного армирования:

- высота ряда кладки: hKЛ = 148 мм < 150 мм; -расчетный эксцентриситет: е0 = 22,61 мм < ОД 7-й = 66,3 мм;

- гибкость простенка: hK = 8,46 < 15.

Условия соблюдаются, следовательно, можно применить усиление кладки поперечным армированием.

2.2.5 Расчет поперечного армирования кладки

Принимаем армирование прямоугольными сетками из арматуры класса Bp-I, d - 5 мм, Ast = 0,196 см1 = 19,6 мм2, размер ячейки с - 50 мм. Rs = 360 МПа; Rs,ser= 395 МПа.

Коэффициент условий работы арматуры в каменной кладке у„ = 0,6 (табл.13 СНиП II-22-81*).

Условие прочности N > M-i удовлетворяется, следовательно, прочность армированной кладки простенка обеспечена. Относительный эксцентриситет е0/у = 22,61/195 = 0,11 < 0,7, поэтому расчет по раскрытию трещин не требуется.

Следовательно, принятая схема армирования кладки простенка удовлетворяет нормативным требованиям и условию прочности.

Наиболее уязвимыми местами в каменных зданиях являются участки сопряжения продольных и поперечных стен. В этих местах концентрируются напряжения, которые вызывают срез и отрыв стен одного направления от стен другого направления. Эти напряжения возникают как при работе стен в их плоскости, так и при действии сил из плоскости стен. Одним из наиболее эффективных средств повышения сейсмостойкости сопряжений является их армирование. В сопряжениях укладываются сетки: Г-образные в углах, Т-образные и крестообразные - в пересечениях. Основные характеристики сеток:

- диаметр продольных стержней................................................5-8 мм

- диаметр поперечных стержней.................................................4 мм

- длина сетки от оси стены...........................................................150 см

- расстояние между сетками по высоте стены.............................50 см

- шаг между продольными стержнями по толщине стены…….20 мм

- шаг поперечных стержней..............................................................250 мм

- общее сечение продольной арматуры на 1 м2 сечения стены….2,5 см².

Для эффективного армирования стержни должны быть полностью утоплены в растворе. С этой целью их укладывают на выровненный нижний слой раствора, после чего покрывают раствором сверху.

2.3 Расчет ростверка

2.3.1 Исходные данные для расчета

Необходимо рассчитать ростверк под стену административного здания. Нагрузка на ростверк q - 842,2 кгс/м. Толщина стены из кирпича bк= 59 см, раствор марки 50. Расположение свай однорядное через 160 см, сваи сечением 30x30 см.



Рис.3.10 Геометрическая схема конструкции ростверка

Учитывая возможное отклонение свай при забивке, учитываем ширину ростверка 90 см, высоту 40 см. Класс бетона ростверка по прочности на сжатие В25.

Rb = 14,5* 1,1 = 16 (МПа) = 163 (кгс/см2);

Rbt = 1,05* 1,1 = 1,16 (МПа) = 11,8 (кгс/см2).

Арматура из горячекатаной стали класса А-Ш.

2.3.2 Расчет ростверка по прочности наклонных сечений

Расчет по прочности наклонных сечений ростверков на действие поперечной силы производится по формуле:

Q ? l,5*b*h0*Rbt h0/c (3.35)

где Q - сумма всех свай, находящихся за пределами наиболее нагруженной части ростверка с учетом большего по величине изгибающего момента;

b = 90 см - ширина подошвы ростверка;

Rbt = 11,8 кгс/см2 - класс бетона ростверка по прочности на сжатие В25, коэффициент работы бетона гb2 = 1,05;

h0 - расчетная высота в рассматриваемом сечении ростверка;

с - длина проекции наклонного сечения, принимаем равной расстоянию от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани стены.

Определяем расчетную величину поперечной силы, со стороны наиболее нагруженной части ростверка:

Q = 25266 кгс.

Следовательно, прочность наклонных сечений плиты ростверка обеспечена.

2.3.3 Расчет ростверка на изгиб

Определим изгибающие моменты:

Mon = q*l2 / 12 = 842,2*1,62 / 12 = 5680 (кгс*м);

Mпр = q*l2 / 24 = 842,2*1,62 / 24 = 2830 (кгс*м);

Определим коэффициенты ат по формуле:

am = M- Rsc*As(h0-a) / Rb*b*h20 (3.37)

где М - изгибающий момент в середине пролета;

Rsc - расчетное сопротивление арматуры сжатию;

As - расчетная площадь поперечного сечения арматуры;

h0 - рабочая высота сечения;

Rb - расчетное сопротивление бетона;

b - высота ростверка.



Рис. 3.11 Расчетная схема к расчету ростверка

2.4 Определение оптимальной величины предварительного напряжения арматуры

2.4.1 Предмет исследования

Определяем оптимальную величину предварительного напряжения арматуры в панели перекрытия по серии 1.141-1 выпуск 45 ПК 60.18 - 8AT-V.

Таблица 3.3 Нагрузка, действующая на панель перекрытия без учета собственного веса

№	Нагрузки	Нормативная, кгс/м2	гf	Расчетная, кгс/м2
1	Собственный вес цементного раствора t = 20 мм, р = 2200 кг/см2	44	1,1	57
2	Собственный вес покрытия пола t =13 мм, р = 1800 кг/см2	24	1,1	26,4
3	Итого	68		83,4
4	Временная	200	1,2	240
5	Полная нагрузка	268		323,4

2.4.2 Постановка задачи

Величина предварительного напряжения (уsp) арматуры по серии 1.141-1 составляет 5000 кг/см2. Известно, что эта величина связана со стоимостью, так как при большом напряжении требуются большие материальные затраты, в том числе на электроэнергию.

Была поставлена задача, так назначить уsp, чтобы при минимальных затратах электроэнергии:

1) трещины и прогибы были бы не больше допустимых;

2) конструкция проходила бы по трещиностойкости и жесткости;

3) в конструкции были бы предельно допустимая ширина раскрытия трещин и прогибы.

Применяя компьютерное моделирование по программе "Ser 3" был построен график, зависимости прогибов от напряжения. Меняя значения с минимального напряжения 2000 кг/см2 до максимального 5000 кг/см2, можно также проследить образование и раскрытие трещин.

2.4.3 Исходные данные

1) для бетона:

средняя кубиковая прочность бетона, кгс/см2 - 350

коэффициент вариации кубиковой прочности бетона (Vb) - 0,12

коэффициент передаточной прочности бетона - 0,8

отпускная кубиковая прочность бетона в кгс/см2 - 300

2) геометрические данные ПК63.18-8АТ-V - круглопустотной плиты:

количество пустот - 9

ширина конструкции, см - 179

высота сечения конструкции, см - 22

расчетная длина конструкции, см- 598

расчетная нагрузка на панель без учета собственного веса, кгс/см2 - 323,4

3) для стали:

количество и диаметр растянутой рабочей арматуры - 4,14, 2, 12

количество напрягаемых стержней - 6

класс напрягаемой арматуры- AT-V

нормативное сопротивление арматуры Rsn - 7850

контролируемая величина предварительного напряжения - 4000

класс поперечной арматуры - Вр-1

нормативное сопротивление растяжению Rsn- 4100

диаметр и количество поперечных стержней в сечении - 4, 3

диаметры вдоль и поперек конструкции - 4,4

шаг стержней вдоль и поперек конструкции - 170,160

2.4.4 Изменение переменных

Таблица 3.4 Зависимость расчетного прогиба от напряжения

Напряжение	Расчетный прогиб,
(уsp), кг/см2	f,см
2000	9,423
3000	1,128
4000	0,230
5000	0,719
5500	0,786

2.5 Расчет железобетонного лестничного марша

2.5.1 Исходные данные

Рассчитать и законструировать лестничный марш ребристой конструкции с фризовыми ступенями при следующих данных:

- высота этажа Нэ- 3,0 м;

- ширина марша b = 1350 мм;

- высота ребер hp=\90 мм;

- толщина ребра bр= 100 мм;

- размеры ступеней марша 300x150 мм;

- ширина проступей фризовых ступеней 220 мм.

Рис. 2.13 Геометрическая схема лестничного марша

Длина горизонтальной проекции марша:

l = 300 * 9 + 220 * 2 - 3140 (мм).

Высота подъема марша 1500 мм, угол подъема:

tg (а) = 1500/3140 = 0,4777; а = 25,5°; cos (25,5°) = 0,903.

Длина марша

l1 = l / cos (25,5°) = 3140/0,903 = 3480 (мм).

Марш выполняется из бетона класса В20, в качестве рабочей принимаем стержневую арматуру класса А-Ш, сетки из проволочной арматуры Вр-1. Расчетные данные:

- Rь = 11,5 МПа (таблица 13 СНиП 2.03.01-84* "Бетонные и железобетонные конструкции");

-гb2 = 0,9 (таблица 15 СНиП2.03.01-84*);

- Rs= 365 МПа (таблица 22 СНиП 2.03.01-84*).

Коэффициент надежности по нагрузке yf= 1,1.

Временная нормативная нагрузка гf= 300 кгс/м (таблица 3 СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия").

Коэффициент надежности для временной нагрузки у/= 1,2.

qx =(360x1,1 + 300x1,2) х 1,2 = 940 (кгс/м2).

2.5.2 Определение нагрузки на марш

Собственный вес типового марша по каталогу q" = 360 кгс/м2.

Коэффициент надежности по нагрузке гf = 1,1.

Временная нормативная нагрузка pn = 300 кгс/м2 (таблица 2 СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия»).

Расчетная полная нагрузка, действующая на 1 погонный метр горизонтальной проекции марша, вычисляем по формуле:

q1 = (qn x гf + pn x гf) x b (3.48)

где b - ширина марша.

q1 = (360 x 1,1 + 300 x 1,2) x 1,2 = 940 (кгс/м2).

Полная расчетная нагрузка, действующая перпендикулярно маршу, вычисляем по формуле

архитектурный строительный административный инженерный

q = q1 * cosa, (3.49)

q = 940-0,903 = 852 (кгс/м).

3

3.1 Инженерно-геологические условия площадки строительства

3.1.1 Расчетные значения физических свойств грунта

Инженерно-геологические условия площадки строительства выявлены бурением скважин до глубины 10 м.

Рис. 4.1 Геологический разрез

Нормативная глубина промерзания грунтов dfn= 3,5 м.

Визуально установлены следующие виды в геологическом разрезе:

1 - насыпной грунт;

2 - песок средней крупности;

3 - суглинки;

4 - песок мелкий;

5 - суглинки;

6 - песок пылеватый.

Производные характеристики грунтов определяем по формулам:

1) плотность сухого грунта (т/мг)

pg=p/(l-w); (4.1)

2) удельный вес грунта {кН(м3)

г = g*p; (4.2)

3) удельный вес сухого грунта (кН/м3)

гd = g*pg; (4.3)

4) удельный вес частиц грунта (кН/м3)

гs = g*ps; (4.4)

5) коэффициент пористости

e = ps - pd / pd (4.5)

6) удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды

гsb = гs - гw / 1+e (4.6)

7) степень влажности грунта

Sr = w* гs / e* гw (4.7)

8) число пластичности пылевато-глинистого грунта

Jr = (wL - wp) * 100% (4.8)

где р - плотность грунта;

w - природная влажность грунта;

г - удельный вес грунта;

g - ускорение свободного падения;

ps -- плотность частиц грунта;

Jr - показатель текучести пылевато-глинистого грунта;

wL - влажность глинистого грунта на границе текучести;

wp - влажность глинистого грунта на границе раскатывания.

Таблица 4.1 Физико-механические характеристики грунтов

№	Показатели	Вид грунта
п/п		1	2	3	4	5	6
1	2		4	5	6	7	8
1	Плотность грунта, р, г/см3	1,48	1,45	1,8	1,61	1,75	1,48
2	Плотность сухого грунта, pd, г/см3	-	1,2		1,15	1,09	0,82
3	Плотность частиц грунта, ps, г/смг	-	2,7	2,7	2,7	2,7	2,7
	Удельный вес грунта, у1/уg, кН1мъ	14,5	14,5	18	16,1	17,5	14,8
4		14,5	14,5	18	16,1	17,5	14,8
5	Удельный вес сухого грунта, ул, кН/м3	-	12	13,3	11,5	10,9	8,2
6	Удельный вес частиц грунта, у$, кН/м3	-	27	27	27	27	27
7	Удельный вес грунта с учётом взвешивающего действия воды, ySb, кН/м3	-	16,4	18,2	15,8	14,7	11,2
8	Природная влажность, W	-	0,21	0,35	0,4	0,6	0,8
9	Число пластичности, 1Р	-	-	0,13	-	0,15	-
10	Показатель текучести, IL	-	-	0,3	-	0,4	-
11	Коэффициент фильтрации, К/, м/сут	-	15	0,05	5	0,01
12	Коэффициент пористости, е	-	1,25	1,03	1,34	1,47	2.3
13	Степень влажности, Sr	-	0,45	0,92	0,8	Ы	0,94
14	Модуль деформации, Е, КПа	-	40	32	31	28	18
15	Удельное сцепление, G/Сц	--	--	0,66	--	0.66	--
		--	--	0,8	--	0,8	--
16	Угол внутреннего трения, cpilcpw	--	31,8	19,2	25,4	17,3	23,6
		-	35	22	28	20	26
17	Табличное значение i?o, КПа	-	0	100	0	100	0

3.1.2 Выводы и рекомендации

В целом площадка строительства пригодна для возведения здания. Рельеф спокойный. Вертикальную площадку рекомендуется выполнить подсыпкой, так как подземные воды залегают на небольшой глубине и при срезке грунта возможно образование наледи. При выполнении насыпи непосредственно на насыпной грунт в последствии возможны осадки, уплотнения, поэтому залегающие сверху насыпные грунты до выполнения отсыпки следует уплотнить поверхностным требованием.

Необходимо предусмотреть в конструкции подвала его защиту от грунтовых вод.

3.2 Расчет свайного фундамента

3.2.1 Общие данные

Приняты к расчету наиболее часто применяемые сваи - железобетонные сваи квадратного сечения (300x300 мм). Длина сваи зависит от глубины заложения нижнего конца сваи, которая в свою очередь зависит от прочности слоев грунта. Свая опирается на слой суглинка, длина сваи 4,5м.

ЭР=0,4 * G h (4.13)

где Gtl- вес ударной части молота, G>! = 600 * 9,8 = 5880 (кгс). hm - фактическая высота падения ударной части молота = 1 м. Gh - полный вес молота, Gh = 1500 * 9,8 = 14700 {кгс). Gb-вес наголовка сваи, Gb -- 0,32 * 4,5 * 2500 = 1012,5 (кгс). Эр= 0,4 * 5880 * 1 = 2352 (кгс-м). (^ = (14,7Н0125) = аоб7<^ = (м5

Дизель-молот выбран правильно. Проектный отказ вычисляем по формуле:

S У-А-ЭР m,+s2-(т2+т3)

ml+m2 + mi

где 77 - коэффициент, зависящий от материала сваи (для железобетонных свай rj =15000 кгс/м3);

коэффициент надёжности по грунту (%= 1,25);

N- расчетная нагрузка на сваю;

Ш - полный вес молота;

тг - вес сваи и наголовника;

гпъ - вес подбабка;

8 - коэффициент восстановления удара (для молотов ударного действия s = 0,2).

3.3 Защита свай от коррозии

Поверхность забивных свай должна быть защищена механически прочными покрытиями или пропиткой, сохраняющими защитные свойства в процессе погружения. При защите свайного фундамента использовать полимерные эпоксидные покрытия. Пропитку производить на глубину не менее 5 мм. При этом бетон для свай принять марки по водонепроницаемости не ниже W6.

4

4.1 Область применения

Технологическая карта разработана на устройство деревянной стропильной кровли с покрытием из металлочерепицы для административного здания в г. Охотске. В состав работ охваченных картой входят: