Гидравлический расчёт узла гидротехнических сооружений
Описание гидравлического расчёта узла гидротехнических сооружений: расчет, проверка магистрального канала, расчет распределительного и сбросного канала, расчет кривой свободной поверхности, гидравлический расчет регулирующего шлюза и водосливной плотины.
Рубрика | Строительство и архитектура |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 09.08.2010 |
Размер файла | 316,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
14
Приморская государственная сельскохозяйственная академия
Институт земледелия и природообустройства
Кафедра мелиорации и в/х строительства
Курсовая работа по гидравлике
«Гидравлический расчёт узла гидротехнических сооружений»
Выполнил:
студент 732 группы
Омельченко А.Н.
Проверил: преподаватель
Милосердова Т.И.
Уссурийск 2001
СОДЕРЖАНИЕ
1. Расчёт магистрального канала
1.1 Проверка канала на условие неразмываемости и незаиляемости
1.2 Проверка канала на заиление
1.3 Определение глубин наполнения канала
2. Расчёт распределительного и сбросного канала
2.1 Определение глубины наполнения трапецеидального сбросного канала по заданной ширине по дну
2.1.1 Расчёт распределительного канала методом И.И Агроскина
2.1.2 Расчёт сбросного канала
3. Расчёт кривой свободной поверхности в магистральном канале
3.1 Определение критической глубины в распределительном канале
3.2 Установление формы кривой свободной поверхности
3.3 Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом И.И. Агроскина
4. Гидравлический расчёт шлюза-регулятора
4.1 Определение ширины шлюза - регулятора в голове магистрального канала
5. Расчёт водосливной плотины
5.1 Определение гребня водосливной плотины
5.2 Построение профиля водосливной плотины
6. Гидравлический расчёт гасителей
6.1 Определение формы сопряжения в нижнем бьефе водосливной плотины методом И.И. Агроскина
6.2 Гидравлический расчёт водобойной стенки (Расчёт длины колодца)
7. Список используемой литературы
Вариант 3(5)
На реке N проектируется узел гидротехнических сооружений.
В состав узла входят:
А) Водосливная плотина.
Б) Водозаборный регулятор с частью магистрального канала.
Магистральный канал подаёт воду на орошение и обводнение подкомандной ему территории. На магистральном канале устраивается распределительный узел. На сбросном канале, идущем от этого узла, устраивается перепад (схема I).
Схема I
1. Расчёт магистрального канала
В состав расчёта входит:
1. Определение размеров канала из условия его неразмываемости (при Qmax = 1,5Qн) и незаиляемости (при Qmin = 0,75Qн).
2. Определение нормальных глубин для заданных расходов и построение кривой Q = f(h).
Данные для расчёта:
- Расход Qн = 9,8 м3/сек. Qmax = 14,7. Qmin = 7,35.
- Уклон дна канала i = 0,00029.
- Грунты - плотные глины.
- Условие содержания: среднее.
- Мутность потока ? = 1,35 кг/м3.
- Состав наносов по фракциям в %:
I. d = 0.25 - 0.1 мм = 3.
II. d = 0,10 - 0,05 мм = 15.
III. d = 0,05 - 0,01 мм = 44.
IV. d = ?0,01мм = 38.
- Глубина воды у подпорного сооружения 3,0 h0.
1.1 Проверка канала на условие неразмываемости и незаиляемости
1. Принимаем коэффициент заложения откоса канала «m» в зависимости от грунта и слагающего русла канала по таблице IX [1] m = 1.
2. Принимаем коэффициент шероховатости “n” в зависимости от условия содержания канала по таблице II [1] n = 0,025.
3. Принимаем допускаемое значение скорости на размыв в зависимости от грунта, слагающего русло канала по таблице XVI [1] Vдоп = 1,40 м/с.
4. Принимаем максимальную скорость потока в канале Vmax = Vдоп = 1,40м/с.
5. Вычисляем функцию из формулы Шези:
6. По вычисленному значению функции при принятом коэффициенте шероховатости ( n ), определяем допускаемый гидравлический радиус (Rдоп).
Rдоп = 2,92 м. Таблица X[1].
7. Вычисляем функцию
Qmax - максимальный расход канала м3/с.
4m0 - определяется по таблице X[1] 4m0 = 7,312.
8. По вычисленному значению функции при принятом коэффициенте шероховатости (n), определяем гидравлически наивыгоднейший радиус сечения по таблице X[1]. Rгн = 1,54 м.
9. Сравниваем Rдоп с Rгн и принимаем расчётный гидравлический радиус сечения (R). Так как Rдоп ? Rгн то R ? Rгн 2,92 ?1,54, принимаем R = 1,38.
10. Определяем отношение
11. По вычисленному отношению определяем отношение по таблице XI [1].
12. Вычисляем ширину канала по дну и глубину потока в канале
Принимаем стандартную ширину равную 8,5 м.
13. Определяется глубина потока в канале при пропуске нормального расхода Qн при принятой ширине канала в м. Для этого вычисляется функция
Далее определяется гидравлический наивыгоднейший радиус по таблице X[1]
Rгн = 1,31 м. По вычисленному отношению определяется отношение по таблице XI[1]. Нормальная глубина
14. Определяется глубина потока в канале при пропуске минимального расхода: При Rгн = 1,17, таблица XI[1]. Далее определяем отношение По этому отношению определяем таблица XI[1].
1.2 Проверка канала на заиление
1. Вычисляется минимальная средняя скорость течения в канале:
2. Вычисляется минимальный гидравлический радиус живого сечения канала:
3. Определяется гидравлическая крупность наносов для заданного значения диаметров частиц данной фракции, таблица XVII[1].
Таблица 1. Состав наносов по фракциям
Фракции |
I |
II |
III |
IV |
|
Диаметр, мм. |
0,25 - 0,1 |
0,1 - 0,05 |
0,05 - 0,01 |
??0,01 |
|
Р, %. |
1 |
12 |
28 |
59 |
|
Гидравлическая крупность. |
2,7 |
0,692 |
0,173 |
||
Wd, см/с. |
2,7 - 0,692 |
0,692 - 0,173 |
0,173 - 0,007 |
0,007 |
4. Определяется осреднённая гидравлическая крупность для каждой фракции.
5. Определяется средневзвешенная гидравлическая крупность наносов:
6. Принимается условная гидравлическая крупность наносов. Сравниваем то есть ? 0,002 м/с, то W0 = 0,002 м/с.
7. Вычисляем транспортирующую способность потока:
.
Сравниваем: - канал не заиляется.
1.3 Определение глубины наполнения канала графическим методом
Расчёт для построения кривой Q = f (h) ведётся в табличной форме.
Таблица 2. Расчёт координат кривой Q = f (h).
h, м. |
?, м2. |
X, м2. |
, м/с. |
Q, м3/с. |
Расчетные формулы |
||
0,5 |
4,5 |
9,9 |
0,45 |
22,72 |
1,74 |
||
1 |
8,5 |
11,3 |
0,75 |
32,72 |
4,73 |
||
1,5 |
15 |
12,7 |
1,18 |
44,83 |
11,43 |
||
2 |
21 |
14,1 |
1,49 |
52,50 |
18,74 |
- определяется по таблице X[1].
По данным таблицы 2 строится кривая Q = f (h).
По кривой, при заданном расходе, определяется глубина:
hmax = 1,75 м при Qmax = 14,7 м3/с.
hн = 1,50 м при Qн = 9,8 м3/с.
hmin = 1,25 м при Qmin = 7,35 м3/с.
Вывод: При расчёте максимальной глубины двумя способами значения максимальной глубины имеют небольшие расхождения, что может быть вызвано не точностью округлений при расчёте - расчёт выполнен верно.
2. Расчёт распределительного и сбросного каналов
2.1 Определение глубины наполнения трапецеидального сбросного канала по заданной ширине по дну
Данные для расчёта:
Распределительный канал:
- ширина по дну b = 6,4 м.
- расход Q = 0,5 Qmax магистрального канала - Q = 7,35.
- Уклон канала i = 0,00045.
- Грунты - очень плотные суглинки.
- Коэффициент шероховатости n = 0,0250.
Сбросной канал:
- расход Q = Qmax магистрального канала Q = 14,7.
- Уклон дна i = 0,00058.
- Грунты - плотные лёссы.
- Коэффициент шероховатости n = 0,0275.
- Отношение глубины перед перепадом к hкр.
2.1.1 Расчёт распределительного канала методом Агроскина
1. m = 1, табл. IX[1].
2. n = 0,0250.
3. Вычисляется функция F(Rгн).
4. Определяется гидравлически наивыгоднейший радиус по функции
Rгн = 1,07, табл. X[1].
5. Вычисляем отношение
6. По отношению по таблице XI[1] определяем отношение
7.
2.1.2 Расчёт сбросного канала
1. m = 1, таблица IX[1].
2. n = 0,0275. 4m0 = 7,312.
3. Вычисляем функцию :
4. Определяем гидравлически наивыгоднейший радиус по таблице X[1] по функции . Rгн = 1,35.
5. Принимаем расчётный гидравлический радиус сечения R = Rгн;
6. По отношению , определяем таблица XI[1].
табл. XI[1].
3. Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом Агроскина
3.1 Определение критической глубины в распределительном канале
Исходные данные: (из расчёта магистрального канала).
- Расход Q = 9,8 м3/сек.
- Ширина канала по дну bст = 8,5 м.
- hн = h0 =1,42 м.
- коэффициент заложения откоса m = 1.
- Коэффициент шероховатости n = 0,025.
- Уклон дна канала i = 0,00029.
- Глубина воды у подпорного сооружения hн = 3,0h0 =3 ? 1,42 = 4,26 м. Коэффициент Кориолиса ??= 1,1.
- Ускорение свободного падения g = 9,81 м/с2.
Наиболее простым способом является расчёт критической глубины методом Агроскина.
Критическая глубина для канала прямоугольного сечения определяется по формуле:
Безразмерная характеристика вычисляется по формуле
Из этого следует:
3.2 Установление формы кривой свободной поверхности
Знак числителя дифференциального уравнения определяется путём сравнения глубины потока у подпорного сооружения hn с нормальной глубиной h0.
Знак знаменателя дифференциального уравнения определяется путём сравнения глубин потока у подпорного сооружения hn с критической глубиной. Так как hn = 4,26 ? h0 = 1,42, то k ? k0, , числитель выражения (1) положительный (+).
Так как hn = 4,26 ? hкр = 0,519, то поток находится в спокойном состоянии Пк ?1, знаменатель выражения (1) положительный (+).
в магистральном канале образуется кривая подпора типа A1.
3.3 Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом И.И. Агроскина
Гидравлический показатель русла (x) принимаем равным 5,5.
При уклоне i? ? 0 расчёт канала ведём по следующему уравнению:
,
где e1-2 - расстояние между двумя сечениями потока с глубинами h1 и h2, м.
а - переменная величина, зависящая от глубины потока.
i - уклон дна канала = 0,00029.
z - переменная величина зависящая от глубин потока.
- среднее арифметическое значение фиктивного параметра кинетичности.
? (z) - переменная функция.
Переменная величина a определяется по формуле:
,
где h1 и h2 - глубина потока в сечениях.
z1 и z2 - переменные величины в сечениях между которыми определяется длина кривой свободной поверхности.
где =1,532 табл. XXIII (а)[1].
h - глубина потока в рассматриваемом сечении, м.
? - безразмерная характеристика живого сечения.
h0 - нормальная глубина = 1,42.
??- безразмерная характеристика.
Таблица 3.1 Таблица для расчёта кривой подпора в магистральном канале.
№ |
h |
?h |
? |
F(?) |
hF(?) |
z |
?z |
a = 3/8 |
a / i |
?(?) |
Пк` |
Пк`ср |
1 - Пк`ср |
Ф(z) |
? Ф(z) |
(14) (16) |
(8) - (17) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|
1 |
1,46 |
0,27 |
1,508 |
2,20 |
1,019 |
0,405 |
0,049 |
0,473 |
||||||||||
0,46 |
0,19 |
2,42 |
8344,8 |
0,051 |
0,949 |
-0,355 |
-0,343 |
0,53 |
||||||||||
2 |
1,92 |
0,34 |
1,376 |
2,62 |
1,20 |
0,435 |
0,053 |
0,118 |
||||||||||
0,46 |
0,21 |
2,19 |
7551,7 |
0,054 |
0,946 |
-0,07 |
-0,07 |
0,28 |
||||||||||
3 |
2,38 |
0,39 |
1,287 |
3,06 |
1,41 |
0,455 |
0,055 |
0,048 |
||||||||||
0,46 |
0,15 |
3,06 |
10551,7 |
0,057 |
0,943 |
-0,018 |
-0,02 |
0,17 |
||||||||||
4 |
2,84 |
0,46 |
1,196 |
3,39 |
1,56 |
0,477 |
0,058 |
0,030 |
||||||||||
0,46 |
0,17 |
2,71 |
9344,8 |
0,059 |
0,941 |
-0,012 |
-0,01 |
0,18 |
||||||||||
5 |
3,3 |
0,51 |
1,142 |
3,77 |
1,73 |
0,492 |
0,060 |
0,018 |
||||||||||
0,46 |
0,16 |
2,87 |
9896,6 |
0,061 |
0,939 |
-0,006 |
-0,006 |
0,17 |
||||||||||
6 |
3,76 |
0,56 |
1,094 |
4,11 |
1,89 |
0,505 |
0,062 |
0,012 |
||||||||||
0,46 |
0,16 |
3,13 |
10793,4 |
0,063 |
0,937 |
-0,004 |
-0,004 |
0,16 |
||||||||||
7 |
4,26 |
0,61 |
1,051 |
4,48 |
2,05 |
0,527 |
0,064 |
0,008 |
4. Гидравлический расчёт шлюза - регулятора в голове магистрального
канала
4.1 Определение ширины шлюза - регулятора в голове магистрального канала
В состав расчёта входит:
1. Определение рабочей ширины регулятора при максимальном расходе в магистральном канале. Щиты полностью открыты.
Данные для расчёта:
- Расход Qmax = 14,7 м3/с.
- Стандартная ширина магистрального канала bк = 8,5 м.
- hmax = 1,80 м.
- коэффициент откоса m = 1.
- ?z = (0,1 - 0,3 м) = 0,1м.
- Форма сопряжения подводящего канала с регулятором: раструб.
Порядок расчёта:
1. Определяется напор перед шлюзом регулятором
H = hmax + ?z = 1,80 + 0,1 = 1,9 м.
2. Определяется скорость потока перед шлюзом регулятором:
3. Определяется полный напор перед регулятором:
? = 1,1.
4. Проверяется водослив на подтопление, для чего сравнивается отношение
??- глубина подтопления.
P - высота водослива со стороны НБ.
5. Вычисляем выражение:
Где ??п - коэффициент подтопления.
m - коэффициент расхода водослива.
b - ширина водослива.
H0 - полный напор.
Дальнейший расчёт ведётся в табличной форме.
Таблица 4.1 Расчёт для построения графика зависимости =f(b).
b, м. |
m таб.8.6 |
K2 таб.8.7 |
Подтопление водослива |
??п таб.22.4 |
Примечание |
|||
Подтоплен |
Не подтоплен |
|||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
6,8 |
0,369 |
0,76 |
+ |
- |
0,81 |
2,03 |
||
5,95 |
0,365 |
0,77 |
+ |
- |
0,79 |
1,71 |
||
5,1 |
0,362 |
0,81 |
+ |
- |
0,80 |
1,48 |
||
4,25 |
0,358 |
0,82 |
+ |
- |
0,81 |
1,23 |
По данным таблицы 4.1 строится график зависимости и по графику определяется искомая ширина b. . Принимаем регулятор однопролётный шириной 4,2м.
Водослив считается подтопленным если , коэффициент подтопления определяется по табл. 8.8[1].
5. Расчёт водосливной плотины
В состав расчёта входит:
1. Выбор и построение профиля водосливной плотины (без щитов).
2. Определение ширины водосливной плотины и определение щитовых отверстий при условии пропуска расхода Q = Qmax.
Исходные данные:
1. Уравнение для реки в створе плотины: - коэффициент «а» 12,1.
- коэффициент «b» 20.
2. Расход Qmax = 290 м3/с.
3. Отметка горизонта воды перед плотиной при пропуске паводка ПУВВ - 60,3 м.
4. Ширина реки в створе плотины, В - 24 м.
5. Ширина щитовых отверстий 5,0.
6. Толщина промежуточных бычков t, 1,0 - 1,5 м.
7. Тип гасителя в нижнем бьефе: водобойная стенка.
Порядок расчёта:
I. Выбор профиля водосливной плотины. Водосливная плотина рассчитывается по типу водослива практического профиля криволинейного очертания (за расчетный принимаем профиль I). Полная характеристика: водослив практического профиля, криволинейного очертания, с плавным очертанием оголовка, безвакуумный.
II. Определение бытовой глубины в нижнем бьефе плотины (hб). Для определения (hб) при заданном расходе необходимо по заданному уравнению
построить график зависимости Q = f(hб). Расчёт координат этого графика ведётся в табличной форме.
Табл. 5.1 Расчёт координат графика зависимости функции Q = f(hб).
hб, м. |
hб2 |
ahб2 |
bhб2 |
||
1 |
1 |
12,1 |
20 |
32,1 |
|
2 |
4 |
48,4 |
40 |
88,4 |
|
3 |
9 |
108,9 |
60 |
168,9 |
|
4 |
16 |
193,6 |
80 |
273,6 |
|
5 |
25 |
302,5 |
100 |
402,5 |
III. Определение ширины водосливной плотины и числа водосливных отверстий при пропуске заданного расхода:
1. Определяем профилирующий напор перед плотиной
где - ?ПУВВ - отметка подпёртого уровня высоких вод (max отметка возможная в водохранилище).
?Г = ?НПУ = ?НПГ = 58 м. где ?НПУ - нормальный подпёртый уровень.
Принимаем скорость подхода перед плотиной V0 ? 0 ? , тогда полный напор равен H0 = Hпр.
2. Принимаем коэффициент расхода водослива при H0 = Hпр = 2,3 м, для профиля [1] m=0,49.
3. Определяем высоту водосливной плотины P = ?Г - ?дна = 58 - 49,2 = 8,8 м.
4. Проверяем условие подтопления водосливной плотины. Для этого сравниваем высоту плотины с бытовой глубиной. P = 8,8 ? hб = 4,2 - плотина не подтоплена.
?п=1.
5. Принимаем коэффициент бокового сжатия ? =0,98.
6. Вычисляется ширина водосливной плотины в первом приближении:
7. Сравниваем вычисленную ширину водосливной плотины с шириной реки в створе плотины. b = 39,08 ? Bр = 24,0 м (ширина плотины больше ширины реки). Так как ширина плотины больше ширины реки - это значит, что отметка гребня плотины (?Г) равная ?НПГ (нормальный подпёртый горизонт) не обеспечивает при профилирующем напоре пропуск максимального расхода. В этом случае рекомендуется: 1. Понизить отметку гребня водосливной плотины увеличив тем самым профилирующий напор и пропускную способность плотины. 2. На ряду с водосливной плотиной спроектировать глубокие донные отверстия, отметки порога которых ниже отметки гребня водосливной плотины.
Принимаем за расчётный 1 вариант, т.е. понижаем отметку гребня водосливной плотины по всему водосливному фронту.
5.1 Определение отметки гребня водосливной плотины
1. Принимаем ширину водосливной плотины равной ширине реки:
2. Bпл = Bр = 24 м.
3. Определяем число пролётов:
t = 1; bпр = 5,0 м.
4. Определяем расход проходящий через один пролёт водосливной плотины
5. Принимаем коэффициент расхода водосливной плотины m = 0,49.
6. Принимаем, что водосливная плотина не подтапливается ?п = 1.
7. Выражаем расход проходящий через 1 водосливной пролёт по формуле:
8. Определение величины понижения отметки гребня водослива графоаналитическим способом. Строим график зависимости = f(h). Расчёт координат этого графика ведётся в табличной форме.
Таблица 5.2 Расчёт графика зависимости = f(h).
h, м |
=Hпр + h |
E |
|||
0,5 |
2,8 |
4,68 |
0,96 |
4,49 |
|
1 |
3,3 |
5,99 |
0,95 |
5,69 |
|
1,5 |
3,8 |
7,41 |
0,95 |
7,04 |
|
2 |
4,3 |
8,92 |
0,94 |
8,38 |
, где a = 0,11,
табл. 22.29[2]. bпр - ширина пролёта 5 м.
По данным таблицы строим график.
5.2 Построение профиля водосливной плотины
Построение профиля водосливной плотины выполняется по способу Кригера - Офицерова.
Для построения профиля по этому способу необходимо умножить на единичные координаты приведённые в таблице 8.2 [1]. Расчёт координат сливной грани плотины и профиля переливающейся струи сводим в таблице 5.3.
Таблица 5.3 Координаты сливной грани плотины и переливающейся струи
X, м. |
Y, м. |
|||
Очертание кладки |
Очертание струи |
|||
Внешняя поверхность |
Внутренняя поверхность |
|||
0,00 |
0,453 |
-2,991 |
-0,454 |
|
0,36 |
0,129 |
-2,891 |
-0,129 |
|
0,72 |
0,025 |
-2,779 |
-0,025 |
|
1,08 |
0,000 |
-2,664 |
0,000 |
|
1,44 |
0,025 |
-2,527 |
0,025 |
|
2,16 |
0,216 |
-2,232 |
0,227 |
|
2,88 |
0,529 |
-1,839 |
0,551 |
|
3,60 |
0,921 |
-1,368 |
0,961 |
|
4,32 |
1,414 |
-0,788 |
1,476 |
|
5,04 |
2,034 |
-0,108 |
2,124 |
|
6,12 |
3,142 |
1,098 |
3,312 |
|
7,20 |
4,446 |
2,495 |
4,716 |
|
9,00 |
7,056 |
5,400 |
7,560 |
|
10,8 |
10,166 |
9,000 |
11,196 |
|
12,6 |
13,744 |
13,176 |
15,336 |
|
14,4 |
17,748 |
18,000 |
20,196 |
|
16,2 |
22,392 |
23,544 |
25,74 |
Во избежании удара внизпадающей струи о дно нижнего бьефа, сливную грань плотины сопрягают с дном при помощи кривой радиуса R, так чтобы предать струе на выходе горизонтальное или близкое ему направление. Радиус принимаем по таблице 8.3[1]. При P ? 10 м R = 0,5P.
По данным таблицы на миллиметровке строится профиль водосливной плотины и переливающейся струи.
6. Гидравлический расчёт гасителей
6.1 Определение формы сопряжения в нижнем бьефе водосливной плотины методом И.И. Агроскина
1. Определяем удельный расход водосливной плотины:
2. Вычисляется удельная энергия потока в верхнем бьефе:
3. Определяется вторая сопряжённая глубина , для чего вычисляется функция:
ф(?с).
где ? - коэффициент скорости (?=0,95). По вычисленной функции ф(?с) определяется глубина табл. XXIX[1]
.
4. Сравниваем с hб: - сопряжение в НБ, происходит в форме отогнанного гидравлического прыжка, для гашении энергии в нижнем бьефе проектируется гаситель (водобойная стенка).
6.2 Гидравлический расчёт водобойной стенки
1. Определяем высоту водобойной стенки.
2. Определяется скорость потока пред водобойной стенкой:
Где ??? коэффициент запаса = 1,05.
- вторая сопряжённая глубина = 5,33 м.
3. Определяется напор над водобойной стенкой без скоростного напора:
4. Вычисляется высота водобойной стенки.
5. Вычисляем удельную энергию потока перед водобойной стенкой:
6. Вычисляется функция ф(?с).
где ? - коэффициент скорости, для водобойной стенки ?=0,9.
7. Определяется относительная глубина по вычисленному значению функции ?с, при коэффициенте скорости ?, по табл. XXIX[1]. = 0,6644.
8. Вычисляется вторая сопряжённая глубина после водобойной стенки:
9. Сравнивается с hб и устанавливается форма сопряжения за стенкой:
=3,87 ? hб = 4,2 - сопряжение за водобойной стенкой происходит в форме надвинутого гидравлического прыжка и стенка работает как подтопленный водослив, в этом случае напор над стенкой увеличивается, а высота водобойной стенки уменьшается.
10. Расчёт длины колодца:
Длина колодца 16 метров.
ЛИТЕРАТУРА
1. Андреевская А.В., Кременецкий Н.Н., энергия 1964 г.
2. Методические указания к курсовой работе по гидравлике на тему: «Гидравлический расчёт узла гидротехнических сооружений». ПГСХА. Сост. Т.И. Милосердова - Уссурийск, 1994 г.
3. Методические указания к практическим занятиям по гидравлике на тему: «Гидравлический расчёт гасителя» ПГСХА; сост. Т.И. Милосердова - Уссурийск 1995 г.
4. Штеренлихт Д.В. Гидравлика. Учебник для вузов. Энергоатомиздат, 1984 г.
Подобные документы
Гидрологические и водохозяйственные расчеты в строительстве рыбоводных хозяйств. Виды гидротехнических сооружений и их устройства. Основные элементы земляной плотины. Проектирование сбросных каналов. Трассирование магистрального канала, заложение откосов.
презентация [9,0 M], добавлен 19.09.2016- Реконструкция гидротехнических сооружений на основе применения современного модифицированного бетона
Основные пути получения бетона при реконструкции гидротехнических сооружений: заказ с ближайшего бетонного узла; изготовление или модификация в построечных условиях. Технологии в пластификации бетонных смесей. Свойства модифицированного портландцемента.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 15.10.2012 Определение класса капитальности сооружения и основных размеров глухой плотины. Гидравлический расчет водосливной плотины, сопряжения бьефов, основных размеров элементов подземного контура. Определение параметров гидравлического прыжка за плотиной.
курсовая работа [151,7 K], добавлен 01.11.2012Выбор принципиальной схемы плотины. Определение максимальных расходов воды, ширины водосливного фронта плотины. Проектирование профиля водосливной плотины. Определение гидростатического давления воды. Расчет водобойных сооружений, башенные водосбросы.
дипломная работа [776,0 K], добавлен 26.12.2012Хозяйственно-бытовая сеть К1 промышленного предприятия: определение расчетных расходов, гидравлический расчет канализационного коллектора. Дождевая сеть К2 промышленного предприятия: трассировка сети. Гидравлический расчет очистных сооружений отстойника.
курсовая работа [201,8 K], добавлен 22.07.2011Конструирование поперечного профиля плотины. Противофильтрационные устройства. Расчет однородной плотины с дренажным банкетом на водонепроницаемом основании. Расчет устойчивости откосов. Проектирование водовыпуска для пропуска воды в оросительный канал.
курсовая работа [322,6 K], добавлен 02.04.2014Классификация, общие схемы и параметры водопроводных систем и сооружений. Нормы расхода воды; расчет воды на противопожарное водоснабжение населенных пунктов и промышленных объектов. Гидравлический расчет сопротивлений, напора, насосно-рукавных систем.
курсовая работа [657,1 K], добавлен 26.02.2012Конструирование поперечного профиля и элементов плотины: гребня, берм, дренажа, противофильтрационных устройств. Расчет устойчивости откосов, экрана, защитного слоя. Гидравлический расчёт водосбросного сооружения. Схема пропуска строительных расходов.
курсовая работа [502,5 K], добавлен 05.01.2013Расчет системы внутреннего водопровода. Гидравлический расчет холодного и горячего водоснабжения для жилого здания. Построение генерального плана участка с коммуникациями, планов типового этажа и подвала, аксонометрической схемы внутреннего водопровода.
курсовая работа [115,5 K], добавлен 04.03.2013Выбор системы и схемы внутреннего водопровода. Определение расчетных расходов воды и подбор диаметров труб. Определение требуемого напора. Гидравлический расчет канализационной сети. Проверка пропускной способности стояка. Расчет дворовой канализации.
курсовая работа [229,7 K], добавлен 13.04.2016