Проектирование и расчет оснований и фундаментов одноэтажного промышленного здания

1

Министерство образования и науки РФ

Саратовский государственный технический университет

Кафедра: Промышленное и гражданское строительство

Пояснительная записка

к курсовому проекту на тему:

«Проектирование и расчет оснований и фундаментов одноэтажного промышленного здания»

Выполнила:

Проверил:

Саратов 2007

Содержание

Введение…………………………………………………………………...3

1.Исходные данные……………………………………………………......4

2.Оценка инженерно-геологических условий…………………………...5

2.1.Определение характеристик грунта……………………………….....5

2.2.Оценка состояния грунта…………………………………………..…8

2.3.Заключение по площадке……………………………………………..8

2.4.Геологический разрез…………………………………………...…….9

3.Конструирование фундамента мелкого заложения………………….10

3.1.Определение глубины заложения подошвы фундамента…………10

3.2.Определение размеров подошвы………………………………........10

3.3. Конструирование фундамента……………………………………...14

3.4. Определение конечной осадки основания фундамента методом послойного суммирования……………………………………………...16

4.Конструирование свайного фундамента(I тип)……………………...21

4.1.Определение глубины заложения ростверка свайного фундамента……………………………………………………………….21

4.2.Определение несущей способности сваи………………………..…21

4.3.Определение осадки основания свайного фундамента…………...24

5.Конструирование свайного фундамента(IIтип)………………….…..30

5.1.Определение глубины заложения ростверка свайного фундамента……………………………………………………………….30

5.2.Определение несущей способности сваи…………………………..30

5.3.Определение осадки основания свайного фундамента……………33

6.Технико-экономическое сравнение вариантов………………………38

7.Свайный фундамент под колонну фахверка №2…………………….39

8.Свайный фундамент под крайнюю колонну №3…………………….41

9.Список литературы…………………………………………………….43

Приложение………………………………………………………………44

Введение

Выполнение курсового проекта «Основания и фундаменты промышленного здания» по дисциплине «Основания и фундаменты» направлено на усвоение знаний, полученных при изучении теоретической части этой дисциплины и на выработку практических навыков расчета и проектирования оснований и фундаментов.

В курсовом проекте рассматриваются три варианта фундамента под среднюю колонну (наиболее нагруженную), после чего производится сравнение стоимости вариантов фундамента. Наиболее экономичный вариант принимается для дальнейшего расчета фундаментов под крайние колонны и под колонны фахверка.

Расчет фундаментов производится по методу предельных состояний в соответствии с положениями СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений» и СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».

1.Исходные данные

Район строительства - г. Нижний Новгород;

М_t=42;

NL=141,4 м - отметка земли;

WL=136,0 м - отметка уровня грунтовых вод;

Слои грунта сверху вниз:

мощность почвенного слоя - 0,4 м;

первый: мощность - 3,8 м

№ грунта - 28;

- второй: мощность - 2,7 м

№ грунта - 37;

третий: № грунта - 5.

Таблица №1

Характеристики	№28 суглинки	№37 супеси	№5 глины
с, т/м3	1,93	1,83	1,94
сs, т/м3	2,73	2,72	2,75
щ	0,29	0,24	0,27
m0, 1/МПа	0,088	0,217	0,044
kц, м/сек	2,3·10-7	7,2·10-4	1·10-6
ц	19	17	20
с, кПа	24	5	30
щL	0,37	0,26	0,44
щp	0,21	0,20	0,23

Схема задания №1.

Нагрузки для варианта А для расчета по второй группе предельных состояний.

Таблица №2

Вариант	Ф-т	NII, км	МII, км.м	QII, км
А	1	648	136	24
	2	216	107	18
	3	378	115	14

2. Оценка инженерно-геологических условий

2.1. Определение характеристик грунта ведем по формулам

Удельный вес грунта:

,

где с - плотность грунта; g=9,8 м/с² - ускорение свободного падения;

Удельный вес частиц грунта:

,

где с_s - плотность частиц грунта;

Число пластичности:

,

где щ_L - влажность грунта на границе текучести ,щ_p - то же, на границе раскатывания (пластичности);

Показатель текучести:

,

где щ - природная влажность грунта;

Коэффициент пористости грунта:

;

Степень влажности грунта:

,

где г_w=10 кН/см³ - удельный вес воды;

Коэффициент относительной сжимаемости:

,

где m₀ - коэффициент сжимаемости;

Модуль деформации грунта:

,

где , н - коэффициент Пуассона:

н=0,3 - для песков, супесей,

н=0,35 - для суглинков,

н=0,42 - для глин;

Удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды:

.

Суглинки:

;

;

;

;

Супеси:

;

;

;

Глины:

;

;

;

Все вычисленные характеристики грунтов сведены в таблицу №3.

Таблица №3

Характеристики	№28 (суглинки)	№37 (супеси)	№5 (глины)
1. г, кН/м3	18,91	17,93	19,01
2. гsb, кН/м3	9,19	9,04	9,42
3. Ip	0,16	0,06	0,21
4. IL	0,5	0,67	0,19
5. е	0,82	0,84	0,8
6. Sr	0,943	0,76	0,91
7. mv, 1/МПа	0,048	0,118	0,024
8. Е, МПа	12,89	6,29	16,33
9. гs, кН/м3	26,75	26,66	26,95

2.2. Оценка состояния грунтов

Суглинки

- грунт находится в тугопластичном состоянии;

Е=12,89 мПа-среднесжимаемый грунт;

Супеси

- грунт находится в пластичном состоянии;

Е=6,29мПа- грунт близок к сильносжимаемым

Глины

- грунт находится в полутвердом состоянии;

Е=16,33 мПа-среднесжимаемый грунт

2.3. Заключение по площадке

Природный рельеф площадки строительства спокойный. Грунты основания имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием пластов. Все они могут служить естественным основанием (Е>5МПа). Наличие на глубине 3,8м пластичных супесей, близких к сильно сжимаемым грунтам, ухудшает грунтовые условия площадки.

Фундаменты мелкого заложения с небольшими нагрузками можно заложить в пределах суглинков с обязательно проверкой прочности подстилающего слоя супесей. Грунтовые воды залегают на отметке 136,0 м и не повлияют в этом случае на выбор типа фундамента.

При использовании в качестве основания глин, залегающих на глубине 6,5м и ниже УПВ, значительно повысится стоимость и трудоемкость фундаментных работ. В этом случае целесообразно рассмотреть вариант свайного фундамента.

При больших нагрузках на фундаменты в качестве несущего слоя можно использовать суглинки слоя №1 с предварительным улучшением строительных свойств подстилающих супесей.

2.4. Геологический разрез

Рис.1

3. Конструирование фундамента мелкого заложения

3.1.Определение глубины заложения подошвы фундамента

Принимаем в качестве несущего слоя слой №1 - суглинки. Колонны - железо-бетонные. Обрез фундамента на отметке -0,150 м.

Нормальная глубина сезонного промерзания:

,

где d₀=0.23 м (для суглинков), М_t=42 - безразмерный коэффициент.

Расчетная глубина сезонного промерзания:

,

где k_h=0,66 - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения.

Высоту фундамента назначаем из конструктивных соображений:

Н_ф =1200 мм.

Тогда глубина заложения фундамента:

3.2.Определение размеров подошвы фундамента

Предварительно ширину фундамента b определяем по условному расчетному сопротивлению R₀:

,

где N_II=648 кН - нагрузка на фундамент,

R₀(е=0,82; I_L=0.5)=189 кПа,

- отношение сторон подошвы фундамента,

- осредненный удельный вес фундамента и грунта.

Расчетное сопротивление грунта:

,

где г_с1=1,2;

г_с2=1;

k=1;

М_г=0,47;

М_q=2,89;

М_с=5,48;

k_z=1;

г_II=18.91 кН/м³;

;

с_II=24 кПа;

d₁=1,35 м.

Уточняем b:

Принимаем b=1,8 м. Тогда .

Таким образом, размеры подошвы 1,8х1,8 м (R=265,5кПа).

Среднее давление под подошвой фундамента от расчетных вертикальных усилий:

Краевые давления под подошвой фундамента:

где - момент сопротивления подошвы фундамента.

Условие не выполняется, увеличиваем размер фундамента.

Принимаем b=1,8м; l=2,4м; А=4,32м².

;;

Условие выполняется, оставляем принятый фундамент.

Проверка слабого подстилающего слоя супесей.

Для супеси: ц=17?, с_II=5 кПа.

Рис.2

Должно выполняться условие:

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на глубине 3,65 м от отметки планировки срезкой:

Дополнительное давление на глубине z от подошвы фундамента:

, где б - коэффициент, определяемый по табл.1 приложения 2 [1] в зависимости от и ,

Площадь условного фундамента:

Ширина условного фундамента:

где .

Расчетное сопротивление грунта под подошвой условного фундамента:

где г_с1=1,1;

г_с2=1;

k=1;

М_г=0,39;

М_q=2,57;

М_с=5,15;

k_z=1;

г_II=17,93 кН/м³;

;

с_II=5 кПа;

d_z=1,35 м.

Условие выполняется, поэтому оставляем принятые размеры фундамента.

3.3.Конструирование фундамента

Принимаем класс бетона В15.

Толщина стенок бетонного армированного стакана при

<2а_к=2·0,4=0,8 м и должна составить 800 мм. Конструктивно принимаем д_ст=175 мм в направлении размера b.

Глубина заделки колонны в стакан h_з=а_к=400 мм. Глубина стакана h_с=h_з+50=400+50=450 мм. Тогда толщина днища стакана:

Н_ф-h_с=1200-450=750мм что больше минимальной допустимой толщины 200 мм.

Коэффициент к₁ при классе бетона В15 и Р_max=248,3 кПа к₁=3. Примем высоту нижней ступени h₁=300 мм. Тогда рабочая высота бетона при величине а=70+20/2=80 мм (предположим диаметр арматуры 20 мм).

h₀₁=300-80=220 мм/

Наибольший допустимый вынос нижней ступени:

,

где k₁=3 .

.

Фактический вынос ступени (в предположении, что плитная часть состоит из одной ступени) в направлении размера b составит:

Фактический вынос ступени (в предположении, что плитная часть состоит из одной ступени) в направлении размера l составит:

Изменим высоту первой ступени: h₁=450 мм.

h₀₁=450-80=370 мм

Наибольший допустимый вынос нижней ступени:

,

где k₁=3 .

.

Фактический вынос ступени (в предположении, что плитная часть состоит из одной ступени) в направлении размера b составит:

Фактический вынос ступени (в предположении, что плитная часть состоит из одной ступени) в направлении размера l составит:

Рис.3

3.4.Определение конечной осадки основания фундамента методом послойного суммирования

Расчет оснований производится, исходя из условия:

,

где S - совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом,

S_u - предельное значение совместной деформации основания и сооружения, принимается по [1].

Осадки основания рассчитываются методом послойного суммирования по формуле:

,

где в=0,8 - безразмерный коэффициент,

у_zp,i - среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-том слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней и нижней границах слоя;

h_i и E_i - соответственно толщина и модуль деформации слоя грунта;

n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на границе слоя, расположенного на глубине z, от подошвы фундамента определяется по формуле:

,

где - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

и - удельный вес и толщина i-го слоя грунта;

- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента;

d_n - глубина заложения фундамента от поверхности природного рельефа.

Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента определяются по формуле:

,

где б - коэффициент , принимаемый по табл.1 приложения 2 [1] в зависимости от относительной глубины и отношения сторон прямоугольного фундамента з;

р₀ - дополнительное вертикальное давление под подошвой фундамента

.

Нижняя граница сжимаемой толщи основания, до которой производится суммирование осадок, принимается на глубине, где выполняется условие:

Однородные пласты основания ниже подошвы фундамента разбиваем на слои толщиной

,

z=0,6м

z=1,2м

z=1,8м

z=2,45м

Расчетная схема на Рис.4

Рис.4

z=3,05м

z=3,65м

z=4,15м

Таблица №4

Нижняя граница сжимаемой толщи, до которой производится суммирование осадки, принимается на глубине, где выполняется условие

Результаты расчетов сведены в таблицу №4.

Осадка основания:

Требование СНиП выполняется

4. Конструирование свайного фундамента (I тип)

4.1.Определение глубины заложения ростверка. Выбор размера сваи

По своим физико-механическим характеристикам слой №3 (глины) является более прочным, чем слой №2. Поэтому в качестве несущего слоя под нижний конец сваи принимаем слой №3. Заглубление сваи в слой №3 при I_L=0,19 должно быть не менее 1 м.

Принимаем свободное сопряжение ростверка со сваей с глубиной заделки оголовка сваи в ростверк - 100 мм.

Тогда требуемая длина сваи:

Принимаем сваи сечением 30х30 см длиной 7 м.

4.2.Определение несущей способности сваи

Несущая способность висячей сваи определяется по формуле:

,

где г_с=1 - коэффициент условий работы сваи в грунте;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

А - площадь поперечного сечения сваи, равна 0,09 м²;

U - наружный периметр поперечного сечения сваи;

f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи;

h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;

г_CR,г_cf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи.

Рис.5

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи определяем по табл.VI.1 приложения VI [3]: R=4929 кПа (I_L=0.2).

По табл. VI.2 приложения VI [3] определяем расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи:

f₁=18,11 кПа ;

f₂=21,2 кПа ;

f₃=12,11 кПа;

f₄=12,66 кПа;

f₅=61,8 кПа.

Периметр ствола сваи:

По табл. VI.3 приложения VI [3]:

Несущая способность сваи:

Определение требуемого количества свай в фундаменте. Определение фактической нагрузки на сваю

Требуемое количество свай в кусте определяют по формуле:

,

где ,

n=1,1 - коэффициент перегрузки;

d_p=1,35 м - глубина заложения подошвы ростверка от отметки планировки;

г₀=20 кН/м³ - осредненный удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах;

- площадь ростверка (здесь a - расстояние между осями свай, для висячих призматический забивных свай принимается a=3d=0.9 м, d=0,3 м - размер поперечного сечения сваи);

г_k=1,4 - коэффициент надежности;

- расчетная нагрузка на обрез свайного фундамента;

Требуемое количество свай:

. Принимаем 4 сваи и располагаем их на расстоянии 0,9 м в осях друг от друга.

Нагрузка с учетом изгибающего момента, действующего на крайние сваи:

,

где N_d - вертикальная сила, кН, действующая на обрезе фундамента (с учетом );

М - расчетный изгибающий момент в уровне обреза фундамента: ;

n - расстояние от главной оси до сваи, для которой определяется нагрузка;

y_i - расстояние от главной оси до каждой сваи.

Проверим выполнение условия:

.

.

Условие выполняется, поэтому конструируем ростверк для фундамента из 4 свай.

Рис.6

Конструирование ростверка.

Принимаем ростверк с одной ступенью высотой 450 мм и размерами в плане 1,5х1,5 м. Материал ростверка - бетон кл. В15.

4.3.Определение осадки основания свайного фундамента

Определение осадки основания фундамента из висячих свай производится как для условного фундамента на естественном основании. Границы условного фундамента: снизу - плоскостью АБ, походящей через нижние концы свай, с боков - вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных граней крайних рядов свай на расстоянии: , сверху - поверхностью планировки грунта ВГ, где - средневзвешенное расчетное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле:

,

где ц_II1,ц_II2 и ц_II3 - расчетные значения углов внутреннего трения для пройденных сваей слоев грунта толщиной соответственно d₁, d₂, d₃;

d - глубина погружения свай в грунт, считая от подошвы ростверка.

В_усл=0,9+0,3+0,56*2=2,32м; L_усл=0,9+0,3+0,56*2=2,32 м.

Вес ростверка:

.

Вес свай:

(здесь 220 - масса 1 м сваи, кг, 10 - ускорение свободного падения, м/с², 50 - масса острия сваи, кг).

Вес грунта в объеме АБВГ:

Давление под подошвой условного фундамента:

Расчетное сопротивление грунта под подошвой условного фундамента:

где г_с1=1,25;

г_с2=1;

k=1;

М_г=0,51;

М_q=3,06;

М_с=5,66;

k_z=1;

г_II=19,01 кН/м³;

;

с_II=30 кПа;

d_z=1,35 м.

Краевые давления под подошвой фундамента:

где - момент сопротивления подошвы фундамента.

Вертикальное напряжение от действия собственного веса грунта на уровне подошвы условного свайного фундамента:

Дополнительное давление под подошвой условного фундамента:

z=0,45м

z=0,9м

z=1,35м

Расчетная схема на рис.7

Рис.7

z=1,8м

z=2,25м

z=2,7м

Результаты расчетов сведены в таблицу №5.

Таблица №5

Осадка основания:

Требование СНиП выполняется

5.Конструирование свайного фундамента (II тип)

5.1.Определение глубины заложения ростверка. Выбор размера сваи

Принимаем свободное сопряжение ростверка со сваей с глубиной заделки оголовка сваи в ростверк - 100 мм.

Тогда требуемая длина сваи:

Принимаем сваи диаметром сечения 40см длиной 8 м.

5.2.Определение несущей способности сваи

Несущая способность висячей сваи определяется по формуле:

,

где г_с=1 - коэффициент условий работы сваи в грунте;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

А - площадь поперечного сечения сваи, равна 0,1256 м²;

U - наружный периметр поперечного сечения сваи;

f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи;

h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;

г_CR,г_cf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи.

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи определяем по табл.VI.1 приложения VI [3]: R=4918 кПа (I_L=0,2)

По табл. VI.2 приложения VI [3] определяем расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи:

f₁=18,11 кПа;

f₂=21,2 кПа;

f₃=12,11 кПа;

f₄=12,66 кПа;

f₅=61,2 кПа;

f₆=63,47 кПа;

Площадь поперечного сечения ствола сваи А=0,1256 м².

Периметр ствола сваи:

По табл. VI.3 приложения VI [3]:

Несущая способность сваи:

Рис.8

Определение требуемого количества свай в фундаменте. Определение фактической нагрузки на сваю.

Требуемое количество свай в кусте определяют по формуле:

,

где ,

n=1,1 - коэффициент перегрузки;

d_p=1,35 м - глубина заложения подошвы ростверка от отметки планировки;

г₀=20 кН/м³ - осредненный удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах;

N₁=777,6 кН; М₁=163,2 кНм.

- площадь ростверка (здесь a - расстояние между осями свай, для висячих свай-оболочек принимается a=3d=1,2 м, d=0,4 м - размер поперечного сечения сваи);

г_k=1,4 - коэффициент надежности;

Требуемое количество свай:

.

Принимаем 4 сваи и располагаем их из конструктивных соображениях на расстоянии 1,2 м в осях друг от друга.

Нагрузка с учетом изгибающего момента, действующего на крайние сваи:

,

где N_d - вертикальная сила, кН, действующая на обрезе фундамента (с учетом );

М - расчетный изгибающий момент в уровне обреза фундамента;

n - число свай в кусте;

y_i - расстояние от главной оси до каждой сваи.

Проверим выполнение условия:

.

.

Условие выполняется, поэтому конструируем ростверк для фундамента из 4 свай.

Рис.9

Конструирование ростверка.

Принимаем ростверк одноступенчатый высотой 450 мм размерами в плане 2х2 м. Материал ростверка - бетон кл. В15.

5.3.Определение осадки основания свайного фундамента

Определение осадки основания фундамента из висячих свай производится как для условного фундамента на естественном основании. Границы условного фундамента: снизу - плоскостью АБ, походящей через нижние концы свай, с боков - вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных граней крайних рядов свай на расстоянии: , сверху - поверхностью планировки грунта ВГ, где - средневзвешенное расчетное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле:

,

где ц_II1,ц_II2 и ц_II3 - расчетные значения углов внутреннего трения для пройденных сваей слоев грунта толщиной соответственно d₁, d₂, d₃;

d - глубина погружения свай в грунт, считая от подошвы ростверка.

В_усл=2,88 м; L_усл=2,88 м. А=8,29 см²

Вес ростверка:

.

Вес свай:

Вес грунта в объеме АБВГ:

Давление под подошвой условного фундамента:

Расчетное сопротивление грунта под подошвой условного фундамента:

где г_с1=1,25;

г_с2=1;

k=1;

М_г=0,51;

М_q=3,06;

М_с=5,66;

k_z=1;

г_II=19,01 кН/м³;

;

с_II=30 кПа;

d_z=1,35 м.

Краевые давления под подошвой фундамента:

где - момент сопротивления подошвы фундамента.

Вертикальное напряжение от действия собственного веса грунта на уровне подошвы условного свайного фундамента:

Дополнительное давление под подошвой условного фундамента:

z=0, 5м

z=1м

z=1,5м

z=2м

Расчетная схема на рис.10

Рис.10

z=2,5м

z=3м

Результаты расчетов сведены в таблицу №6.

Таблица №6

Осадки основания:

Требование СНиП выполняется

6.Определение стоимости вариантов фундамента

Таблица №7

По результатам сравнения стоимости трех вариантов фундамента наиболее экономичным является II тип фундамента. Поэтому для дальнейшего расчета принимаем - свайный фундамент из забивных свай длиной 7 м и сечением 0,3х0,3 м.

7. Свайный фундамент под колонну фахверка (№2)

Нагрузка на обрез фундамента: N=216 кН, М=107 кНм.

Обрез фундамента на отм. -0,150 м.

Определение требуемого количества свай в фундаменте. Определение фактической нагрузки на сваю.

Требуемое количество свай в кусте определяют по формуле:

,

где ,

n=1,1 - коэффициент перегрузки;

d_p=1,35 м - глубина заложения подошвы ростверка от отметки планировки;

г₀=20 кН/м³ - осредненный удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах;

- площадь ростверка (a=3d=0.9 м, d=0,3 м - размер поперечного сечения сваи );

г_k=1,4 - коэффициент надежности;

- расчетная нагрузка на обрез свайного фундамента;

Требуемое количество свай:

. Принимаем 4 сваи и располагаем их на расстоянии 0,9 м в осях друг от друга.

Давление под подошвой условного фундамента:

Краевые давления под подошвой фундамента:

где - момент сопротивления подошвы фундамента.

Условие выполняется, поэтому конструируем ростверк для фундамента с одной ступенью высотой 450 мм , размерами в плане 1,5х1,5м из 4 свай. Материал ростверка - бетон кл. В15.

8. Свайный фундамент под крайнюю колонну (№3)

N=378 кН, М=115 кНм. Колонна фахверка - железобетонная, сечением 40х40 см.

Требуемое количество свай в кусте определяют по формуле:

,

где ,

n=1,1 - коэффициент перегрузки;

d_p=1,35 м - глубина заложения подошвы ростверка от отметки планировки;

г₀=20 кН/м³ - осредненный удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах;

- площадь ростверка (a=3d=0.9 м, d=0,3 м - размер поперечного сечения сваи );

г_k=1,4 - коэффициент надежности;

- расчетная нагрузка на обрез свайного фундамента;

Требуемое количество свай:

.

Конструктивно принимаем 4 сваи и располагаем их на расстоянии 0,9 м в осях друг от друга.

Давление под подошвой условного фундамента:

Краевые давления под подошвой фундамента:

где - момент сопротивления подошвы фундамента.

Условие выполняется, поэтому конструируем ростверк для фундамента с одной ступенью высотой 450 мм , размерами в плане 1,5х1,5м из 4 свай. Материал ростверка - бетон кл. В15.

Список литературы

1. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений / Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1986. 40 с.

2. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты / Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. 48 с.

3. Берлинов М.В., Ягупов Б.А. Примеры расчета оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1986. 173 с., ил.

4. Потапов С.Н. Механика грунтов, основания и фундаменты. Методические указания к выполнению курсового проекта. - СГТУ, 1992. 27 с.

5. Далматов Б.И. механика грунтов, основания и фундаменты. - 2-е изд. перераб. п доп. - Л.: Стройиздат, Ленинградское отд-ние, 1988. - 415 с. ил.

Приложение

Ведомость курсового проекта

№ п/п	Формат	Наименование	Кол-во	Примечание
1	А-4	Пояснительная записка	35
2	А-1	Графическая часть	1