Баланс ректификационного процесса
Ректификация как процесс разделения жидких смесей, его принципы и этапы. Составление материального баланса реализуемого процесса. Определение флегмового числа. Построение кривой равновесия. Расчет действительного числа тарелок упрощенным методом.
Рубрика | Химия |
Вид | контрольная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 16.12.2013 |
Размер файла | 193,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
Ректификация - это процесс разделения жидких смесей, который сводится к одновременно протекающим и многократно повторяемым процессам частичного испарения и конденсации разделяемой смеси на поверхности контакта фаз. Ректификацию чаще всего проводят в колонных аппаратах.
Ректификационные колонны предназначены для проведения процессов массообмена в химической, нефтехимической и других отраслях промышленности. Колонные аппараты изготавливают диаметром 400-4000 мм для работы под давлением до 1.6 МПа в царговом (на фланцах) исполнении корпуса, для работы под давлением до 4.0 МПа в цельносварном исполнении корпуса.
В зависимости от диаметра, колонные аппараты изготавливают с тарелками различных типов. Колонные аппараты диаметром 400-4000 мм оснащают стандартными контактными и распределительными тарелками, опорами, люками, днищами и фланцами. На корпусе цельносваренного аппарата предусмотрены люки для обслуживания тарелок.
Большое разнообразие тарельчатых контактных устройств затрудняет выбор оптимальной конструкции тарелки. При этом наряду с общими требованиями (высокая интенсивность единицы объема аппарата, его стоимость и т.д.) ряд требований может определяться спецификой производства: большим интервалом устойчивой работы при изменении нагрузок по фазам, способность тарелки работать в среде загрязненных жидкостей, возможностью защиты от коррозии и т.п. Зачастую эти качества становятся превалирующими, определяющими пригодность той или иной конструкции для использования в каждом конкретном процессе.
Расчет ректификационной колонны сводится к определению ее основных геометрических размеров диаметр и высота. Оба параметра в значительной мере определяются нагрузками по пару и жидкости, типом тарелки, свойствами взаимодействующих фаз [1].
Разделяемая смесь близка по свойствам к идеальной смеси, без образования азеотропных смесей и других осложнений. Поэтому ректификацию будем проводить при атмосферном давлении 0.1 МПа на ситчатых тарелках. На питание колонны будем подавать в виде жидкости при температуре кипения; кубовой остаток будем испарять, и подавать в виде насыщенного пара в низ колонны.
1. Материальный баланс
Мольные массы компонентов смеси:
;
;
Массовая концентрация начальной смеси, дистиллята и кубового остатка:
;
;
;
Определение количества дистиллята, исходной смеси и кубового остатка
;
;
;
2. Определение флегмового числа
Атмосферное давление:
;
Давление в колонне:
;
Строим таблицу равновесного состава [1, рис.XIV]:
111 |
300 |
||||
115 |
800 |
380 |
0.905 |
0.952 |
|
120 |
900 |
480 |
0.667 |
0.789 |
|
125 |
1000 |
600 |
0.4 |
0.526 |
|
132 |
1570 |
500 |
0 |
0 |
То таблице находим состав пара равновесного с начальной смесью, с дистиллятом и кубовым остатком:
;
;
;
Определяем минимальное флегмовое число:
;
1. Принимаем коэффициент избытка флегмы:
;
Рабочее флегмовое число:
;
Координата точки b:
;
Строим кривую равновесия:
С помощью кривой равновесия находим число теоретических тарелок:
;
Находим произведение:
;
2. Принимаем коэффициент избытка флегмы:
;
Рабочее флегмовое число:
;
Координата точки b:
;
Строим кривую равновесия:
С помощью кривой равновесия находим число теоретических тарелок:
;
Находим произведение:
;
3. Принимаем коэффициент избытка флегмы:
;
Рабочее флегмовое число:
;
Координата точки b:
;
Строим кривую равновесия:
С помощью кривой равновесия находим число теоретических тарелок:
;
Находим произведение:
;
4. Принимаем коэффициент избытка флегмы:
;
Рабочее флегмовое число:
;
Координата точки b:
;
Строим кривую равновесия:
С помощью кривой равновесия находим число теоретических тарелок:
;
Находим произведение:
;
Строим зависимость
:
Из графика находим оптимальное флегмовое число и число теоретических тарелок при этом:
; ;
3. Определение действительного числа тарелок упрощенным методом
ректификация флегмовый баланс
Относительная летучесть начальной смеси:
;
По [1, табл.IX] находим вязкости компонентов:
;
;
Вязкость жидкости на питательной тарелке:
;
Общий коэффициент полезного действия в тарелке:
;
Число действительных тартелок:
;
Принимаем:
;
4. Определение расхода греющего пара
Находим температуры кипения начальной смеси, дистиллята и кубового остатка:
;
;
;
Находим теплоемкости начальной смеси, дистиллята и кубового остатка [1, рис.XI]:
Находим теплоемкости чистых компонентов при температуре начальной смеси:
; ;
; ;
Теплоемкость начальной смеси:
;
Находим теплоемкости чистых компонентов при температуре дистиллята:
; ;
; ;
Теплоемкость дистиллята:
;
Находим теплоемкости чистых компонентов при кубового остатка:
; ;
; ;
Теплоемкость кубового остатка:
;
Удельные теплоты парообразования компонентов [1, табл.XLV]:
;
;
Удельная теплота парообразования смеси на верхней тарелке:
;
Тепло, вносимое начальной смесью:
;
Тепло, вносимое флегмой:
;
Тепло, уносимое парами, поднимающимися с верхней тарелки:
;
Тепло, уносимое кубовым остатком:
;
;
где потери тепла в окружающую среду. Находим:
;
Принимаем, что давление греющего пара равно:
;
Удельная теплота парообразования греющего пара при данном давлении [1, табл.LVI]:
;
Расход греющего пара:
;
5. Определение расхода воды в дефлегматоре и конденсаторе
Принимаем, что температура охлаждающей воды равна:
;
Температура воды на выходе из дефлегматора и конденсатора:
;
Теплоемкость воды:
;
Расход воды в дефлегматоре:
;
Принимаем, что температура охлажденного дистиллята равна:
;
Расход воды в конденсаторе:
;
6. Определение диаметра и высоты колонны
а) Укрепляющая часть колонны:
средняя температура:
;
Средняя абсолютная температура:
;
Средний состав жидкости в мольных процентах:
;
Средний состав пара в мольных процентах:
;
Средняя молекулярная масса пара:
;
Средняя плотность смеси:
;
По [1, табл.IV] находим плотности компонентов в жидком состоянии при средней температуре:
;
;
Средний массовый состав:
;
Плотность жидкости:
;
Принимаем расстояние между тарелками:
;
Скорость пара в свободном сечении колонны:
;
Диаметр колонны:
;
б) Исчерпывающая часть колонны:
средняя температура:
;
Средняя абсолютная температура:
;
Средний состав жидкости в мольных процентах:
;
Средний состав пара в мольных процентах:
;
Средняя молекулярная масса пара:
;
Средняя плотность пара перегоняемой смеси:
;
По таблицам находим плотности компонентов в жидком состоянии при средней температуре:
;
;
Средний массовый состав:
;
Плотность жидкости:
;
Принимаем расстояние между тарелками:
;
Скорость пара в свободном сечении колонны:
;
Диаметр колонны:
;
Окончательно принимаем стандартный диаметр колонны для обоих частей:
7. Определение высоты колонны
Высота сепарационной части над верхней тарелкой:
;
Расстояние от нижней тарелки до днища колонны:
;
Высота колонны:
;
8. Конструктивно-механический расчет
Определение диаметров патрубков
Присоединение трубной арматуры к аппарату, а также технологических трубопроводов для подвода и отвода различных жидких и газообразных продуктов производится с помощью штуцеров или вводных труб. По условиям работоспособности чаще всего применяются разъемные соединения (фланцевые штуцера).
В химических аппаратах для разъемного соединения составных корпусов и отдельных частей применяются фланцевые соединения, преимущественно круглой формы. На фланцах присоединяются к аппаратам трубы, арматура и т.д.
1. Скорость подвода исходной смеси:
;
Расчетный диаметр патрубков:
;
Принимаем стандартный диаметр патрубка:
d=0.04 м;
2. Скорость отвода пара:
;
Расчетный диаметр патрубка:
;
Принимаем стандартный диаметр патрубка:
;
3. Скорость подвода флегмы:
;
Расчетный диаметр патрубка:
;
Принимаем стандартный диаметр патрубка:
d=0.1 м;
4. Скорость отвода кубового остатка:
;
Расчетный диаметр патрубка:
;
Принимаем стандартный диаметр патрубка:
d=0.08 м;
Все фланцы подсоединяемых трубопроводов плоские стальные приварные на номинальное расчетное избыточное давление 0.25 МПа (по ГОСТ 1255-54).
Все фланцы соединяемых частей корпуса аппарата (корпус, крышка, днище) плоские стальные приварные на номинальное расчетное избыточное давление 0.3 МПа.
9. Выбор типа уплотнения
Проведем выбор типа уплотнения и материала прокладки.
Давление в аппарате атмосферное, максимальная температура не более 150 С, среда агрессивная, токсичная, взрывопожароопасная. Согласно [5] выбираем уплотнение с прокладкой типа «шип-за» для всех фланцевых соединений (штуцера, части корпуса) аппарата. Согласно [5] форма поперечного сечения прокладки прямоугольная, материал прокладки картон асбестовый кислостойкий ГОСТ 2850-58 [5] (для всех фланцевых соединений).
10. Выбор конструкционных материалов аппарата
Выбор конструкционного материала осуществляем с учетом рабочих температур, агрессивности сред и их концентраций. По рекомендациям /2, с. 309/ для корпуса аппарата выбираем высоколегированную коррозионно-стойкую сталь 12Х18Н10Т.
11. Конструкция корпуса и толщина стенки корпуса
Так как давление в аппарате равно атмосферному, корпус колонны изготовлен цельносварным. Минимальная толщина стенок корпуса колонного аппарата обуславливается его диаметром. Для аппарата в интервале диаметров 400-2000 мм, принимаем [10, стр. 28]:
;
Для удобства сборки, а также ремонта и обслуживания аппарата предусмотрим установку люков по высоте аппарата с диаметрально противоположных сторон корпуса. Люки представляют собой штуцера с фланцевыми крышками. Выберем стандартный люк (по ГОСТ 26-2015-77) с диаметром 500 мм [1].
12. Выбор днища
Для проектируемого аппарата () выбираем стандартное эллиптическое отбортованное днище (крышку) с толщиной стенки s=10 мм «Днище 1800Х10-50-09Г2С ГОСТ 6533-78» [5].
13. Расчет опоры аппарата
Опоры для аппаратов в химической промышленности выбираются из расчета максимальной нагрузки, которую опора должна выдержать, во время испытания. Материал опоры выбирается в зависимости от температуры рабочей среды, емкости аппарата и т.д. Выберем сталь Ст3 сп3 ГОСТ 38071 [1].
Плотность стали:
;
Масса цилиндрической части корпуса:
Массы эллиптической крышки:
;
Масса тарелки [10, табл. 2.9]:
;
Масса корпуса:
;
Плотность воды:
;
Масса воды в рубашке аппарата при испытании:
;
Общая масса аппарата:
;
Вес аппарата:
;
Реакция одной опоры:
;
Подбираем по [5, табл. 29.1]<<Опора ОВ-I-10000 ОН 26-01-69-68>>
14. Гидравлический расчет
Скорость газа в отверстиях тарелки
;
Гидравлическое сопротивление сухой тарелки:
;
Относительная плотность газожидкостной эмульсии на тарелке, принимаем:
;
Высота сливной перегородки:
Z=0.025 м;
Высота слоя жидкости над сливной перегородкой:
;
Сопротивление слоя жидкости:
;
Полное сопротивление тарелки:
;
Полное гидравлическое сопротивление для прохождения пара через колонну из куба в дефлегматор:
;
15. Расчет тепловой изоляции
Допустимая температура поверхности изоляции:
;
Температура окружающего воздуха:
;
Коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к воздуху:
;
Наружная поверхность теплообмена:
;
Потери тепла в окружающую среду:
;
Коэффициент теплопроводности изоляционного материала (асбест):
;
Толщина изоляционного слоя:
;
Список литературы
1. Борисов Г.С., Брыков В.П., Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию М.: Химия, 1991. 496 с.
2. Справочник химика. ТомIII: Химическое равновесие и кинетика. Свойства растворов. Электродные процессы. М.: Химия, 1964, 1093 с.
3. Справочник химика. Том VI: Характеристика сырья и продуктов производства органической технологии, техника безопасности и промышленная санимария. М.: Химия, 1978, 1093 с.
4. Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии: Учебник для вузов. Изд.2-е В 2-х кН.М.: Химия, 1995. 400 с., ил.
5. Лащинский А.А., Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры: Справочник. Л.: Машиностроение, 1970. 752 с.
6. Лащинский А.А. Коструирование сварных химических аппаратов: Справочник. Л.: Машиностроение, 1981. 382 с.
7. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Л.: Химия, 1987. 576 с., ил.
8. Анурьев В.И. Справочник коеструктора-машиностроителя. В 3-х т. Т.1. 5-е изд. Перераб. И доп. М.: Машиностроение, 1978.
9. Анурьев В.И. Справочник коеструктора-машиностроителя. В 3-х т. Т.2. 5-е изд. Перераб. И доп. М.: Машиностроение, 1978.
10. Процессы и аппараты химической технологии. Проектирование рекфикационный колонн. Часть 1. Основы теории расчета и основные конструкции ректификационных колонн. Методические указания к курсовому проектировании для студентов химико-технологического и заочного энерго-механического факультетов. Томск: изд. ТПУ, 1997. 32 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Ректификация – частичное или полное разделение гомогенных жидких смесей на компоненты. Материальный баланс колонны и пересчет массовых долей. Расчет рабочего флегмового числа и физико-химических параметров процесса колонны. Определение диаметра колонны.
курсовая работа [160,1 K], добавлен 15.05.2009Выбор оптимального варианта оформления процесса ректификации смеси. Построение диаграмм для бинарной системы. Расчёт числа теоретических тарелок полной ректификационной колонны непрерывного действия для разделения смеси 2-метилгексан–2-метилгептан.
курсовая работа [145,2 K], добавлен 24.03.2014Схема ректификационной установки. Построение диаграмм по равновесным данным. Расчет минимального флегмового числа. Построение рабочей линии. Определение числа тарелок. Расчет потоков дистиллята и кубового остатка. Расход охлаждающей воды и тепла.
задача [101,5 K], добавлен 04.01.2009Суть и назначение ректификации - диффузионного процесса разделения жидких смесей взаимно растворимых компонентов, различающихся по температуре кипения. Расчет материального баланса. Определение скорости пара и диаметра колонны. Тепловой расчет установки.
контрольная работа [104,8 K], добавлен 24.10.2011Процесс периодической ректификации в насадочной колонне. Определение величины флегмового числа, числа ступеней изменения концентрации, числа единиц переноса и коэффициента массопередачи. Величина критерия Архимеда, критического критерия Рейнольдса.
лабораторная работа [522,8 K], добавлен 09.11.2008Схема ректификационной установки непрерывного действия. Перевод весовых концентраций в мольные. Проверка баланса. Определение числа теоретических тарелок в укрепляющей и отгонной колоннах. Определение числа действительных тарелок, диаметра колонны.
курсовая работа [33,0 K], добавлен 04.01.2009Минимальное флегмовое число и число теоретических тарелок. Разделение бинарных азеотропов (сравнение разделительных узлов). Принцип перераспределения полей концентраций. Схемы узлов разделения азеотропной бинарной смеси. Ректификация гетерогенных смесей.
лекция [77,2 K], добавлен 18.02.2009Сущность процесса периодической ректификации бинарных смесей. Принципы работы непрерывно действующей ректификационной установки для разделения бинарных смесей. Расчет материального и теплового баланса. Определение скорости пара и диаметра колонны.
курсовая работа [605,8 K], добавлен 24.10.2011Основные допущения при построении рабочих линий. Система уравнений материального баланса ректификационной колонны. Определение минимального и оптимального флегмового числа, производимого методом итераций. Мольная доля легколетучего компонента в дистилляте
курсовая работа [2,7 M], добавлен 05.01.2016Суть ректификации, сферы применения бензола и хлороформа. Расчет материального баланса колонны и флегмового числа. Определение скорости пара и гидравлического сопротивления насадки. Выбор дефлегматора, кипятильника и насоса для перекачки исходной смеси.
курсовая работа [114,6 K], добавлен 11.05.2011