Проектирование кожухотрубного теплообменника для нагревания 10000 кг/ч смеси ацетон-вода

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Технологическая часть

1.1 Физико-химические свойства ацетона

Ацетон (от латинского acetum - уксус) (2-пропанон, диметилкетон) СН₃СОСН₃, мол. м. 58,079; летучая бесцветная жидкость с характерным запахом; Т_пл. - 94,6 °С, Т_кип. 56,1 °С; d₄²⁰ 0,7920, n_D²⁰ 1,3588; ? 0,36 мПа?с (10 °С), 0,30 мПа?с (30 С); ? 0,0237 Н/м (20 °С); t_крит 235,5 °С, p_крит 4,75 МПа; С°_р 749,3 Дж/(кмоль?К); ?H°_исп 29,1 кДж/моль (56,1 °С), ?Н°_сгор -1787кДж/моль, ?Н°обр - 216,5 кДж/моль (газ; 25 °С) и - 248 кДж/моль (жидкость). Смешивается с водой и органическими растворителями, например эфиром, метанолом, этанолом, сложными эфирами. Ацетон обладает всеми химическими свойствами, характерными для алифатических кетонов. Образует кристаллические соединения с гидросульфитами щелочных металлов, напр. с NaHSO₃ - (CH₃)₂C(OH) SO₃Na. Только сильные окислители, например щелочной раствор КМnО₄ и хромовая кислота, окисляют ацетон до уксусной и муравьиной кислот и далее - до СО₂ и воды. Каталитически восстанавливается до изопропанола, амальгамами Mg или Zn, а также Zn с СН₃СООН - до пинакона (СН₃)₂С(ОН) С(ОН) (СН₃)₂. Атомы водорода легко замещаются при галогенировании, нитрозировании и т.п. Действием хлора и щелочи ацетон превращается в хлороформ, который взаимодействуя с ацетоном с образованием хлорэтона (СН₃)₂С(ОН) СС1₃, применяемого как антисептик. Ацетон окисляет вторичные спирты в присутствии алкоголятов А1 до кетонов (реакция Оппенауэра):

Вступает в альдольную конденсацию с образованием диацетонового спирта (СН₃)₂С(ОН) СН₂СОСН₃, а также в кротоновую конденсацию с образованием окиси мезитила (СН₃)₂С=СНСОСН₃, форона (СН₃)₂С=СНСОСН=С(СН₃)₂ и мезитилена. В присутствии сильной минеральной кислоты ацетон алкилирует фенол с образованием дифенилолпропана (бисфенола ацетона) (НОС₆Н₄)₂С(СН₃)₂, присоединяет цианид-ион с образованием ацетонциангидрина (CH₃)₂C(OH) CN. При пиролизе (700 °С) ацетон образуются кетен СН₂=С=О и метан. В промышленсти ацетон получают преимущественно так назеваемым кумольным способом одновременно с фенолом из бензола и пропилена через изопропилбензол (кумол) по схеме, рассмотренной подробнее выше:

Ацетон - широко применяемый растворитель органических веществ, в первую очередь нитратов и ацетатов целлюлозы; благодаря сравнительно малой токсичности он используется также в пищевой и фармацевтической промышленности; ацетон служит также сырьем для синтеза уксусного ангидрида, кетена, диацетонового спирта, окиси, мезитила, метилизобутилкетона, метилметакрилата, дифенилолпропана, изофорона и многих других соединений. Для ацетон Т_всп. -20 °С, Т_{самовоспл.} 500 °С; КПВ 2,15-13,00%. Ацетон при вдыхании накапливается в организме. Т.к. выводится из организма медленно, возможны хронические отравления. ПДК 200 мг/м3.

1.2 Теоретические основы теплообменного процесса

Тепловые процессы - технологические процессы, которые протекают со скоростью, обусловленной законами теплопередачи.

Теплообменные аппараты - аппараты, предназначенные для проведения тепловых процессов.

Теплоносители - тела (среды), которые принимают участие в теплообмене.

Существует три способа переноса тепла: теплопроводность, конвективный теплообмен и тепловое излучение.

Теплопроводность - явление переноса тепловой энергии непосредственным контактом между частичками тела.

Конвективный теплообмен - процесс распространения в следствии движения жидкости или газа.

Естественная (свободная) конвекция обусловлена разностью плотности в разных точках объема теплоносителя, который возникает вследствие разности температур в этих точках.

Вынужденная конвекция обусловлена принудительным движением всего объема теплоносителя.

Тепловое излучение - процесс передачи тепла от одного тела к другому, распространением электромагнитных волн в пространстве между этими телами.

Теплоотдача - процесс переноса тепла от стенки до теплоносителя или в обратном направлении.

Теплопередача - процесс передачи тепла от более нагретого менее нагретому теплоносителю через разделяющую их поверхность или твердую стенку.

При проектировании теплообменных аппаратов тепловой расчет сводится к определению необходимой поверхности теплообмена F, (м²), по основному уравнению теплопередачи:

, (1.1)



где,	Q - тепловая нагрузка теплообменника, (Вт); tср - средняя разность температур, (0С); К - коэффициент теплопередачи, .

Коэффициент теплопередачи показывает, какое количество теплоты передается от горячего теплоносителя к холодному за 1 с через 1 м² стенки при разности между теплоносителями, равной 1 град.

Тепловую нагрузку теплообменника определяют из уравнения теплового баланса. Если пренебречь потерями тепла к окружающей среде, которые обычно не превышают 5%, то уравнение теплового баланса будет иметь вид:

Q=Q₁=Q₂, (1.2)

Ггде,	Q1 и Q2 - количество тепла, которое отдал горячий теплоноситель и которое передано холодному теплоносителю соответственно, (Вт).

Во время теплообмена между теплоносителями уменьшается энтальпия (теплосодержание) горячего теплоносителя и увеличивается энтальпия холодного теплоносителя. Уравнение теплового баланса (1.2) в развернутом виде:

Q=G₁(i_1п-i_1к) =G₂(i_2к-i_2п), (1.3)

Ггде,	G1 и G2 - затрата горячего и холодного теплоносителя соответственно, ; i1п, i1к - начальная и конечная энтальпии горячего теплоносителя, ; i2п, i2к - начальная и конечная энтальпии холодного теплоносителя, .

Если во время теплообмена не изменяется агрегатное состояние теплоносителей, энтальпии последних приравнивают произведению теплоемкости на температуру и тогда уравнение теплового баланса (1.3) будет иметь вид:

Q=G₁c₁(t_1п-t_1к) =G₂c₂(t_2к-t_2п), (1.4)

Ггде,	c1 и с2 - средние удельные теплоемкости горячего и холодного теплоносителей соответственно, ; t1п, t1к - температуры горячего теплоносителя на входе в аппарат и на выходе из него, (0С); t2к, t2п - температуры холодного теплоносителя на выходе из аппарата и на входе в него, (0С).

Из уравнения (1.4) можно найти затраты горячего или холодного теплоносителей при известных значениях других параметров. В случае использования в качестве горячего теплоносителя насыщенного водяного пара величин i_1п, , и i_1к, , в уравнении (1.3) будут соответственно энтальпиями пара, который поступает, и конденсата, который выходит из теплообменника. Уравнение теплового баланса, предполагая, что отдача тепла при охлаждении пара к температуре конденсации и при охлаждении конденсата незначительная:

Q=G_гр(i_1п-i_1к) =G₂c₂(t_2к-t_2п), (1.5)

ггде	где Gгр - затрата греющего пара, .

Предполагая, что отдача тепла при охлаждении пара к температуре конденсации и при охлаждении конденсата незначительная, уравнение теплового баланса (1.5) можно записать в виде:

Q=G_грr=G₂c₂(t_2к-t_2п), (1.6)

ггде	r - удельная теплота конденсации, .

По уравнениям (1.5) и (1.6) определяют затраты водяного пара. Если греющий пар является влажным, то теплоту конденсации умножаем на степень сухости водного пара. Если имеем тепловые потери в окружающую среду, то величину тепловой нагрузки необходимо умножить на коэффициент, который учитывает тепловые потери. Энтальпию и удельную теплоту конденсации греющего пара определяют по справочникам [6,10]. Коэффициент теплопередачи К, , для плоской теплообменной поверхности:

, (1.7)

Ггде,	1, 2 - коэффициенты теплоотдачи соответственно для горячего и холодного теплоносителя, . Коэффициент теплоотдачи показывает, какое количество теплоты передается от теплоносителя к 1 м2 поверхности стенки (или от стенки поверхностью 1 м2 к теплоносителю) в единицу времени при разности температур между теплоносителем и стенкой 1 град. ст - толщина теплообменной стенки, (м); ст - коэффициент теплопроводности материала стенки, Коэффициент теплопроводности показывает, какое количество теплоты проходит вследствие теплопроводности в единицу времени через единицу поверхности теплообмена при падении температуры на один градус на единицу длины нормали к изотермической поверхности.

Коэффициенты теплоотдачи определяют из критерия Нуссельта, а последний находят по разным критериальным уравнениям в зависимости от конкретных условий теплообмена. В случае развитого турбулентного движения жидкостей в трубах и каналах (Re>10000):

Nu= (1.8)

Для критериев Nu, Re и Pr за определяющую температуру принимается средняя температура жидкости, а для критерия Prст - температура стенки. По линейным размерам в критериях Nu и Re берется внутренний диаметр трубы или эквивалентный диаметр канала. При ламинарном движении (Re<2300):

Nu= (1.9)

Для воздушного теплоносителя формулы (1.8) и (1.9) соответственно:

Nu=0,018Re^0,8; (1.10)

Nu=0,13Re^0,33Gr^0,1. (1.11)

Для случая движения теплоносителя в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников:

Nu=С(d_еRe)^0,6Pr^0,33, (1.12)

ггде	С - коэффициент, который учитывает присутствие сегментных перегородок в межтрубном пространстве; dе - эквивалентный диаметр межтрубного пространства, (м).

, (1.13)

ггде	f - плоскость поперечного сечения потока, (м2); П - периметр сечения потока, (м); D - внутренний диаметр кожуха, (м); d - внешний диаметр трубы, (м); z - количество ходов по трубному пространству; n - количество труб в одном ходе.

При поперечном обтекании пучка труб (угол атаки 90^о), шахматном и коридорном расположении труб соответственно:

Nu= (1.14)

Nu= (1.15)

Среднюю разность температур , (⁰С), в случае прямотечения и противотечения определяют как среднелогарифмическую разность:

, (1.16)

Ггде,	tб, tм - большая и меньшая разности температур между теплоносителями на концах теплообменника, (0С).

Если 2, то среднелогарифмическую разность можно заменить без заметной погрешности среднеарифметической разностью:

. (1.17)

Для аппаратов с перекрестным и смешанным течением теплоносителей средняя разность температур находится путем умножения значения среднелогарифмического температурного напора достигаемого при противотечейной схеме движения теплоносителей на поправочный коэффициент, который определяется по справочникам [4-6].

1.3 Кожухотрубный теплообменник

Для проведения процесса пастеризации продукта выбирается кожухотрубная конструкция теплообменника.

Кожухотрубные теплообменники наиболее широко распространены в пищевых производствах.

Кожухотрубный вертикальный одноходовой теплообменник с неподвижными трубными решетками (см. рис. 1) состоит из цилиндрического корпуса-1, который с двух сторон ограничен приваренными к нему трубными решетками-2 с закрепленными в них греющими трубами-3 (см. рис. 2), концы которых закреплены в специальных трубных решетках путем развальцовки, сварки, пайки, а иногда на сальниках. Пучок труб делит весь объем корпуса теплообменника на трубное пространство, заключенное внутри греющих труб, и межтрубное. К корпусу прикреплены с помощью болтового соединения два днища-5. Для ввода и вывода теплоносителей корпус и днища имеют патрубки-4. Один поток теплоносителя, например жидкость, направляется в трубное пространство, проходит по трубкам и выходит из теплообменника через патрубок в верхнем днище. Другой поток теплоносителя, например пар, вводится в межтрубное пространство теплообменника, омывает снаружи греющие трубы и выводится из корпуса теплообменника через патрубок.

Рисунок 1. Схема непрерывнодействующей ректификационной установки:

1 - ректификационная колонна (1а и 16 - соответственно укрепляющая и исчерпывающая части); 2 - испаритель; 3 - дефлегматор; 4 - делитель; 5 - теплообменник; 6 - холодильник-теплообменник, 7 - холодильник; 8 - сборник высококипящего компанента; 9 - сборник низкокипящего компанента; 10 - насос.

Кожухотрубные теплообменники могут быть с неподвижной трубной решеткой или с температурным компенсатором на кожухе, вертикальные или горизонтальные. В соответствии с ГОСТ 15121-79, теплообменники могут быть двух - четырех- и шестиходовыми по трубному пространству.

Греющие трубы в трубных решетках размещают несколькими способами: по сторонам и вершинам правильных шестиугольников (в шахматном порядке), по сторонам и вершинам квадратов (коридорное) и по концентрическим окружностям. Такие способы размещения обеспечивают создание компактной конструкции теплообменника.

Из-за маленькой скорости движения теплоносителей одноходовые теплообменники характеризуются низкими коэффициентами теплоотдачи. С целью интенсификации теплообмена в кожухотрубных теплообменниках пучок труб секционируют, разделяют на несколько секций (ходов), по которым теплоноситель проходит последовательно. Разбивка труб на ряд ходов достигается с помощью перегородок в верхнем и нижнем днищах. Так же секционировать можно и межтрубное пространство за счет установки направляющих перегородок. Благодаря всем этим способам достигается повышение скорости теплоносителя, что приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи в трубном пространстве.

При проектировании кожухотрубных теплообменников теплоноситель, который наиболее загрязняет поверхность теплообмена, направляют в трубное пространство, которое легче очищать.

1.4 Общие сведения о развальцовке труб теплообменника

Наиболее распространенный способ крепления труб в решетке - развальцовка. Трубы вставляют в отверстия решетки с некоторым зазором, а затем обкатывают изнутри специальным инструментом, снабженным роликами (вальцовкой). При этом в стенках трубы создаются остаточные пластические деформации, а в трубной решетке - упругие деформации, благодаря чему материал решетки после развальцовки плотно сжимает концы труб. Однако при этом материал труб подвергается наклепу (металл упрочняется с частичной потерей пластичности), что может привести к растрескиванию труб. С уменьшением начального зазора между трубой и отверстием в решетке наклеп уменьшается, поэтому обычно принимают зазор 0,25 мм. Кроме этого для обеспечения качественной развальцовки и возможности замены труб необходимо, чтобы твердость материала трубной решетки превышала твердость материала труб.

Развальцовочное соединение должно быть прочным и плотным (герметичным). Прочность соединения оценивают усилием вырыва трубы из гнезда, плотность - максимальным давлением среды, при котором соединение герметично. Развальцовка является наиболее распространенным способом получения прочных и герметичных соединений труб с трубными решетками (коллекторами) теплообменных аппаратов.

Для получения надежного соединения трубы с трубной решеткой (коллектором) необходимо выполнить следующее условие:

D' = Dо + + KxS,

где D' - расчетный внутренний диаметр трубы после развальцовки

Dо - внутренний диаметр трубы до развальцовки

- диаметральный зазор между трубой и трубной решеткой (= Dотв - Dн)

S-толщина стенки трубы

К - коэффициент, учитывающий тип теплообменного аппарата:

К = 0,1 - для конденсаторов, маслоохладителей, водоподогревателей, испарителей, бойлеров и т.п.

К = 0,2 - для котлов

ацетон теплообменник кожухотрубный аппарат

Для того чтобы правильно выбрать инструмент для развальцовки труб в трубных решетках, необходимо располагать следующей информацией:

· материал трубной решетки;

· диаметр отверстий трубной решетки «Dотв» (см. рис. 3);

· толщина трубной решетки «H» (см. рис. 3);

· шаг перфорации (расстояние между центрами соседних отверстий) «t» (см. рис. 10);

· наличие в отверстиях трубной решетки уплотнительного рельефа, формируемого шариковым раскатником (см. рис. 4);

· наличие в трубной решетки канавок (см. рис. 5);

· наличие двойных трубных решеток, их толщины «Н₁» и «Н₂» и расстояние «B» между трубными решетками (см. рис. 9);

· материал трубы;

· наружный диаметр трубы «Dн» (см. рис. 6);

· толщина стенки трубы «S» (см. рис. 6);

· высота выступания труб «h» над плоскостью трубной решетки (см. рис. 6);

· глубина развальцовки труб «L» (см. рис. 6);

· наличие отбуртовки конца трубы (см. рис. 8);

· наличие сварки в соединении трубы с трубной решеткой (см. рис. 7)

1.5 Техника безопасности

Обеспечение безопасности является одним из основных условий организации труда. Жизнь и здоровье каждого работника цеха во многом зависит от его дисциплинированности, собранности, внимательности и вдумчивости во всех своих поступках и действиях, знания и точного выполнения правил безопасности, применения безопасных приемов при выполнении любых видов работ.

На работу в цехе принимаются лица не моложе 18 лет, предварительно прошедшие медицинское освидетельствование и оформленные приказом по заводу.

Вновь поступившие на работу, а так же переводимые на другую работу, проходят обучение по технике безопасности согласно программе инструктажей. Повторное медицинское освидетельствование всех работников цеха проводится ежегодно. Все рабочие после предварительного обучения и первичного инструктажа по охране труда проходят обучение по профессии в индивидуальном или групповом порядке по утвержденной программе.

На время обучения рабочие допускаются к работе под руководством опытных рабочих. За время обучения непосредственно во время работы на рабочем месте знакомятся с технологическим процессом, оборудованием на обслуживаемом участке, технологическим режимом, безопасным приемам работы и обслуживания технологического оборудования. Все рабочие должны быть обучены пользованию средствами индивидуальной защиты, оказанию первой доврачебной помощи при несчастных случаях, отравлениях, поражении эл. током, ознакомлены с планом ликвидации аварий (в части, касающейся их рабочего места, поведением в аварийной ситуации, схемой эвакуации). К самостоятельной работе рабочие допускаются после успешной сдачи экзаменов цеховой комиссии:

а) по профессии,

б) по правилам техники безопасности, промсанитарии, личной гигиены и пожарной безопасности.

Экзамен оформляется протоколом, и рабочие распоряжением по цеху допускаются к самостоятельной работе. Повторный инструктаж по охране труда проводится начальником смены по программе инструктажа ежеквартально и оформляется записью в журнале инструктажа подтвержденной росписью проводившего и получившего инструктаж.

Экзамен по технике безопасности для всех рабочих и служащих цеха проводится не реже одного раза в год с обязательной оценкой и оформляется протоколом. Экзамен по технике безопасности не заменяет инструктаж.

При получении неудовлетворительной оценки по охране труда рабочему разрешается повторно сдать экзамен в 2-х недельный срок. В случаи получения неудовлетворительной оценки повторной сдачи экзамена рабочий отстраняется от работы с переводом на менее ответственную работу.

Внеплановый инструктаж по технике безопасности проводится в следующих случаях:

а) при изменении технологического режима, замене оборудования, сырья, реагентов в результате чего изменяются условия работы;

б) при выявлении нарушений правил и инструкций по охране труда и промсанитарии;

в) при длительном (более 30 дней) перерыве в работе.

Инструктаж и проверка знаний по охране труда проводится по всем видам работ, необходимость выполнения которых может возникнуть в процессе производства.

Каждый рабочий должен выполнять только ту работу, которая ему поручена и по которой он получил инструктаж по охране труда. Допуск работников к работе без соответствующего обучения и инструктажа по охране труда запрещается.

2. Расчетно-конструкторская часть

2.1 Тепловой расчет аппарата

Исходные данные. Проектируемый кожухотрубный теплообменник предназначен для нагревания 10000 кг/ч смеси ацетон-вода от начальной (на входе в аппарат) температуры t₁=20 ⁰С, до конечной (на выходе из аппарата) t₂=40 ⁰С. Нагревание производится горячей водой с температурой 96 ⁰С. Расход горячей воды 20000 кг/ч. Содержание ацетона в смеси 30%

1) Расчитываем расход ацетона:

, (2.1)

где x = 0,3 (содержание ацетона в воде)

G_см = 10000 кг/ч

2) Расчитываем расход воды:

⁰С (2.2)

3) Расход греющей воды:

4) Расход смеси «ацетон + вода»

G_см = G_а + G_в = 0,833+1,944 = 2,777

5) Составляем таблицу материального баланса:

Приход, кг/сек	Расход, кг/сек
Смесь - 2,777	Ацетон - 0,833
Греющая вода - 5,556	Вода - 1,944
	Греющая вода - 5,556
Всего - 8,333	Всего - 8,333

6) Расчет тепловой нагрузки

Q = G_см С_см (t₂ - t₁),

Где t₁ - начальная температура = 20⁰С,

t₂ - конечная температура = 40 ⁰С

С_см - удельная теплоемкость смеси

С_см = С_ац x+ С_в (1 - x)

С_ац = 2220 Дж/ кгград

С_в = 4190 Дж/ кгград

С_см = 22200,3+ 4190 (1 - 0,3) = 666 + 2933 = 3599 Дж/ кгград

Q = G_см С_см (t2 - t1)=2,7773599 (40-20) = 249860,575 Дж/сек

7) Расчет конечной температуры греющей воды

Q = G_см С_см (T₂ - T₁),

отсюда Т₂ = T ₁ - = 96 - (249860,575/(4190 2,777))= = 74,53⁰С

8) Определяем среднюю разность температур

Смесь нагревается от 20 ⁰С до 40 ⁰С

Вода охлаждается до 74,53 ⁰С от 96 ⁰С

⁰С

9) Определяем среднюю температуру смеси

⁰С

10) Определяем площадь трубного пространства. Принимаем массовую скорость смеси 200 кг / м² сек., тогда площадь трубного пространства по формуле

12) Принимаем число трубок n = 37 шт. и рассчитываем внутренний диаметр трубки



13) Принимаем толщину стенки 2 мм = 0,002 м, следовательно наружный диаметр трубок равен

d + 2 = 0.02+0.002 = 0.022 м

14) Рассчитываем Критерий Рейнольдса

Где - вязкость смеси = 0,00032

15) Рассчитываем Критерий Прандтля

Где с - теплоемкость смеси

- коэффициент вязкости смеси

- теплоемкость смеси = 0,55 Вт/м³ град

16) Рассчитываем Критерий Нуссельта (Nu) по формуле

Nu=

Nu= =293.4

17) Рассчитываем коэффициент теплоотдачи смеси , :

(2.13)

18) Пусть диаметр кожуха D = 0,273.

Площадь межтрубного пространства рассчитываем по формуле

19) Определяем эквивалентный диаметр по формуле

20) Рассчитываем Критерий Рейнольдса для межтрубного пространства

где - вязкость воды = 0,000357

- массовая скорость воды



21) Рассчитываем Критерий Прандтля для межтрубного пространства

,

где с - теплоемкость воды = 4190

- коэффициент вязкости воды = 0,000357

- теплоемкость смеси = 0,68 Вт/м³град

22) Рассчитываем Критерий Нуссельта (Nu) для межтрубного пространства по формуле

Nu=

Nu= =643,84

23) Рассчитываем коэффициент теплоотдачи воды

23. Рассчитаем коэффициент теплоотдачи

,

где r₁ - тепловое сопротивление загрязнения со стороны воды

r₁ = 0,00018 [м²·град / Вт];

r₂ - тепловое сопротивление загрязнения со стороны смеси

r₂ = 0,0009 [м²·град / Вт];

?_ж - теплопроводность стали ?_ж =17 [Вт/м·град]

? - толщина стенки трубки ? = 0,001 [м]

[Вт/м²·град]

24. Определяем площадь теплообменника:

Q = R · F · _?t_ср

[м²]

25. Определяем длину трубок

[м]

2.2 Расчет теплового баланса

1. Приход тепла со смесью

Q = G_см · С_см · t₁

Q = 2,777 · 3599 · 20 = 199888,46 [Дж/с]

2. Расход тепла со смесью

Q = G_см · С_см · t₂

Q = 2,777 · 3599 · 40 = 399776,92 [Дж/с]

3. Приход тепла с водой

Q = G_воды · С_воды ·Т₁

Q = 5,556 · 4190 · 96 = 2234845,44 [Дж/с]

4. Расход тепла с водой

Q = G_воды · С_воды ·Т₂

Q = 5,556 · 4190 · 74,53 = 1735031,57 [Дж/с]

5. Потери тепла в окружающую среду

Q_П = Q · 0,03,

где Q - тепловая нагрузка аппарата

Q_П = 100413 · 0,03 = 3012,3 [Дж]

Таблица 2. Тепловой баланс

Приход тепла, Дж/с	Расход тепла, Дж/с
Приход тепла со смесью 199888,46 Приход тепла с водой 2234845,44	Расход тепла со смесью 399776,92 Расход тепла с водой 1735031,57
ВСЕГО: 2434733,9	ВСЕГО: 2134808,49

Вывод

Данный курсовой проект представляет собой комплекс расчетно-графических работ, по конструированию, выбору кожухотрубного теплообменника и подбору вспомогательного оборудования к нему для проведения технологических процессов в промышленности.

Спроектированный на основании расчетов и подборов четырехходовой кожухотрубный теплообменный аппарат позволяет проводить необходимые процессы с заданными параметрами.

В ходе проведения проектных и расчетных работ (конструктивный расчет, гидравлический расчет, расчет на прочность) выбраны конструктивные единицы, подтверждена механическая надежность, экономически-обоснованный выбор (материал труб, длина и т.д.), конструктивное совершенство аппарата. Эти факторы являются основными для высокопродуктивной, бесперебойной работы оборудования в промышленных условиях.

Список используемой литературы

1 А.Н. Плановский, В.М. Рамм, С.З. Каган «Процессы и аппараты химической технологии». М «Химия» 1968 г.

2 К.Ф. Павлов, П.Г. Романков, А.А. Носков «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии» Л. 1969 г.

3 Н.Л. Глинка «Общая химия» Л. «Химия» 1985 г.

4 К.П. Мищенко «Краткий справочник физико-химических величин» Л. «Химия» 1974 г.

5 ГОСТ 14249-89. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. - Взамен ГОСТ 14249-89; Введ. 18.05.89. - М.: Гос. ком. СССР по стандартам, 1989. - 80 с., ил.

6 Машины и аппараты химических производств: примеры и задачи. Учебное пособие для студентов втузов, обучающихся по специальности «Машины и аппараты химических производств» / И.В. Доманский, В.П. Исаков, Г.М.островский и др.; Под общ. ред. В.Н. Соколова. - Л.: Машиностроение, 1982.

7 Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию / Г.С. Борисов, В.П. Брыков, Ю.И. Дытнерский и др. Под ред. Ю.И. Дытнерского, 2-е изд., перераб. и дополн. - М.:Химия, 1991.

8 Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов / Под ред. П.Г. Романкова. - 9-е изд., перераб. и доп. - Л.: Химия, 1981.

9 Разработка конструкции химического аппарата и его графической мо дели. Методические указания. - Иваново, 2004.

10 Справочник по теплообменникам, М. Химия, 1982. 328 с.

11 Стабников В.Н., Лисянский В.М., Попов В.Д. Процессы и аппараты пищевых производств. М.:Агропромиздат, 1985.

Размещено на Allbest.ru