Основы проектирования лесосплавных рейдов приплава

Размещено на http://www.allbest.ru/

20

Содержание

1. Конструкция плотостоянок и технология крепления плотов

1.1 Расчет крепления плотов

1.1.1 Сила воздействия потока на плот

1.1.2 Сила воздействия ветра на плот

1.1.3 Сила влечения плота уклона

1.1.4 Нагрузка на выносы

1.1.5 Число выносов

1.2 Расчет одиночных свайных русловых опор

1.2.1 Сила воздействия движущихся ледяных полей на сооружение

1.2.2 Сила воздействия остановившегося ледяного поля, навалившегося на сооружение, при действии течения воды и ветра

1.2.3 Нагрузка, передаваемая примерзшим ледяным покровом

1.2.4 Условие прочности

1.2.5 Условие устойчивости

1.2.6 Сила выдергивания

1.2.7 Подбор такелажа

2. Расчет гибкой продольной запани при приеме лесоматериалов в пучка

2.1 Проверка однорядности пыжа

2.2 Определение сил натяжение лежней и шейм

2.3 Выбор канатов

2.4 Выбор наплавных сооружений

3. Выгрузочный участок

3.1. Определение необходимого количества судов для перевозки лесных грузов

3.2 Определение количества причалов

4. Лесная биржа

Список использованных источников

1. Конструкция плотостоянок и технология крепления плотов

1.1 Расчет крепления плотов

При расчете крепления плота на плотостоянке учитывают воздействие потока, ветра и силы влечения потока от уклона.

1.1.1 Сила воздействия потока на плот R_пл, Н, определяем по формуле

, (1)

плот лесоматериал биржа груз плотостоянка

где - коэффициент сопротивления формы;

Щ - характерная площадь (подводный мидель);

для хлыстового плота:

, (2)

В,Т - соответственно ширина и осадка плота;

= 112 м²,

с_тр - коэффициент сопротивления трению, с_тр = 0,0124;

S - площадь трения, м²;

, (3)

L - длина плота, м²;

=33120 м²,

- плотность воды, = 1000 кг/м³;

х_пов - поверхностная скорость потока, м/с;

Коэффициент сопротивления формы принимаем по таблице 3.1[1] методом интерполяции, = 1,92.

Н.

1.1.2 Сила воздействия ветра на плот R_в, Н, определяют аналогично формуле (1), но с учетом скорости ветра и плотности воздуха (с_возд =1,225 кг/м³).

Площадь трения, м²;

м², (4)

= 32000 м²;

Площадь поперечного сечения плота над водой

, (5)

где Н - высота плота, принимаем равной наибольшей высоте пучка в плоту, м;

, (6)

где - коэффициент непропорциональности осадки к высоте плота

Т - осадка плота, м;

- плотность воды, кг/м³;

- плотность древесины, кг/м³;

= 1,75 м,

= 28 м².

Коэффициенты сопротивления при взаимодействии плота с воздухом принимаем:

с_тр = 0,02;

=0,14;

= 100966,65 Н.

1.1.3 Сила влечения плота уклона R_i, Н, определяем по формуле

, (7)

где V_пл - наибольший объем плота за навигацию, м³;

, (8)

k - коэффициент полнодревесности плота;

= 15680 м³,

1,12 - коэффициент, учитывающий вес коры;

i - уклон свободной поверхности потока;

g - ускорение свободного падения, м/с²;

= 13782,3Н.

1.1.4 Нагрузка на выносы T_пл, Н, крепящие плот вычисляется по формуле

, (9)

где R_тр - сила трения плота о берег, Н;

(10)

N_б - сила нормального давления потока на берег, Н;

, (11)

= 268052,85 Н;

б - угол между выносом и направлением течения, б = р/4;

f - коэффициент трения плота о плотостоянку, для песчаных грунтов, f = 0,35;

С учетом зависимостей (10) и (11) получим

, (12)

= 246441,8 Н.

1.1.5 Число выносов

, (13)

где з - коэффициент запаса прочности, з = 3;

R_k - разрывное усилие каната принятого по ГОСТ 2888-80. (Принимаем канат

d = 24 мм ).

= 2,74 принимаем 3 выноса.

1.2 Расчет одиночных свайных русловых опор

В навигационный период на одну свайную русловую опору, используемую для обустройства плотостоянок, действует горизонтальная сила R_оп, Н, вычисляется по формуле

, (14)

С учетом зависимости (10) получим

, (15)

где n_c - число свайных кустов, с которыми контактирует плот,

, (16)

L_c - расстояние между соседними свайными кустами, L_c = 60 м.

,

Получаем 7 промежутков между свайными кустами, значит свайных кустов 8+2=10 штук, но в расчетную формулу подставляем 7, т.к. на крайние свайные кусту действует половина той нагрузки, которая действует на центральные свайные кусты.

= 40327,6 Н.

Свайный куст должен удовлетворять условиям прочности, устойчивости и противостоять выдергивающей силе.

1.2.1 Сила воздействия движущихся ледяных полей на сооружение

При прорезании льда отдельно стоящей опорой, МН,

, (17)

где - коэффициент формы опоры в плане, для свайного куста =0,9,

- нормативное сопротивление льда смятию, МПа,

, (18)

- безразмерный коэффициент; зависит от отношения ширины сооружения к расчетной толщине льда: при =1,4, принимаем 2,5,

- нормативное сопротивление льда сжатию, МПа,

- ширина сооружения на уровне действия льда, м,

- расчетная толщина льда, м,

,

МН.

При остановке ледяного поля опорой, МН,

, (19)

где - скорость движения ледяного поля, ,

- коэффициент формы опоры в плане, для свайного куста =2,1

A - площадь ледяного поля, м²,

МН.

1.2.2 Сила воздействия остановившегося ледяного поля, навалившегося на сооружение, при действии течения воды и ветра

, (20)

где - силы давления ледяного поля, отнесенные к единице площади, учитывающие соответственно трения потока воды о подводную поверхность ледяного поля, давления потока воды на кромку ледяного поля, уклон водяного потока, воздействие ветра на надводную поверхность ледяного поля, МН/м²,

, (21)

(22)

, (23)

, (24)

 - максимальная скорость соответственно течения воды подо льдом и ветра в период ледохода, м/с

- средняя длина ледяного поля по направлению потока, м, для рек:

, (25)

- ширина реки, м,

м,

МПа/м²,

МПа/м²,

МПа/м²,

МПа/м²,

МН.

1.2.3 Нагрузка, передаваемая примерзшим ледяным покровом, МН,

(26)

где - безразмерный коэффициент,

- Нормативное сопротивление льда изгибу для пресного льда

, (27)

МПа,

МН.

1.2.4 Условие прочности

На прочность куст проверяют по условию

(28)

где М_мах - максимальный изгибающий момент;

W_св - момент сопротивления поперечного сечения свайного куста,

, (29)

d - диаметр свай;

n - число свай в кусте;

[у_н] - допускаемое напряжение изгиба; для сосны [у_н] =16МН/м², для круглых бревен величину увеличивают на 20%, [у_н] =19,2МН/м².

Максимальный изгибающий момент

, (30)

где R_k - горизонтальная нагрузка на свайный куст от воздействия плота R_оп;

а - расстояние от поверхности земли до точки приложения силы R_k, при взаимодействии плота

; (31)

Н_в - глубина воды при расчетном уровне;

м

Рисунок 1 - Схема к расчету свайного куста

h_мах - расстояние от поверхности земли до точки приложения максимального момента, по графику определяем:

h_мах/h=0,27 , тогда h_мах = 0,274=1,08 м;

К - коэффициент,

, (32)

d_к - диаметр свайного куста, м, d_к=1,0м;

m - коэффициент зависящий от вида грунта, песок крупный, средней плотности m = 4,500;

h - глубина забивки свайного куста, h = 4,5 м;

МН/м² ,

У₀ - перемещение,

(33)

м;

ц₀ - угол поворота

, (34)

рад.

МНм.

.

условие прочности свайного куста выполняется.

1.2.5 Условие устойчивости

Из условия устойчивости предельная нагрузка на свайный куст определяем по формуле

, (35)

где г - удельный вес грунта ,

, (36)

с_г - плотность грунта, с_г =2100 кг/м³;

МН/м³;

л - разность между коэффициентами пассивного и активного давления грунта,

, (37)

h₀ - положение точки поворота сваи в грунте, по графику находим h_мах/h₀ = 0,42.

.

Устойчивость обеспечивается если выполняется неравенство

(38)

Условие выполняется.

1.2.6 Сила выдергивания

Сила выдергивания свайного куста ледяным покровом , возникающая при колебании уровня воды , не должна превышать силу сопротивления грунта, т.е.

. (39)

Силу сопротивления грунта выдергиванию свайного куста определяем по формуле

(40)

где f_тр - удельная сила трения на 1 м² боковой поверхности свайного куста,

f_тр = 0,02 МН/м² .

МН

F₄ - вертикальная нагрузка от ледяного покрова,

, (41)

где К_f - безразмерный коэффициент, К_f = 0,27 ;

R_f - нормативное сопротивление льда изгибу, для пресноводного льда

R_f =0,75R_c;

R_f = 0,751,50 = 1,125 МПа;

R_c - нормативное сопротивление пресноводного льда сжатию принимают в зависимости от среднесуточной температуры воздуха, t = -30 °C, R_c = 1,50 МПа

.

,

условие выполняется.

1.2.7 Подбор такелажа

Рисунок 2 - Плотостоянка на свайных русловых опорах.

м

м

1. Волнозащитное сооружение.

Полная длина волнозащитного сооружения равна:

м.

Разделим на 6 участков длиной 100 м, по 14 поплавков на каждом участке, всего 84 поплавков.

Принимаем поплавки пакетные из трех бревен диаметром 0,28 м, длиной 6,5 м.

Периметр поплавка

=30,28+3,140,28=1,72м (42)

Поплавок обвязываем проволокой катанкой встречной скрутки, диаметр проволоки 6,3 мм.

Длина проволоки для одного поплавка

м.

Длина каната для одного участка

, (43)

где d_уч - длина участка;

n - число поплавков;

20,7 - канат на заплетку коушей;

м.

Принимаем 6 канатов по 150м и 12 коушей. Между собой канаты соединяем скобами СК - 23.

2. Лесоограждаюшее сооружение

Лесоограждающее сооружение состоит из 10 свайных кустов, между которыми располагаются бревна оплотника. Длина бревен 6,5 м , диаметр 0,28 м.

Длина лесоограждаюшего сооружения 540 м, значит оплотник состоит из 77 бревен, расстояние между бревнами 0,25 м.

На каждый свайный куст накладываем по две оплотные цепи ТУ12-44-513-76 , соединенные вместе. Диаметр цепи 16 мм, длина 2,2 м, масса 8,2 кг. Оплотник так же соединяем оплотными цепями ТУ12-44-513-76 с диаметром 12 мм, длиной 2 м. Соединение оплотника со свайными кустами производим с помощью оплотных цепей диаметром 16 мм.

Свайный куст обвязываем проволокой катанкой диаметром 8 мм в 4 оборота плюс 0,5 м, диаметр куста 1 м.

Длина проволоки на один свайный куст равна

, (44)

м

Объем одного метра проволоки

, (45)

м³

Масса 1 метра проволоки

, (46)

кг

На 10 свайных кустов требуется

м

кг

Таблица 1 - Ведомость потребности в основных материалах .

Наименование	Тип	Количество	Потребность в основ.материалах, м3	Потребность в металле, кг
			на единицу	всего	на единицу	всего
Береговые опоры:
Незатопляемая сборная железобетонная опора	ОЖС-1	4	3,5	14	548,8	2195,2
Волнозащитные Сооружения:
Брёвна d=28см L=6,5м	-	319	-	-	-	-
Проволока d=8мм	-	8	-	-	0,39	559,6
Канат d=22,5мм,l=150м Lобщ=900	Кф22,5Ч150	6	-	-	1,9	285
Коуши	-	12	-	-	1,72	20,64
Скобы	Ск-23	6	-	-	3,18	19,08
Сжимы	-	24	-	-	1,81	43,44
Лесоограждающее Сооружение:
Брёвна для свайных кустов d=28см, l=8,5м	-	70	-	-	-	-
Брёвна для оплотника d=20см, l=6,5м	-	77	-	-	-	-
Оплотные цепи d=16мм, l=2,2	ТУ12-44-513-76	78	-	-	8,2	639,6
Проволока d=6,3мм,l=13м Lобщ=130	-	10	-	-	0,243	31
Бортовой комплект d=13мм, l=12м	КР13,0Ч10,0+2,0	1	-	-	13,9	13,9

2. Расчет гибкой продольной запани при приеме лесоматериалов в пучка

Рис.3 - Расчетная схема гибкой продольной запани.

2.1 Проверка однорядности пыжа

Участок акватории рейда приплава для строительства запани, принимающей лесоматериалы в пучках, выбирают с таким расчетом, чтобы скорость течения за период эксплуатации не превышала скорости, при которой сохраняется однорядность пыжа из пучков по высоте. Это необходимо для облегчений условий разработки пучкового пыжа и предотвращения размолевки отдельных пучков вследствие разрыва обвязки.

Длина пыжа

, (47)

Количество звеньев

, принимаем 10 звеньев.

Условие однорядности проверяют по зависимости

, (48)

где V₀ - расчетная скорость течения в слое воды толщиной Т_п,

V₀ = 1,14V;

V₀ =1,141,4=1,596м/с

V -средняя расчетная скорость течения по живому сечению потока,V = 1,4м/с;

Т_п - осадка пучкового пыжа, м;

b_з - ширина лесохранилища, м;

h_ср - средняя глубина реки, м;

В_р - ширина реки, м;

Параметр А зависит от относительной плотности древесины д, д=0,70, А= 0,26.

Условие выполняется, значит однорядность сохраняется.

2.2 Определение сил натяжение лежней и шейм

Сила давления пыжа на поперечную часть запани, определяется по формуле

, (49)

где ш - коэффициент стеснения потока пыжом,

, (50)

,

.

Сила давления пыжа на один метр длины продольной части запани для всех участков

, (51)

.

Сила натяжения лежня в поперечной части запани,

(52)

При задержании пучков в продольной запани лежень ее поперечной части принимает форму параболы, а угол между касательной к лежню через точку пересечения лежнем уреза воды и линией берега при f_п/b₃ = 0,3 равен 40° (f_п - стрела подвеса поперечной части запани).

При этом коэффициент К = 0,65.

Сила натяжения лежня звена продольной части запани при стреле подвеса f_пр=0,081 определяем по формуле в верхнем конце

(53)

в нижнем

(54)

где l - длина звена (расстояние между промежуточными опорами), l = 50 м.

,

,

Выносы и шеймы донных опор устанавливают в сторону берега под углом 72°, а шеймы отдорного крепления - в сторону реки под углом 45° к оси продольной запани.

Горизонтальное усилие на шейму донной опоры

, (55)

Н

Горизонтальное усилие на шейму отдорного крепления (оно равно силе натяжения)

, (56)

Н.

Шейму донной опоры для крепления пятовой плитки запани устанавливаем в сторону противоположного берега вверх по течению под углом 40° к оси продольной запани.

Сила натяжения шеймы донной опоры

, (57)

где h - глубина реки в месте установки опоры ,м

g₀ - вес одного метра шеймы с учетом давления воды ( g₀ = 0,87g)

g - вес одного метра шеймы в воздухе;

l_ш - проекция шеймы на горизонтальную плоскость, l_ш = 0,96l₀;

l₀ - длина шеймы без учета крепления, l₀ = 42 м;

l_ш = 0,9642 = 40,3м

Рисунок 4 - Схема к расчету шеймы

Так как канат еще не подобран и выражение () мало то на данном этапе примем

, (58)

Н

2.3 Выбор канатов

По полученным значениям натяжения лежней в поперечной и продольной частях запани, шейм донных опор и отдорных креплений подбираем канаты.

Разрывное усилие каната для шеймы донной опоры

, (59)

где з - коэффициент запаса прочности ; при стальных канатов

для лежней з = 3,

для шейм з = 3,5

H

Принимаем канат диаметром 32 мм.

После подбора каната, уточняем значение Т_ш.

q₀ = 0,8737,670=32,8 кг =321,8Н

Н.

Разрывное усилие каната для шеймы отдорного крепления

Н

Принимаем канат диаметром 21 мм . Длина каната 50 м.

Разрывное усилие каната для шеймы пятовой плиты

Сила натяжения шеймы пятовой плиты равна силе натяжения лежня в поперечной части запани.

Принимаем канат диаметром 27 мм. Длина каната 52 м.

Разрывное усилие каната в поперечной части запани

Н

Принимаем канат диаметром 25,5 мм.

Полная длина каната для лежня поперечной части запани

, (60)

где S_п - длина каната в пределах наплавной части запани,

S_п = 1,23b_з

S=1,2350=61,5м;

l_б - длина каната от уреза воды до бровки берега

, (70)

h _б - превышение берега над расчетным уровнем воды, h _б = 10,0 м;

b_б - расстояние от уреза воды до бровки берега в створе поперечной части запани, b_б = 30 м;

б = 40°

м

l_кр - длина каната на крепление за опору

d_а - диаметр анкера береговой опоры,

Выбор береговую опору

;

Н

Принимаем береговую опору БОС - IV, d_к=25,5 мм , R_к=300000Н,d_а = 0,75м

м

l_з - длина каната для заплетки коуши, l_з = 8,87м;

м.

2.4 Выбор наплавных сооружений

Число плиток в поперечной части запани

, (71)

где b_пл - ширина плитки, принимаем плитку однорядную П31- 6; 6,54,5;

0,5 - расстояние между плитками.

S_n=61,5-22 = 39,5м,

принимаем 8 плиток.

В продольной части запани принимаем канат диаметром 25,5 мм.

Длина каната для лежня продольной части запани между точками закрепления на опорах.

, (72)

где S_пр = 1,016l =1,01650 = 50,8м

м

Число поплавков для лежня продольной части запани

, (40)

где l_пр - длина промежуточной опорной плитки, м,

l_попл - длина поплавка, l_попл = 6,5м.(Выбираем поплавок из 8 бревен 6,5х2 м П1-8)

Для того чтобы определить l_пр, надо подобрать опорную плитку для этого определим потребный объем лесоматериалов для наплавной опоры

, (73)

где G₁ - вес металлических конструкций опоры, принимаем 742,4 Н;

G₂ - вес рабочих которые могут находится на плитке, G₂ =2354,4 Н (три

человека по 80 кг);

G₃ - величина вертикальной составляющей от натяжения шейм,

, (74)

з - коэффициент запаса плавучести, з = 1,75

Принимаем плитки 2-х рядную ПП2-12 , размеры 12х5,5,

Тогда число поплавков для лежня продольной части запани будет равно:

, принимаем 6 плиток.

Для шеймы головной, промежуточной, пятовой плитки, а так же для шеймы отдорного крепления принимаем якорь ЯС- 30 с допустимой нагрузкой 170 кН.

Таблица 2 - Ведомость потребности в наплавных сооружениях.

Наименование сооружения	Тип	Количество	Потребность в лесоматериалах, м3	Потребность в металле, кг
			на единицу	всего	на единицу	всего
Плитка поперечной части запани	П31-6	8	3,54	28,32	49,5	396
Плитка продольной части запани	ПП2-12	11	20,36	223,96	604,8	6652,8
Лесопропускные ворота:
Плитка лесопропускных ворот	П3в-8	2	23,15	46,3	127,2	254,4
мостик	МШ-13	1	1,44	1,44	73,1	73,1
опора	ОМП-1П	4	0,45	1,8	-	-
распорка		1	0,49	0,49	-	-
трап		2
Поплавок	П1-8	60	2,6	156	9,1	546

Наименованиетакелажа	ГОСТ	Диаметр, мм	Масса1 м, кг	Количествошт	Длина, м	Масса, кг
					единицы	всего	единицы	всего
Лежень поп.запани	2688-80	25,5	2,39	1	258,35	258,35	617,5	617,5
Лежень прод.запани	2688-80	25,5	2,39	10	258,35	2583,5	617,5	6175
Шеймы:Донной опоры	-	32	3,845	10	51,57	515,7	198,29	1982,9
Отдорного крепления	-	21	1,635	10	51,57	515,7	84,32	843,2
Пятовая	-	27	2,685	1	51,57	51,57	138,47	138,47
Якорь ЯС-30	-	-	-	21	-	-	83	1743
Сжимы рожковые:
Леж.поп.запаниЛеж.прод.запани	--	--	--	880	--	--	1,811,81	14,48144,8
Шейм	-	-	-	84	-	-	1,0	84
Скоба СК-23	-	-	-	21	-	-	3,18	54,06
Коуши	-	-	-	21	1,72	36,12	-	-

Таблица 3 - Ведомость потребности в такелаже.

3. Выгрузочный участок

3.1 Определение необходимого количества судов для перевозки лесных грузов

Количество судов в месяц определяется по формуле

, (75)

где V_с.п. - объем поставки лесоматериалов в судах по месяцам;

с - плотность древесины с = 0,8 и увеличиваем эту плотность на 10% так как древесина сырая, получаем с = 0,88;

G - грузоподъемность судна, баржа-площадка проект Р-56, G = 2800 т;

К_с - коэффициент;

V месяц:

шт.

VI месяц:

шт.

VII месяц:

шт.

VIII месяц:

шт.

IX месяц:

шт.

X месяц:

шт.

Количество судов в день определяется по формуле

, ( 76)

где n - число рабочих дней в месяце.

V месяц:

шт.

VI месяц:

шт.

VII месяц:

шт.

VIII месяц:

шт.

IX месяц:

шт.

X месяц:

шт.

3.2 Определение количества причалов

Требуемое количество причалов для обеспечения необходимой разгрузки

, (77)

где ф - продолжительность занятости причала одним судном;

t_n - продолжительность работы причала в сутки, t_n = 24 ч;

(78)

где t_м - продолжительность маневренных работ (подход и отход судна для разгрузки) , t_м = 1,5 ч;

t_гр - продолжительность разгрузки судна

, (79)

где П_п - производительность причала;

Р_ч - судочасовая норма, Р_ч = 55 т/ч;

, (80)

где П_кi - производительность i-того крана;

m_i - количество кранов;

Для разгрузки барж принимаем портальный кран КППГ-10 с грейфером 2231Б.

Таблица 4 - Техническая характеристика крана КППГ-10-30-10,5.

Грузоподъемность ,т	10
Вылет стрелы: -максимальный -минимальный
	30
	8
Высота подъема груза от рельса, м	25
Глубина опускания груза от рельса, м	20
Скорость м/мин:
- подъема груза	60
- изменения вылета стрелы	49
-передвижения крана	33
Частота вращения	1,5
Масса крана ,т	185

Таблица 5 - Характеристика грейфера 2231Б.

Масса грейфера, кг	3720
Номинальная площадь зева, м2	1,5
Вместимость грейфера, м3	6,4
Раскрытие челюстей, мм	2540
Схема раскрытия относительно стрелы крана	поперечная

Производительность крана определяем по формуле

, (81)

где V_n - вместимость грейфера, м³;

К_в - коэффициент использования времени, К_в = 0,8;

К_г - коэффициент использования грузоподъемности, К_г = 0,9;

Т_ц - время цикла.

где t_г - время подъема и опускания грейфера при штабелевки одной пачки,

,

h - высота подъема груза, h = 3 м;

v_г - скорость подъема груза, м/с;

с

t_пов - время поворота крана, t_пов = 40с;

t_к - время на перемещение крана , t_к = 60с;

?t - время на захват пачки, укладку в штабель и вспомогательные работы, приходящиеся на одну пачку, ?t = 60с;

с

м³/ч =84,8т/ч

условие выполняется, значит, на разгрузке будет работать 1 кран.

ч

ч

Требуемое количество причалов по месяцам

V месяц:

шт.

VI месяц:

шт.

VII месяц:

шт.

VIII месяц:

шт.

IX месяц:

шт.

X месяц:

шт.

Принимаем 1 причал.

Интервал подачи судов к причалу определяем по формуле

(82)

V месяц:

VI месяц:

VII месяц:

VIII месяц:

IX месяц:

X месяц:

Длина причала, м,

,

где - длина судна, м,

м.

Длину подкрановых путей принимаем равной 140 м.

4. Лесная биржа

По заданию в порт приходит 90000м³ древесины в плотах и 75000м³ баржах. Половина этих лесоматериалов сразу поступает в производство, а другая половина складируется на бирже.

Принимаем два КППГ-10-30-10,5 с грейфером 2231Б, с производительностью 771,2м³ в смену. Выгрузка портальным краном КППГ-10-30-10,5 производиться с поступающих барж, а так же из плотов, для этих целей установлен выгрузочный дворик. Первый кран укладывает выгружаемую древесину в штабеля длиной 150м расположенные на площади доступной стреле крана, аналогично выполняет ту же операцию второй кран, но перегружая древесину из штабелей первого крана в штабеля длиной 200м укладываемые вторым , в дальнейшем перегружая древесину на лесовозы

Определение необходимого количества смен для выгрузки заданного объема лесоматериалов.

Количество смен, требуемое для выгрузки барж равно количеству смен на выгрузку древесины пришедшей в плотах.

, принимаем 117

смен.

Кран справится с заданным объемом. Принимаем трех сменный режим работы крана, для второго крана принимаем двух сменный режим работы.



Рисунок 5- Схема штабеля

,

,

,

где - длина складируемого сортимента, м,

- коэффициент полнодревесности,

, - стороны прямоугольника, м,

м³,

м³,

м³.

Принимаем 3 штабеля общим объемом 9585,87 м³для штабеля длиной150м

м³,

м³,

м³

Принимаем 3 штабеля общим объемом 12934,77м³для штабеля длиной 200м

Аналогично рассчитываем для круглых лесоматериалов поступающей в плотах

Перевозка производиться при помощи автолесовозов. Погрузку в автолесовозы производит кран работающий на выгрузке из барж и выгрузочного дворика, так и кран работающий на перегрузке древесины из группы штабелей первого крана на в группу штабелей второго крана.

Таким образом, на лесной бирже требуется разместить следующий объем древесины:

V_ск =127000 - V_ш.к. = 127000-22520,65 =104979,35 м³.

На складе крановщик формирует штабель следующей формы

Рисунок 6- Схема укладки штабеля ЛТ-62

Получили что объем одного штабеля равен 5204,6м³, а всего требуется разместить 46841,4м³, тогда:

м³,

м³,

м³,

На лесной бирже работает 3 крана ЛТ-62.

Рисунок 7- схема штабеля на складе

,

,

,

Получили что объем одного штабеля равен 4715м³, а всего требуется разместить 58137,95м³, тогда количество штабелей равно:

, для древесины поступающей в плотах рассчитываем аналогично, где n=16 шт.

Для перегрузки древесины с лесовозов в штабеля применяем лесопогрузчик Валмет KTD1510.

Производительность лесопогрузчика определяется по формуле:

;

где q - вес пачки, т;

К_в - коэффициент использования рабочего времени, К_в = 0,85;

Т_ц - время цикла.

;

где t_п - время погрузки, с;

t_р- время разгрузки, с;

t_г- время движения с грузом t_г=130/4,2=30,95с;

t_х- время холостого хода t_х=130/4,5=28,88с.

;

т;

.

Принимая во внимание противопожарные нормы и правила штабеля на складе располагаем следующим образом:

Из штабелей формируем 2 квартала шириной 240метра, 4 штабеля длиной 240м. Между группами устраиваются продольные разрывы 9метров, а между кварталами продольный разрыв 30метров. По продольным разрывам устраиваем дороги с твердым покрытием шириной 3 метра. Общая площадь склада 4,5 гектара.

Список использованных источников

1. Харитонов В.В, Суров Г.Я. Основы проектирования лесосплавных рейдов приплава: Учебное пособие. - Архангельск РИО АГТУ, 1996 - 96с.

2. Митрофанов А.А, Суров Г.Я. Плотостоянки. Конструкция, технология, эксплуотация: Учебное пособие. - Архангельск: РИО АГТУ, 1997 - 113с.

Размещено на Allbest.ru