Расчет внутрибаллистических параметров выстрела 53-ВГ-536

Проведение расчетов свободного объема каморы, приведенной ширины ведущего пояска, объема конуса, геометрических параметров и баллистических характеристик порохового зерна. Расчет параметров по программе "Врезание", "Vnutr-BALL" и "Solid Works 2012".

Рубрика Военное дело и гражданская оборона
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 13.06.2012
Размер файла 1,2 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание:

1. Расчет свободного объема каморы

1.1 Аналитический расчет

1.2 Расчет в программе Solid Works 2012

2. Расчет приведенной ширины ведущего пояска

3. Расчет геометрических параметров и баллистических характеристик порохового зерна

4. Расчет параметров по программе «Врезание»

5. Расчет параметров по программе «Vnutr-BALL»

6. Исследовательская часть

Список литературы

1. Расчет свободного объема каморы

1.1 Аналитический расчет

Расчет свободного объема каморы производится следующим путем: из объема каморы вычитается объем корпуса запоясковой части снаряда. Для упрощения расчета, данные элементы представляются в виде суммы объемов простейших фигур, таких как, усеченные конуса и цилиндры. Формулы, для которых представлены ниже:

Формула для объема цилиндра:

(1.1.1)

где r - радиус цилиндра, h - высота цилиндра.

Формула для объема конуса:

(1.1.2)

где h - высота конуса, R - больший радиус конуса, r - меньший радиус конуса.

Размеры каморы см. Приложение №3.

По формулам (1.1.1) и (1.1.2) рассчитаем объем каморы:

По формулам (1.1.1) и (1.1.2) рассчитаем объем запоясковой части снаряда:

Свободный объем каморы:

(1.1.3)

1.2 Расчет в программе SolidWorks 2012

Для расчета свободного объема каморы в программе SolidWorks 2012 была построена 3D модель полости каморы с, находящейся в ней, запоясковой частью снаряда:

Рисунок 1 - 3D модель полости каморы

Результат расчета SolidWorks 2012:

Рисунок 2 - Результаты расчета SolidWorks 2012

баллистический пороховой камора геометрический

V= 13,939*106 мм3=13,939 дм3.

Результаты расчетов сведены в таблицу (1.1)

Таблица 1.1 - результаты расчетов

Метод расчета

Значения, дм3

Погрешность в %

Таблицы стрельбы

12,6

0

Аналитический расчет

13,959

10,78

SolidWorks 2012

13,939

10,62

Вывод: Из таблицы видно, что погрешность расчетов обоих методов лежит в пределах 11,5%. Различия с данными из таблицы стрельбы объясняются тем, что в наших расчетах не был учтен объем материала самой гильзы. Если его учесть, то наши расчеты попадут в диапазон 5%, а значит, оба метода приемлемы для расчета.

2. Расчет приведенной ширины ведущего пояска

Диаметр канала ствола по дну нарезов:

(2.1)

где d - диаметр по полю нарезов канала ствола (d=152,4 мм), t - глубина нарезки (t=1,5).

Форсирование пояска снаряда:

(2.2)

где - диаметр ведущего пояска (.

Глубина канавки за пояском:

(2.3)

где - диаметр канавки за пояском.

Коэффициент учета нарезов и форсирования пояска:

(2.4)

где - ширина поля нареза (a=3,0 мм), - ширина дна нареза (=6,97 мм).

Поясок не имеет буртика, поэтому:

(2.5)

где - диаметр буртика.

Коэффициент учета буртика:

(2.6)

где - ширина буртика, - ширина ведущего пояска.

Глубина канавки:

(2.7)

где - диаметр по дну канавки

Т.к ведущий поясок не имеет канавок, то

Коэффициент учета канавок:

(2.8)

где - ширина канавки, - количество канавок.

Максимальный прогиб корпуса снаряда:

(2.9)

Где n5=0,65- коэффициент учета снаряжения;

n6=1,5 - коэффициент учета пояска;

n7=-2,2*10-3и n8=30*10-3- коэффициенты для тонких стальных оболочек;

В=22,9 мм - ширина пояска.

Коэффициент учета прогиба оболочки снаряда:

(2.10)

Площадь поперечного сечения канала ствола:

(2.11)

где - число нарезов (48).

Приведенный диаметр канала ствола:

(2.12)

Приведенная ширина пояска до форсирования:

(2.13)

где: (2.14)

где - диаметр первого скоса (верхнего), - угол скоса

(2.15)

где - диаметр второго скоса (нижнего), - угол скоса

Приведенная ширина пояска после форсирования:

(2.16)

3. Расчет геометрических параметров и баллистических характеристик порохового зерна

Геометрические параметры:

Для метания снаряда Г-530Ш используется порох марки 12/7 и 4/1. Эти виды пороха относятся к пироксилиновым порохам. Зерна имеют вид трубки, с толщиной горящего свода 2е1=1,2 и 2е1=0,4 соответственно. 12/7 - семиканальный порох, 4/1 - одноканальный порох.

Для одноканального пороха 4/1 (горит в одну стадию):

Диаметр порохового зерна:

(3.1)

где d - диаметр отверстия в пороховом зерне (d=е1).

Длина порохового зерна:

Геометрические характеристики:

(3.2)

где а - ширина порохового зерна, для одноканального пороха ее нет.

(3.3)

(3.4)

(3.5)

(3.6)

Конечный импульс:

Для семиканального пороха 12/7 (горит в две стадии):

Стадия №1. До распада:

d - диаметр отверстия в пороховом зерне (d=е1 для семиканального зерна).

Длина порохового зерна: 2*с=20e1=20*0.6=12;

(3.7)

(3.8)

(3.9)

(3.10)

(3.11)

Стадия №2. После распада:

(3.12)

(3.13)

(3.14)

(3.15)

(3.16)

(3.17)

(3.18)

(3.19)

Баллистические характеристики пороха:

Теплота взрывчатого превращения пироксилинового пороха Qw=3245(кДж/кг)=775 ккал/кг.

Скорость горения пороха:

(3.20)

Сила пороха:

(3.21)

Коволюм:

(3.22)

Параметр расширения пороховых газов:

(3.23)

Температура горения:

(3.24)

Конечный импульс:

(3.25)

Результаты расчета сведены в таблицу (3.1).

Таблица 3.1 - баллистические характеристики

Параметр

Значение

Т1, К

2808

f, Дж/кг

989968,89

, м3*10-3/кг

1,02

0,229

u1

7,89*10-10

Ik, кПа*c

760 (12/7)

254 (4/1)

4. Расчет параметров по программе «Врезание»

Данные для программы:

Рисунок 3 - Исходные данные

Результаты программы:

Рисунок 4 - Суммарная площадь контакта пояска

Рисунок 5 - Суммарная сила врезания пояска

5. Расчет параметров по программе «Vnutr_BALL»

Предварительные расчеты:

Давление форсирования вычисляется по формуле:

(5.1)

где - ширина эквивалентного пояска прямоугольного профиля после его обжатия; коэффициенты - учитывают зависимость давления форсирования от дополнительных факторов: (для 1 ведущего пояска) - зависит от конструкции поясков; =35 МПа (для меди при технологическом наклепе)- зависит от механических свойств материала и покрытия пояска; =4 (зависит от относительной массы метательного заряда: выбирается из таблицы); =25 - зависит от способа заряжания орудия; - величина давления пороховых газов в момент начала движения снаряда; d=0,1524м - калибр изделия.

В случае раздельного заряжания орудия, когда усилие извлечения снаряда неизвестно, воспользуемся эмпирической формулой:

(3.2)

Данные для ввода в программу:

Рисунок 6 - Исходные данные

Результаты расчета программы:

Рисунок 7 - График скорости

Рисунок 8 - График относительной массы сгоревшего пороха

Рисунок 9 - График давления на дно снаряда, среднебаллистического давления, давления на дно канала ствола

Рисунок 10 - График давления на дно снаряда, среднебаллистического давления, давления на дно канала ствола в зависимости от времени

6. Исследовательская часть

В этой части курсового проекта будет исследоваться влияние конечного импульса заряда 12/7 на максимальное давление на дно снаряда и начальную скорость снаряда (при помощи программы «Vnutr_BALL»).

Таблица 6.1 - результаты исследования

Ik,кПА*с

304

456

608

760

912

1064

1216

Pmax, МПа

243,819

192,179

137,128

105,173

89,931

81,145

75,527

V0, м/с

510.412

500,498

485,524

463.333

434,951

402,222

375,393

Графическое представление результатов:

Рисунок 11 - График зависимости Pmax от Ik

Рисунок 12 - График зависимости V0 от Ik

Вывод: Проведено исследование зависимости максимального давления на дно снаряда Pmax и его начальной скорости V0 от изменения конечного импульса пороха 12/7. С увеличением импульса от его минимального значения в 304 кПА*с параметры Pmax и V0 непрерывно убывают. Изменение этих характеристик довольно ощутимые, поэтому это необходимо учитывать. Ближе всего к штатным характеристикам является метательный заряд с порохом 12/7 с конечным импульсом в 304 кПа*с, хотя для этого пороха штатным является значение в 810 кПа*с. Это является результатом погрешностей при расчетах. В целом же уменьшение конечного импульса пороха положительно сказывается на увеличении начальной скорости снаряда и давления.

Список литературы

1. Внутренняя баллистика периода формирования: Учебное пособие. 2-е издание, доп./ Е. В. Чербанов; Балтийский государственные технический университет. СПб., 1997. 192 с. ISBN 5-85546-117-3.

2. Внутренняя баллистика и автоматизация проектирования артиллерийских орудий: учебник / В.Ф. Захаренков; Балтийский государственные технический университет. СПб., 2010.- 276 с. ISBN 978-5-85546-580-8.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Рассмотрение внутрибаллистических характеристик (параметров процесса выстрела внутри канала ствола). Расчет свободного объема каморы и приведенной ширины ведущего пояска. Геометрические параметры и баллистические характеристики порохового зерна.

    курсовая работа [3,6 M], добавлен 06.04.2012

  • Оценка поражающих факторов ядерного взрыва и химической обстановки при аварии на химически опасном объекте. Определение основных параметров. Прогнозирование степени опасности в очаге поражения взрывов твердых взрывчатых веществ и газопаровоздушных смесей.

    курсовая работа [127,4 K], добавлен 10.06.2011

  • Характеристика аммиака. Обоснование параметров зоны химического заражения. Расчет продолжительности испарения аммиака. Расчет глубины зоны заражения первичным и вторичным облаком. Расчет площади зоны заражения.

    контрольная работа [631,9 K], добавлен 12.06.2007

  • Векторная схема и уравнение задачи прицеливания. Составление скалярных уравнений задачи прицеливания. Вычисляемые величины. Расчет дополнительных параметров условий стрельбы. Расчет и анализ прицельных поправок. Функциональная схема прицельной системы.

    курсовая работа [904,8 K], добавлен 21.06.2011

  • Время воспламенения растительных материалов (древесины) под влиянием тепловых потоков. Дебит газового фонтана и режим истечения газовой струи. Минимальный секундный расход воды и коэффициент ее использования. Адиабатическая температура потухания.

    контрольная работа [947,9 K], добавлен 15.10.2014

  • Порядок определения параметров превращения плутония, выпуска частиц и снижения начального количества ядер. Определение массы изотопа и оценка эквивалентной дозы облучения. Способы характеристики радиоактивной обстановки: внешнее и внутреннее облучение.

    контрольная работа [19,5 K], добавлен 09.05.2011

  • Определение объема задач и времени на проведение дегазации вооружения и военной техники, санитарной обработки личного состава. Военно-экономическая оценка специальной обработки вооружения и военной техники войсковыми средствами радиохимической защиты.

    курсовая работа [35,7 K], добавлен 04.10.2010

  • Методика расчета основных компонентов снайперской винтовки, требования к ее функциональности, безопасности и эффективности. Обоснование типа ствола и результаты его проверочного прочностного расчета. Определение параметров автоматики заданного оружия.

    курсовая работа [1014,3 K], добавлен 11.01.2015

  • Объём продуктов горения и количество теплоты, выделившейся при взрыве. Уравнение материального баланса процесса для компонентов смеси горючих веществ. Установление выбранных численных значений концентраций горючего. Расчёт теплоты и температуры взрыва.

    курсовая работа [148,4 K], добавлен 10.06.2014

  • Основные тактико-технические характеристики, модификации, принцип действия сигнализационного комплекса КС-185. Система сбора и обработки информации, состав и назначение станционного оборудования, назначение отдельных блоков, контролируемые параметры.

    курсовая работа [7,0 M], добавлен 27.05.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.