Тепловой расчет дизельного двигателя ЯМЗ–238

Размещено на http://www.allbest.ru/

КУРСОВАЯ РАБОТА

на тему: «Тепловой расчет дизельного двигателя ЯМЗ - 238»

Содержание

Задание

1. Тепловой расчет двигателя

1.1 Выбор топлива, определение его теплоты сгорания

1.2 Определение параметров рабочего тела

1.3 Определение параметров окружающей среды и остаточных газов

1.4 Расчет параметров процесса впуска

1.8 Определение индикаторных показателей двигателя

1.9 Определение эффективных показателей двигателя

1.10 Определение основных размеров цилиндра и параметров двигателя

1.11 Построение индикаторной диаграммы

2. Расчёт и построение внешней скоростной характеристики двигателя

3. Кинематографический отчёт двигателя

4. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма

4.1 Силу давления газов определяют по рассчитанной и построенной индикаторной диаграмме

4.2 Приведение массы кривошипно-шатунного механизма

4.3 Силы инерции

4.4 Крутящие моменты на шейках колен. вала

Литература

Задание

Тип двигателя - дизельный;

Номинальная мощность - Ne =185 кВт

Номинальная частота вращения - п=2600мин^-1

Число цилиндров - i=8

Охлаждение - жидкостное

Прототип -ЯМЗ-238

1. Тепловой расчет двигателя

1.1 Выбор топлива, определение его теплоты сгорания

Для дизельного двигателя выбирается дизельное топливо: марки Л - при работе в летних условиях (температура окружающего воздуха 0 °С и выше), марки 3 - при работе в зимних условиях (температура окружающего воздуха до -30 °С). Низшая теплота сгорания жидкого топлива, кДж/кг:

где С, H и О - массовые доли углерода, водорода и кислорода в 1 кг топлива.

C=0,870кг

H=0,126 кг

O=0,004 кг

кДж/кг

1.2 Определение параметров рабочего тела

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания одного килограмма жидкого топлива:

где , кмоль возд./ кг топл.; , кмоль возд./ кг топл.

Количество свежего заряда:

расчет тепло сгорание дизель двигатель

где - коэффициент избытка воздуха;

Коэффициент избытка воздуха определяет состав горючей смеси. Его значение зависит от типа смесеобразования, условий воспламенения и сгорания топлива, а также от режима работы двигателя, находится в следующих пределах дизельных - ? = 1.3-1,4

Принимаем ? = 1.3

кмоль св. зар./ кг топл.

При не полном сгорании топлива (? > 1) в состав продуктов сгорания входят: углекислый газ, водяной пар, кислород и азот.

углекислого газа:

кмоль / кг топл.

водяного пара:

кмоль / кг топл.

кислорода:

кмоль Н₂/ кг топл.

азота:

кмоль / кг топл.

Общее количество продуктов сгорания жидкого топлива:

кмоль пр.сг./ кг топл.

1.3 Определение параметров окружающей среды и остаточных газов

Атмосферные условия:

МПа;

Давление и температура окружающей среды для двигателя без надува

Pk = Po Tk = To

Давление остаточных газов:

Выбираем Pr=0.110 МПа

Температура остаточных газов К, принимаем по прототипу:

К

1.4 Расчет параметров процесса впуска

Давление газов в цилиндре в конце впуска определяется по формуле, МПа:

где, - потери давления на впуске за счет сопротивления впускной системы и затухания скорости движения заряда в цилиндре;

- при отсутствии наддува двигателя

где, - коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении цилиндра;

- коэффициент сопротивления впускной системы, отнесенный к наиболее узкому ее сечению;

- средняя скорость движения заряда в наименьшем сечении впускной системы (как правило, в клапане или продувочных окнах), м/с;

- плотность заряда на впуске (при отсутствии наддува ), кг/м³.

По опытным данным в современных автомобильных двигателях на номинальном режиме:

…4 ;

Примем

Плотность заряда на впуске:

где, = 287 Дж/(кгград) - удельная газовая постоянная воздуха.

Потери давления на впуске

МПа

Давление в конце впуска

МПа

Величина p_a для дизельных двигателей лежит в пределах .

Коэффициент остаточных газов :

где , - температура подогрева свежего заряда при его контакте со стенками впускного трубопровода и цилиндра;

- степень сжатия; =16,5

Температура заряда в конце процесса впуска:

К

Коэффициент наполнения без учета продувки и дозарядки четырехтактного двигателя:

Величина для прототипа лежит в пределах .

1.5 Расчет параметров процесса сжатия

По данным прототипа величина показателя политропы сжатия для дизельных двигателей без надува:

n₁ = 1,380-1,400 по номограмме получаем 1,386

примем n₁ = 1,38

Давление и температура конца процесса сжатия определяются из уравнения политропы с постоянным показателем :

МПа

К

Средняя мольная теплоемкость рабочей смеси в конце сжатия

абочая смесь состоит из свежей смеси и остаточных газов.

Температура конца процесса сжатия tс в градусах Цельсия (°С)

.

Средняя мольная теплоемкость свежей смеси в конце сжатия принимается равной теплоемкости воздуха кДж;/(кмоль·град), и определяется по формуле:

.

Средняя мольная теплоемкость остаточных газов в конце сжатия в кДж;/(кмоль·град) определяется по следующей формуле:

где , , , - средние мольные теплоемкости продуктов сгорания при изменении температуры в диапазоне 0…1500 °С, которые могут быть выражены в зависимости от температуры tс следующими формулами:

;

;

;

;

Средняя мольная теплоемкость рабочей смеси в кДж;/(кмоль·град) определяется по формуле:

.

1.6 Расчет параметров процесса сгорания

Изменение объема при сгорании рабочей смеси учитывает коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси, который определяется по формуле

.

Теплота сгорания рабочей смеси, кДж/кмоль раб.см:

Тогда имеем:

- средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания при постоянном объеме. кДж/(кмоль·град). которая определяется по формуле:

,

где ,, , - средние мольные теплоемкости продуктов сгорания при изменении температуры в диапазоне 1501…2800 °С, которые могут быть выражены в зависимости от температуры tz следующими формулами:

;

;

;

;

Подставим уравнения для средних мольных теплоемкостей продуктов сгорания в уравнение для расчета и получим следующее выражение:

0,00191tz +32,472

Температура , определяется путем решения уравнения сгорания, которое имеет вид:

где - коэффициент использования теплоты;

- степень повышения давления.

По опытным данным значения коэффициента использования теплоты для дизельных двигателей без наддува при их работе на номинальном режиме:

Степень повышения давления примем

Уравнение сгорания после подстановки в них числовых значений всех известных параметров и последующих преобразований принимают вид уравнений второго порядка относительно :

где , A,B и C - численные значения известных величин, откуда

C

Tz =tz+273=2030+273=2303К

Давление конца сгорания:

МПа

Степень предварительного расширения:

МПа

1.7 Расчет параметров процесса расширения и выпуска

Степень последующего расширения:

= 16,5/1,27=12,99

Средние показатели адиабаты расширения К2 определяются по номограмме

К2=1,274

На номинальном режиме можно принять показатель политропы расширения с учетом достаточно больших размеров цилиндра, несколько меньше показателя адиабаты : n₂ = 1.26

Давление и температура конца процесса расширения:

МПа

К

Правильность предварительного выбора температуры остаточных газов проверяется с помощью выражения:

К

Т.к. погрешность менее 10%, значит температура остаточных газов выбрана верно.

1.8 Определение индикаторных показателей двигателя

Теоретическое среднее индикаторное давление, МПа:



МПа

Действительное среднее индикаторное давление:

где - коэффициент полноты диаграммы, который принимается равным: = 0,95

МПа

Индикаторный КПД для дизелей:

Индикаторный удельный расход жидкого топлива, г/(кВт ч):

г/(кВт ч)

1.9 Определение эффективных показателей двигателя

Среднее давление механических потерь



где выражено в м/с;

a,b - коэффициенты, значения которых устанавливаются экспериментально .

а = 0,089 МПа

b = 0,0118 (МПа c)/м

Средняя скорость поршня, предварительно примем равной 10 м/с (так как большее значение n=2600 чем у прототипа):

n - номинальная частота вращения коленчатого вала двигателя, мин¹.

МПа

Среднее эффективное давление, МПа:

МПа

Механический КПД () представляет собой отношение среднего эффективного давления к индикаторному:

Эффективный КПД двигателя:

Эффективный удельный расход жидкого топлива, г/(кВт ч):

г/(кВт ч)

1.10 Определение основных размеров цилиндра и параметров двигателя

По эффективной мощности, частоте вращения коленчатого вала, тактности и эффективному давлению определяется литраж двигателя, л:

где, T - тактность двигателя;

выражено в кВт, - в МПа, n - .

л

Рабочий объем одного цилиндра, л:

где, i - число цилиндров двигателя.

л

Диаметр цилиндра, мм:

Целесообразно принять для дизеля S/D> или=1

мм

Ход поршня мм:

мм

Полученные значения D и S округлили до ближайших целых чисел. По окончательно принятым значениям D и S определяем основные параметры двигателя:

литраж двигателя (л)

л

Средняя скорость поршня

Расхождение с ранее принятым значением на 4%, является допустимым.

эффективная мощность (кВт)

кВт

эффективный крутящий момент (Н м)



Н м

часовой расход топлива (кг/ч)

кг/ч

кВт/дм

1.11 Построение индикаторной диаграммы

Индикаторная диаграмма дизельного двигателя построена для номинального режима работы двигателя, т. е. при N_e = 183 кВт и n = 2600 мин -¹, аналитическим методом.

Для дизелей отношение изменяется в пределах 1… .

Масштабы диаграммы: масштаб хода поршня M_s= 1 мм в мм; масштаб давлений М_р = 0,05 МПа в мм.

Величины в приведенном масштабе, соответствующие рабочему объему цилиндра и объему камеры сгорания:

AB=S/Ms=120/l,0 = 120 мм; ОА = АВ/(?-1)= 120/(16,5-1)= 7,74 мм.

Максимальная высота диаграммы (точка z) p_z/M_p =8,904/0,05=178 мм.

zz¹=ОА(p-1)=7,74(1,27-1)=2,08мм

Ординаты характерных точек:

p_а/M_p =0,093/0,05 = 1,86 мм;

р_с/М_р= 4,452/0,05 = 89,04 мм;

р_b/М_р=0,351/0,05 = 7 мм;

р_г/М_р = 0,110/0,05 = 2,2 мм;

р_о/М_р=0,1/0,05=2 мм.

Построение политроп сжатия и расширения аналитическим методом:

а) политропа сжатия p_x=p_a(V_a/Vx)ⁿ¹. Отсюда

р_х/М_р , мм =(р_а/М_р)(ОВ/ОХ)ⁿ¹= 1,86(127,74/ОХ)^1,38 мм,

б) политропа расширения p_x=р_b(V_b/V_x)ⁿ² Отсюда

р_х /М_р, мм =(р_b/М_р)(ОВ/ОХ)ⁿ²= 7(127,74/ОХ)^1,26 мм.

Результаты расчета точек политроп приведены в табл 1.

Таблица 1

			Политропа сжатия	Политропа расширения
№	ОХ	ОВ/ОХ	(ОВ/ОХ)^n1	px/Mx, мм	рх, Мпа	(ОВ/ОХ)^n2	px/Mx, мм	рх, Мпа
1	7,74	16,5	47,89	89,08	4,45	34,20	239,4	11,97
2	10,64	12	30,871	57,42	2,87	22,89	160,27	8,01
3	21,29	6	12,45	22,04	1,10	9,56	66,92	3,35
4	40,00	3	4,96	9,23	0,96	3,99	27,94	1,40
5	63,87	2	2,602	4,84	0,46	2,39	16,76	0,84
6	85,16	1,5	1,749	3,25	0,16	1,66	11,66	0,58
7	91,24	1,4	1,591	2,95	0,14	1,52	10,69	0,53
8	98,26	1,3	1,436	2,7	0,13	1,39	9,74	0,48
9	106,45	1,2	1,286	2,4	0,12	1,25	8,80	0,44
10	127,74	1	1,00	1	0,05	1,00	7	0,35

Скругление индикаторной диаграммы. Начало открытия впускного клапана (точка г') устанавливается за 20° до прихода поршня в в.м.т., а закрытие (точка а") -- через 56° после прохода поршнем н.м.т.; начало открытия выпускного клапана (точка b') принимается за 56° до прихода поршня в н.м.т., а закрытие (точка а') -- через 20° после прохода поршнем в.м.т. Угол опережения впрыска равен 20°, а продолжительность периода задержки воспламенения ??>= 8°.

Точка c¹¹ P_c11=(1.15….1.25)P_c (мм)=1.2*89.04=106.85мм.

Точка P_zq=P_z

Обозначение точек	Положение точек	?0	( 1 - cos ?) +?/4(1- cos2 ?)	Расстояние АХ точек от в.м.т..мм
b'	56 до н.м.т.	124	2,084	83,3
г'	20 до в.м.т.	20	0,076	3,0
а'	20 после в.м.т.	20	0,076	3,0
а"	56 после н.м.т	124	2,084	83,3
c	20 до в.м.т.	20	0,076	3,0
f	(20-8) до в.м.т.	12	0,038	1,5

2. Расчёт и построение внешней скоростной характеристики двигателя

Построение кривых скоростной характеристики ведется в интервале частот вращения коленчатого вала:

от n_min = 600 мин ,n_х = 1000 мин значение n_N = 2600 мин.

где - частота вращения коленчатого вала при номинальной мощности.

Расчетные точки кривых эффективной мощности и эффективного удельного расхода топлива определяются по следующим зависимостям через каждые 500 мин¹:

кВт

= г/кВт*ч

где , соответственно номинальная эффективная мощность (кВт), удельный эффективный расход топлива при номинальной мощности (г/кВт-ч),

- соответственно эффективная мощность (кВт), удельный эффективный расход топлива (г/кВт-ч), частота вращения коленчатого вала (мин) в искомой точке скоростной характеристики;

Крутящий момент (Н м) и часового расхода топлива (кг/ч) определяются по формулам:

где г/(кВт-ч).

a,b,c,коэффициенты, значения которых устанавливаются экспериментально (см. табл. 2.1).

Таблица 2.1 - Значение эмпирических коэффициентов для расчета скоростной характеристики дизельного двигателя.

a	b	c
0.50	1.50	1.00	1.55	1.55	1.00

кВт

г/кВт-ч

Н м

кг/ч

Результаты вычислений заносим в таблицу 2.2

Таблица 2.2 - Значения точек для построения внешней скоростной характеристики.

№ точки	Частота вращения коленчатого вала в искомой точке скоростной характеристики, об/мин	Эффективная мощность, кВт	Эффективный удельный расход топлива, г/кВт ч	Эффективный крутящий момент, Н м	Часовой расход топлива, кг/ч
1	600	33.5	290	533	9.7
2	1000	65.4	256	624	16.7
3	1500	109	230	694	25
4	2000	149.5	221	714	33
5	2500	179	229	684	40.9
6	2600	183	233	672	42.6

3. Кинематографический отчёт двигателя

Для дальнейших расчетов необходимо выбрать длину шатуна l_ш и определить значение = r/ l_{ш .}

Основными геометрическими параметрами, определяющими законы движения элементов КШМ, являются: r_к.ш - радиус кривошипа коленчатого вала r=S/2, 120/20=60 мм). Параметр = r/ l_ш является критерием кинематического подобия КШМ. Для двигателя = 0,264(по прототипу). l_ш - длина шатуна (l_ш =227мм). Основываясь на табличные данные (лит..3 таб №12.1,13.1,13.4,13.5.) определяем основные размеры Н=120мм., r_ш=40мм., R=120мм., r_к.ш =60мм.,Д=S=120мм., r_п =12,5мм.и изображаем чертеж КШМ в масштабе 1:2 (приложение 4)

Проверяем отсутствие задевания шатуна о нижнюю кромку гильзы цилиндра. Минимальный зазор < 3мм., поэтому уменьшим длину шатуна до 222мм., и соответственно = 0,27.

Для номинального режима рассчитаем кинематические параметры к.ш.м.

а). Определяем по формулам перемещение S_x, скорость V_п и ускорение поршня j_п в зависимости от угла поворота коленчатого вала (с интервалом 30^о).

,

,

?

б). Полученные значения кинематических параметров оформляем в таблицу :

Таблица 3.

	0	30	60	90	120	150	180	210	240	270	300	330	360
Sx	0	10	36	68	96	114	120	114	96	68	36	10	0
Vп	0	+10	+16	+16.3	+12.2	+6.3	0	-6.3	-12.2	-16.3	-16	-10	0
jп	+ 5640	+ 4450	+ 1620	- 1200	- 2820	-3250	-3240	-3250	-2820	-1200	+ 1620	+ 4450	+ 5640

По данным таблицы строим аналитическим методом графики перемещение S_x, скорость V_п и ускорение поршня j_{п .} (приложение)

4. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма

4.1 Силу давления газов определяют по рассчитанной и построенной индикаторной диаграмме

Строим развернутую диаграмму давления газов в координатах р_г - ^о п.к.в, используя построенную свернутую индикаторную диаграмму (Приложение 1) действительного цикла в ходе теплового расчета двигателя. Перестроение индикаторной диаграммы в развернутую выполняется графическим путем по методу проф. Ф.А. Брикса которая равна 8.1 мм.(r /2).Развертку индикаторной диаграммы начинают от ВМТ в процессе хода впуска. Масштабы развернутой диаграммы : ход поршня М_s=1 мм.

Давление М_р =0,05 Мпа. В мм., сил М_р= М_рF_п=0.05*0.0113=0.000565МН или 0,6кН в мм., угла поворота кривошипа М=3^о в мм.

По развернутой диаграмме через каждые 30^о угла поворота кривошипа определяем избыточное давление над поршнем ? р_г = р_г - р_{o Мпа.}

Полученные значения занесем в сводную таблицу.

4.2 Приведение массы кривошипно-шатунного механизма

Для вычисления силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс и центробежной силы инерции вращающейся части массы шатуна необходимо знать массы деталей поршневой (m_п) и шатунной (m_ш) групп.( m_ш, m_п, m_к определяем приближенно по лит.1 часть2.таб.1)

Масса поршневой группы:

где m^'_п - удельная масса поршня,

Для поршня из алюминиевого сплава принято m^'_п = 260 кг/м² , F_n=113см²

Масса неуравновешенных частей одного колена вала без противовесов

=320 кг/м² для стального кованого вала

Масса шатуна:

,

где m^'_ш - удельная масса шатуна, m^'_ш = 300 кг/м²

Масса шатуна, сосредоточенная на оси поршневого пальца:

Масса шатуна, совершающая вращательное движение:

Масса кривошипно-шатунного механизма, совершающие возвратно-поступательное движение:

Масса кривошипно-шатунного механизма, совершающие вращательное движение:

4.3 Силы инерции

Сила инерции возвратно-поступательно движущихся масс P_j вычисляется в виде удельных сил p_j (отнесенных к площади поршня)

Мпа

Полученные данные заносим в сводную таблицу

Центробежные силы (полные)

всех вращающихся масс H

K_r=-6,078*0,06*272,1²=-27000 H

вращающихся масс кривошипа Н.,

K_r.к =-3.62*0.06*272.1²=-16081H

вращающихся масс шатуна Н.,

K_r.ш=-2,458*0,06*272,1²=-10919H

Для V-образных двигателей с рядом стоящими шатунами

К_r? = K_r.к+2 K_r.ш Н

К_r?= -16081+2* (-10919)= -37,9кН

4.4. Суммарные силы действующие в к.ш.м.

Удельные суммарные силы :

-сила давления газов и инерция поступательно-движущихся масс

?p= ? p_r+p_j, Мпа;

-нормальная сила

p_N =?p*tg?, Мпа;

-сила действующая вдоль шатуна

p_s =?p/cos?, Мпа;

- сила направленная по радиусу кривошипа

p_k = ?cos(µ+?)/cos?, Мпа;

-тангенциальная сила

p_T=?p*sin(µ+?)/cos?, Мпа;

Значения полученных сил заносятся в таблицу. В районе максимального давления сгорания шаг равен 10⁰ п.к.в. :360⁰, 370⁰,390⁰.

4.4 Крутящие моменты на шейках колен. вала

Крутящий момент одного цилиндра М_кр.ц = p_T F_n r Нм;

Полученные данные заносим в сводную таблицу.

Сводная таблица .

Силы действующих в КШМ двигателя

	? Рг,Мпа	j, м/с	Рj,Мпа	?P,Мпа	tg?	РN,Мпа	1/cos?
0	0,1	5640	-1,933	-1,833	0	0	1
30	0,05	4450	-1,525	-1,475	0.136	-0,199	1,009
60	0,05	1620	-0,555	-0,505	0.239	-0,119	1,028
90	0,05	-1200	0,411	0,461	0,278	0,131	1,038
120	0,05	-2820	0,966	1,016	0,239	0,245	1,028
150	0,05	-3250	1,114	1,164	0.136	0,160	1,009
180	0,05	-3240	1,11	1,160	0	0	1
210	0,05	-3250	1,114	1,164	-0.136	-0,162	1,009
240	0,1	-2820	0,96	1,06	-0.239	-0,262	1,028
270	0,15	-1200	0,411	0,561	-0,278	-0,181	1,038
300	0,25	1620	-0,555	0,305	-0,239	-0,032	1,028
330	1,25	4450	-1,525	0,275	-0.136	-0,107	1,009
360	5,2	5640	-1,933	3,267	0	0	1
370	8,804	5430	-1,861	6,943	0.047	0,439	1,001
390	3,8	4450	-1,525	2,275	0.136	0,617	1,009
420	1,1	1620	-0,555	0,545	0.239	0,353	1,028
450	0,6	-1200	0,411	1,011	0.278	0,373	1,038
480	0,35	-2820	0,966	1,316	0,239	0,365	1,028
510	0,2	-3250	1,114	1,314	0.136	0,205	1,009
540	0,15	-3240	1,11	1,26	0	0	1
570	0,125	-3250	1,114	1,264	-0.136	-0,171	1,009
600	0,1	-2820	0,966	1,066	-0.239	-0,246	1,028
630	0,075	-1200	0,411	0,486	-0,278	-0,131	1,038
660	0,05	1620	-0,555	-0,505	-0,239	0,118	1,028
690	0,01	4450	-1,525	-1,515	-0.136	0,199	1,009
720	0,01	5640	-1,933	-1,923	0	0	1

Таблица:

	ps Мпа	cos(µ+?)/cos?	pk Мпа	sin(µ+?)/cos?	PT Мпа	Мкр.ц Нм
0	-1,871	1	-1,871	0	0	0
30	-1,479	0,798	-1,170	0,618	-0,906	-610
60	-0,510	0,293	-0,145	0,985	-0,489	-330
90	0,488	-0,278	-0,131	1	0,470	315
120	1,054	-0,707	-0,725	0,747	0,766	520
150	1,184	-0,934	-1,096	0,382	0,488	300
180	1,169	-1	-1,169	0	0	0
210	1,205	-0,934	-1,115	-0,382	-0,456	-310
240	1,127	-0,707	-0,775	-0,747	-0,819	-555
270	0,676	-0,278	0,181	-1	-0,651	-440
300	0,139	0,293	0,040	-0,985	-0,133	-90
330	0,792	0,798	0,626	-0,618	-0,485	-330
360	6,636	1	6,636	0	0	0
370	9,355	0,977	9,131	0,220	2,056	1390
390	4,576	0,798	3,619	0,618	2,803	1900
420	1,516	0,293	0,432	0,985	1,453	985
450	1,392	-0,278	-0,373	1	1,341	910
480	1,569	-0,707	-1,079	0,747	1,140	770
510	1,518	-0,934	1,405	0,382	0,575	390
540	1,330	-1	-1,330	0	0	0
570	1,265	-0,934	-1,171	-0,382	-0,479	-325
600	1,057	-0,707	-0,727	-0,747	-0,798	-520
630	0,491	-0,278	-0,131	-1	-0,473	-320
660	-0,507	0,293	-0,144	-0,985	0,486	330
690	-1,476	0,798	-1,167	-0,618	0,904	615
720	-1,871	1	-1,871	0	0	0

Для построения кривой суммарного крутящего момента проведем суммирование значений крутящих моментов всех восьми цилиндров табличным методом, используя полученные значения М_кр.ц из сводной таблицы. суммирование производится через каждые 10⁰ угла поворота коленвала.

Величина и характер крутящих моментов всех цилиндров одинаковы, но сдвинуты по фазе на угол ?, равный промежуткам между вспышками;

? =720/i , град. п.к.в

?=720/8=90⁰

Таблица

? коленчатого вала	Цилиндры
	1	2	3	4	5	6	7	8
	? кривошипа	М.кр.ц Нм	? кривошипа	М.кр.ц Нм	? кривошипа	М.кр.ц Нм	? кривошипа	М.кр.ц Нм	? кривошипа	М.кр.ц Нм	? кривошипа	М.кр.ц Нм	? кривошипа	М.кр.ц Нм	? кривошипа	М.кр.ц Нм	М.кр.ср. Нм
0	0	0	90	315	180	0	270	-440	360	0	450	910	540	0	630	-320	465
10	10	-400	100	445	190	-105	280	-270	370	1390	460	890	550	-120	640	-170	1660
20	20	-560	110	525	200	-215	290	-190	380	1790	470	860	560	-260	650	100	2050
30	30	-610	120	520	210	-310	300	-90	390	1900	480	770	570	-325	660	330	2185
40	40	-610	130	450	220	-395	310	-150	400	1420	490	680	580	-380	670	480	1495
50	50	-510	140	360	230	-485	320	-275	410	1130	500	535	590	-450	680	580	885
60	60	-330	150	300	240	-555	330	-330	420	985	510	390	600	-520	690	615	555
70	70	-145	160	175	250	-605	340	-320	430	890	520	260	610	-515	700	515	255
80	80	110	170	80	260	-580	350	-255	440	880	530	110	620	-445	710	270	170
90	90	315	180	0	270	-440	360	0	450	910	540	0	630	-320	720	0	465

По полученным данным М_кр.ср. строим кривую М_кр. в масштабе М_м=25Нм в мм. и М_?=1⁰ в мм. Приложение

Литература

1. Методические указания к курсовому проектированию по автомобильным двигателям (для студентов заочников специальности 1609) Свердловск.1985г

2. Болтинский В.Н. Теория, конструирование и расчет тракторных и автомобильных двигателей. - М.: Сельхозиздат, 1962. - 390 с.

3. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей:

4. Учеб. пособие для вузов. - М.: Высш. шк., 2002. - 496 с.

Размещено на Allbest.ru