Анализ мореходного состояния судна

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Инженеру-судоводителю в большинстве случаев приходится самостоятельно принимать решения по эксплуатации судна и управлению им. Это требует от специалиста большого объема знаний, умения проводить углубленную оценку возникающих в процессе работы ситуаций

Этот курсовой проект, включает в себя задачи по важнейшим разделам курса теории и устройства судов. Изучение этих разделов дает возможность получить знания, которые необходимы для квалифицированного обеспечения безопасности мореплавания, удовлетворения нормам классификационного общества по запасу плавучести судна, его остойчивости, непотопляемости, прочности и плавании на попутном волнении. Все расчеты в курсовом проекте выполняются на основе «Информации об остойчивости и прочности грузового судна», которая составлена в соответствии с требованиями Правил Российского Морского Регистра Судоходства (РМРС).

Назначение курсового проекта состоит в том, чтобы мы представляли, как обеспечить безопасность человеческой жизни на море, контролируя мореходность расчетными методами по судовым документам, а также безопасность грузов и пассажиров в соответствии с требованиями Конвенции ПДНВ.

Фундаментальная подготовка по вопросам плавучести, остойчивости, эксплуатационным вопросам непотопляемости, плавании на попутной волне, прочности, полученная в ходе самостоятельного изучения, лекционных и лабораторных занятий, является надежной основой данного курсового проекта. Закрепление теоретических знаний, связанных с обеспечением норм безопасности мореплавания, способов достижения норм в случае их невыполнения, является основной целью курсового проекта.



По формулам индивидуального задания рассчитываются исходные данные для курсового проекта

Индивидуальное задание на курсовой проект формируется в функции от последней цифры номера группы (Гр) и порядкового номера курсанта в списке группы (П).

Заданными величинами в курсовом проекте являются:

Тип груза - навалочный;

D-дальность плавания, мили;

с-плотность забортной воды, т/м3 ;

P_гр-количество груза, т;

м-удельно-погрузочный объем груза, м3/т;

л-длина волны в рейсе, м;

?^о-курсовой угол к направлению бега волны, град.;

Эти величины задаются формулами и выражены в функции от Гр и П

D = 5000 + А П Гр, А = 40;

с = 1,025 т/м², В = 0,001;

Ргр = 4000 + С П Гр, С = 25;

УПО = 1 + Е (П - 12), Е = 0,03;

л = 70 + Н П Гр, Н = 0,4;

?0 = 130 - 0,5 П Гр,

грузовая марка - летняя.

Вариант - 19 Группа - 2

D = 5000 + 40*19*2=6520 т. А = 40;

с = 1,025 т/м². В = 0,001;

Р_гр = 4000 + 25*19*2=4950т. С = 25;

м = 1 +0,03 (19 - 12)=1,21 м²/т. Е = 0,03;

л = 70 + 0,4*19*2=85,5 м. Н = 0,4;

?⁰ = 130 - 0,5*19*2=111 град.

В соответствии с дальностью плавания D определяется количество запасов на рейс

Количество запасов на отход определяется по следующим зависимостям:

количество тяжелого топлива:

количество дизельного топлива:

количество масла:

количество воды:

количество тяжелого топлива:



количество дизельного топлива:

количество масла:

количество воды:

Выполняется размещение запасов по танкам с соблюдением требований малого крена и поправок на свободные поверхности

Размещаем запасы по танкам, используя Данные по танкам”. Для каждой из цистерн, где расположены запасы на рейс, определяем координаты X и Z центров масс запасов и подсчитываем статические моменты относительно основной плоскости М_z и миделя М_х. Моменты относительно основной плоскости М_zи относительно миделя М_х Определяем по формулам:

М_z=Р*z, М_х=Р*х

наименование помещений	Р, т/t	X, м/m	Mx.tm	Z, м/m	Mz.tm	dm.tm
Тяжелое топливо р=0,95
Отстойная цистерна ТТ ДП	29,85	-35,34	-1054,899	3,91	116,7135	0
Расходная цистерна ТТ ЛБ	17,12	-35,3	-604,336	4,04	69,1648	0
Цистерна запаса ТТ №1 ПрБ	109,42	21,86	2391,9212	4,89	535,0638	57
Цистерна запаса ТТ №2 ЛБ	109,42	21,94	2400,6748	4,89	535,0638	57
Цистерна запаса ТТ №3 ПрБ	30,48	-6,6	-201,168	1,95	59,436	39
всего:	296,29	-	2932,193	-	1315,442	153
Дизельное топливо р=0,86
Расходная цистерна ДТ №1 ЛБ	11,96	-47,67	-570,1332	7,13	85,2748	0
Расходная цистерна ДТ №2 ЛБ	10,34	-50,4	-521,136	7,66	79,2044	0
Цистерна запаса ДТ ПрБ	12,69	-32,49	-412,2981	3,55	45,0495	0
всего:	34,99	-	-1503,5673	-	209,5287	0
Масло р=0,9
Цистерна зап.цил.масла №1 ПрБ	4,84	-40,8	-197,472	6,81	32,9604	0
Цистерна зап.цил.масла №2 ПрБ	4,78	-40,8	-195,024	6,82	32,5996	0
Цистерна цирк.масла ГД	9,93	-48,46	-481,2078	3,94	39,1242	0
Цистерна цирк.масла ДГ	2,54	-40,8	-103,632	6,2	15,748
всего:	22,09	-	-873,7038	-	104,6842	0
Пресная вода р=1
Цистерна пресной воды ПВ-1 ДП	20,53	-57,05	-1171,2365	6,76	138,7828	0
Цистерна пресной воды ПВ-2 ЛБ	26,41	-56,91	-1502,9931	7,69	203,0929	26
Цистерна пресной воды ПВ-3 ПрБ	26,41	-56,91	-1502,9931	7,69	203,0929	26
всего:	73,35	-	-4177,2227	-	544,9686	51
всего запасов:	426,72	-	-3622,3008	-	2174,623	204

Размещаются грузы пропорционально объемам грузовых помещений. Составляется таблица нагрузок предварительного грузового плана

Размещение грузов пропорционально объёму грузовых помещений.

Необходимо определить количество груза, которое нужно распределить в пределах каждого из отсеков. Для этого определим величину груза, приходящегося на 1 м³ грузовых помещений, для данного количества груза Р_гр:

(т/м³),

где V_гр-суммарный объём грузовых помещений.

Масса груза P_i, приходящаяся на каждое i-е из судовых помещений:



,

где V_i объём i-го грузового помещения.

P_тр1=*V_тр1=1363,08(т)

P_тр1а=*V_тр1а=1712,32(т)

P_тр2=*V_тр2=1841,67(т)

Далее оцениваем возможность размещения в грузовых отсеках количество груза P_i. Для этого рассчитаем объем груза V_гр, приходящегося на каждое грузовое помещение:

VГР/ТР1= м*Pтр1=1649,32(м3)	VТР1>VГР/ТР1
VГР/ТР1А= м*Pтр1а=2071,91(м3)	V ТР1А>VГР/ТР1А
VГР/ТР2= м*Pтр2=2228,42(м3)	VВ.ТВ1>VГР/В.ТВ1

Таким образом, весь груз помещается в грузовых помещениях. Тогда вычисленное значение груза распределяем по грузовым помещениям. Координаты центров масс Z и X определяем с таблицы «Гидростатические элементы отсеков» (стр. 70).

наименование помещений	Р, т/t	X, м/m	Mx.tm	Z, м/m	Mz.tm	dm.tm
Трюм 1	1364,08	33,02	45041,9216	4,24	5783,699
Трюм 1А	1712,32	7,91	13544,4512	4,08	6986,266
Трюм 2	1841,67	-21,44	-39485,405	4,14	7624,514
Судно порожнем	3861,3	-9,78	-37763	7,986	30836
Постоянный дедвейт	11,7	-41,157	-483	14,277	167
Дедвейт	5344,79	-	15478,6672	-	22569,1
Водоизмещение	9217,79	-2,46993	-22767,333	5,811816	53572,1	204



По водоизмещению, Мх иМz определяются параметры посадки и аппликата центра тяжести судна

Оценивается продольная и местная прочность судна, используя «Диаграмму контроля продольной прочности» и таблицу допустимых нагрузок на конструкции корпуса.

Водоизмещение судна: Д=Д_пор+DW=3861,3+5344,79=9217,79(т)

По данным заполнения танков и расположению запасов и балласта рассчитывается сумма поправок на влияние свободной поверхности жидких грузов в танках, в которых могут быть свободные поверхности дmh. Вычисляются статические моменты составляющих нагрузки: Mzi=Pi?Zgi; Mxi=Pi?Xgi. Подсчитывается водоизмещение судна: Д=УPi (судно порожнем, запасы, грузы, балласт) и суммы статических моментов:

Mz=УMzi и Мх=УМхi .

Подсчитывается возвышение центра тяжести судна над основной плоскостью:

Zg = Mz / Д

с учетом поправки на влияние свободных поверхностей

дZg = Удmh/Д

определяется возвышение центра тяжести

Zg'= Zg + дZg



Hачальную метацентрическую высоту можно определить по формуле:

h = Zm - Zg', м.

Zm - аппликата поперечного метацентра судна, определяется по таблице Гидростатических элементов судна.

Осадки носом и кормой определяем по “Диаграмме осадок носом и кормой”. В диаграмму входим со своим значением дедвейта DW, моментом дедвейта относительно миделя М_хи плотностью забортной воды с=1,025(т/м³).

Рассчитывем сумму положительных моментов М_х⁺ :

М_х⁺ = 108877(т*м).

Определим среднюю осадку: d_ср=5,6(м).

Определим дифферент:

DF=d_н-d_к=-1,6(м).

Определимвозвышение центра тяжести судна над основной плоскостью: Zg=5,81м

Определим влияние свободных поверхностей: дZg=0,02 м

Определим возвышение центра тяжести: Zg'=5,81+0,02=5,83м

ПОСАДКА
Наименование	Значение
Осадка средняя на миделе, м	5,60
Осадка на носовом перпендикуляре, м	4,80
Осадка на кормовом перпендикуляре, м	6,40
Дифферент, м	-1,60



Продольная и местная прочность судна, по «Диаграмме контроля продольной прочности» и таблице допустимых нагрузок на конструкции корпуса удовлетворяет требования.

Проводится анализ мореходных качеств судна сравнением расчетных параметров с допустимыми значениями

Определяются способы повышения мореходного состояния судна, неудовлетворенны требования устраняются перемещением, приемом, снятием груза и балласта.

Посадка судна должна соответствовать следующим критериям:

- осадка средняя (на миделе) не должна превышать осадку по грузовую марку;

- осадка носом для обеспечения безопасности по слеммингу должна быть не менее 2,5% от длины судна между перпендикулярами; (2,98м)

- осадка кормой для обеспечения наименьшей потери скорости на волнении из-за оголения гребного винта должна быть не менее 4% от длины судна между перпендикулярами; (4,78)

- для обеспечения наилучших ходовых качеств судно должно иметь посадку на ровный киль или с дифферентом на корму не более 1 м. (-1)

Дифферент судна не удовлетворяет требования для повышения мореходного состояния судна необходимо принять балласт в форпик.

Остойчивость. Остойчивость удовлетворяет основным требованиям PMPC. Так как точка находится в зоне достаточной остойчивости.

Местная прочность.

Грузовое место	Трюм № 1	Трюм № 1а	Трюм № 2
Максимальная нагрузка	2882,0	3916,0	4048,0
Количество груза	1364,08	1712,32	1841,67



Местная прочность настилов второго дна, второй палубы проверяем, сопоставляя нагрузки от груза с максимально допустимыми нагрузками. В данном случае местная прочность удовлетворяется, так как меньше максимально допустимой.

Общая прочность: стрелка перегиба лежит в пределах между прямыми “Msv=0” и “Допустимо море. Прогиб”.Значитобщая прочность судна удовлетворяется.

Составляется откорректированный грузовой план судна на отход

Рассчитываются параметры мореходности для откорректированного грузового плана (параметры посадки, начальная метацентрическая высота, параметры ДСО, критерий погоды, местная и общая прочность). На штормовой диаграмме Ремеза определяются зоны основного и параметрического резонансов и место положения судна относительно резонансных зон.

наименование помещений	Р, т/t	X, м/m	Mx.tm	Z, м/m	Mz.tm	dm.tm
Тяжелое топливо р=0,95
Отстойная цистерна ТТ ДП	29,85	-35,34	-1054,9	3,91	116,7135	0
Расходная цистерна ТТ ЛБ	17,12	-35,3	-604,336	4,04	69,1648	0
Цистерна запаса ТТ №1 ПрБ	109,42	21,86	2391,921	4,89	535,0638	57
Цистерна запаса ТТ №2 ЛБ	109,42	21,94	2400,675	4,89	535,0638	57
Цистерна запаса ТТ №3 ПрБ	30,48	-6,6	-201,168	1,95	59,436	39
всего:	296,29	-	2932,193	-	1315,442	153
Дизельное топливо р=0,86
Расходная цистерна ДТ №1 ЛБ	11,96	-47,67	-570,133	7,13	85,2748	0
Расходная цистерна ДТ №2 ЛБ	10,34	-50,4	-521,136	7,66	79,2044	0
Цистерна запаса ДТ ПрБ	12,69	-32,49	-412,298	3,55	45,0495	0
всего:	34,99	-	-1503,57	-	209,5287	0
Масло р=0,9
Цистерна зап.цил.масла №1 ПрБ	4,84	-40,8	-197,472	6,81	32,9604	0
Цистерна зап.цил.масла №2 ПрБ	4,78	-40,8	-195,024	6,82	32,5996	0
Цистерна цирк.масла ГД	9,93	-48,46	-481,208	3,94	39,1242	0
Цистерна цирк.масла ДГ	2,54	-40,8	-103,632	6,2	15,748
всего:	22,09	-	-873,704	-	104,6842	0
Пресная вода р=1
Цистерна пресной воды ПВ-1 ДП	20,53	-57,05	-1171,24	6,76	138,7828	0
Цистерна пресной воды ПВ-2 ЛБ	26,41	-56,91	-1502,99	7,69	203,0929	26
Цистерна пресной воды ПВ-3 ПрБ	26,41	-56,91	-1502,99	7,69	203,0929	26
всего:	73,35	-	-4177,22	-	544,9686	51
всего запасов:	426,72	-	-3622,3	-	2174,623	204
Трюм 1	1602,88	33,7	54016,89	4,73	7581,599
Трюм 1А	1712,32	7,91	13544,45	4,08	6986,266
Трюм 2	1602,88	-21,41	-34317,6	3,73	5978,724
Судно порожнем	3861,3	-9,78	-37763	7,986	30836
Постоянный дедвейт	11,7	-41,16	-483	14,277	167
Дедвейт	5344,79	-	29621,48	-	22721,21
Водоизмещение	9217,79	-0,936	-8624,52	5,828318	53724,21	204

судно рейс грузовой запас

Водоизмещение судна:

Д=Д_пор+DW=3861,3+5344,79=9217,79(т)

По данным заполнения танков и расположению запасов и балласта рассчитывается сумма поправок на влияние свободной поверхности жидких грузов в танках, в которых могут быть свободные поверхности дmh. Вычисляются статические моменты составляющих нагрузки: Mzi=Pi?Zgi; Mxi=Pi?Xgi. Подсчитывается водоизмещение судна: Д=УPi (судно порожнем, запасы, грузы, балласт) и суммы статических моментов:

Mz=УMzi и Мх=УМхi .

Подсчитывается возвышение центра тяжести судна над основной плоскостью:



Zg = Mz / Д

с учетом поправки на влияние свободных поверхностей

дZg = Удmh/Д

определяется возвышение центра тяжести

Zg'= Zg + дZg

Начальную метацентрическую высоту можно определить по формуле:

h = Zm - Zg', м.

Zm - аппликата поперечного метацентра судна, определяется по таблице Гидростатических элементов судна (стр. 115).

Осадки носом и кормой определяем по “Диаграмме осадок носом и кормой”(стр. 121). В диаграмму входим со своим значением дедвейта DW, моментом дедвейта относительно миделя М_хи плотностью забортной воды с=1,025(т/м³).

Рассчитываем сумму положительных моментов М_х⁺ :

М_х⁺ = 117853(т*м).

Определим среднюю осадку: d_cp=5,6(м).

Определим дифферент:

DF=d_н-d_к=-0,6(м).



Определимвозвышение центра тяжести судна над основной плоскостью: Zg=5,83 м

Определим влияние свободных поверхностей: дZg=0,02 м

Определим возвышение центра тяжести:

Zg'=5,85+0,02=5,85 м

Определим начальную метацентрическую высоту: h=1,56

Наименование	Значение	Ограничения
Осадка средняя на миделе, м	5,60	6,62
Осадка на носовом перпендикуляре, м	5,30	2,99
Осадка на кормовом перпендикуляре, м	5,90	4,78
Дифферент	-0,6	-1

Проверяем прочность по“Диаграмме контроля прочности” , по известным , М_х^H и D_f. Для этого на горизонтальной шкале дедвейта получаем засечку, соответствующую водоизмещению, затем вдоль наклонной линии, проходящей через дедвейт, проводим от этой засечки отрезок до уровня, соответствующего дифференту DF, а от этой точки восстанавливаем вертикал до уровня, соответствующего М_х^H:

Судно удовлетворяет всем нормам по посадке так как

d_н=5,3>2,982 (м); d_к=5,90>4,776(м); 5,60;D_f =-0,6(м)

Остойчивость: Остойчивость удовлетворяет основным требованиям PMPC

Так как точка находится в зоне достаточной остойчивости.



Местная прочность

Грузовое место	Трюм № 1	Трюм № 1а	Трюм № 2
Максимальная нагрузка	2882,0	3916,0	4048,0
Количество груза	1602,875	1712,32	1602,875

Местная прочность настилов второго дна, второй палубы проверяем, сопоставляя нагрузки от груза с максимально допустимыми нагрузками. В данном случае местная прочность удовлетворяется, так как меньше максимально допустимой.

Общая прочность: стрелка перегиба лежит в пределах между прямыми “Msv=0” и “Допустимо море. Прогиб”. Значит, общая прочность судна удовлетворяется.

Для расчета плеч статической остойчивости lst и построения диаграмм статической и динамической остойчивости следует пользоваться ниже приведенной таблицей, в которой это плечи остойчивости формы, выбираются из таблицы «Пантокарены» (стр. 118), Zg^I - возвышение центра масс над основной плоскостью,ld - плечи динамической остойчивости

lst = lp - (Zg^I sinи)

?	sin?	Lp	Zg*sin?	Lst=Lp-(Zg*sin?)	Ld
0	0	0	0	0	0
5	0,087	0,646	0,496	0,15	0,006545
10	0,173	1,297	0,987	0,31	0,026614
15	0,258	1,955	1,472	0,483	0,061213
20	0,342	2,621	1,951	0,67	0,111518
25	0,422	3,235	2,408	0,827	0,176832
30	0,5	3,847	2,853	0,994	0,256283
40	0,642	4,971	3,663	1,308	0,457155
50	0,766	5,779	4,37	1,409	0,694241
60	0,866	6,177	4,941	1,236	0,925044
70	0,939	6,31	5,358	0,952	1,115969
80	0,984	6,196	5,6147	0,5813	1,249764



Для проверки правильности построения начального участка диаграммы строим проверочный треугольник, катеты которого равны метацентрической высоте и 1 радиану.

Для расчета критерия погоды строятся диаграммы статической и динамической остойчивости. Выполняется расчет плеча момента от ветра:

, м,

=0,0347 м,

где p_v- ветровое давление, P_v= 504 Па.

z_v - возвышение центра парусности над половиной осадки, м,

A_v - площадь парусности, м², выбирается из таблицы «Данные по площади и координатам центра парусности» (стр. 119).

По величине определяем угол крена от постоянного ветра:

=,что соответствует норме т.к. .

Расчет плеча момента кренящего от шквала (динамического ветра) выполняется по формуле:

Амплитуда качки рассчитывается по зависимости

=21

Где k- коэффициент, учитывающий влияние скуловых килей от процентного отношения площади килей А_К к произведению L*B.

K=0,9686

Х₁ - функция от отношения ширины B к осадке d:

B/d=3,17; Х₁=0,87.

Х₂ - функция от коэффициента общей полноты:

0,7555 Х₂ = 1.

r-параметр определяемый по формуле

r=0,73+0,6*(z_g-d)/d.

r=0,73+0,6*(5,83-5.6)/5,6=0,7546

S-безразмерный множитель, определяемый в зависимости от района плавания судна и периода качки T, который рассчитывается по формуле:

=11,25S=0,0697

c=0,373+0,023B/d-0,043L/100

c=0,373+0,023*17,8/5,6-0,043*119,4/100=0,3947.

h-исправленная метацентрическая высота.

Наклонение судна при качке навстречу шквалу наносится на ДСО от угла ?_w1 сторону отрицательных углов на величину и_1r. Линия ДСО вертикаль по углу -( и_1r - и_w1) и линия l_w2 определяет границы площади а.

Площадьb ограничивается углом и₂ =50⁰ (так как второе пересечениелинииlW2 с ДСО более чем 80⁰).

Площади а и b рассчитываются по формулам:



- плечи динамической остойчивости, снимаемые с ДДО при соответствующих углах крена.

И_ст - угол первого пересечения ДСО и линии l_w2 . Остойчивость судна по критерию погоды считается достаточной, если площадь b равна или больше площади а, т.е. 1

т.е. остойчивость удовлетворяет требованиям по критерию погоды по новы правилам.

Полученная ДСО имеет положительную начальную метацентрическую высоту, максимальное плечо на ней более 0,2 м при угле крена не менее 30, угол заката более 60. Всё это удовлетворяет требованиям Правил Регистра. Так же рассчитанные критерии погоды и ускорения соответствуют требованиям применяемым к остойчивости.

Определение резонансной зоны бортовой качки.

На штормовой диаграмме Ремеза определяются зоны основного и параметрического резонансов и место положение судна относительно резонансных зон:

=111 - курсовой угол к направлению бега волны;

=85,5 (м) - длина волны;

V_C=13.3 (уз.) - скорость судна;

=11.25(с) - собственный период бортовой качки на тихой воде.

Зону основного резонанса определяем по диаграмме Ремеза. Для этого по длине волны проводим горизонталь на заданной длине волны . Из точки пересечения горизонтали с кажущимся периодом ₀, равным периоду качки на тихой воде _б(₀=_б) и проведём вертикаль по планшету. Любое сочетание курсового угла и V_C на этой линии будет соответствовать условию резонансной качки. Наша точка, соответствующая условиям =80 и V_C=13,3 (уз.) не попадает на линию резонансной качки.

Околорезонансную зону выделяем вертикалями из точек пересечения горизонтали по с кажущимся периодом ₀=_б/0,7=16,1(c) и ₀=_б/16,1=8,7 (c). Полоса на планшете между полученными вертикалями - околорезонансная зона основного резонанса. Точка на планшете, соответствующая заданным значениям курсового угла =111 и скорости V_C=13,3 (уз.),не попадает в эту зону. При таких условиях плавания судно не попадает в околорезонансную зону основного резонанса.

Далее определяем околорезонансную зону параметрического резонанса. Околорезонансная зона параметрического резонанса - возьмем вертикали из точек пересечения уровня с линиями кажущегося периода:

₀=_б/2,1=5,357(c) и ₀=_б/1,9=5,211(c)

Точка с =111 и V_C=13,3 (уз.) не попала в эту полосу, значит, судно при таких условиях плавания не попадает в зону параметрического резонанса.

Сравнение расчетов с нормами

Наименование	Значение	Ограничения
Исправленная начальная метацентрическая высота	1,56	0,15
Критерий погоды	5,68	1,00
Плечо ДСО при 30 градусах, м	0,994	0,20
Угол максимума ДСО, град	46,5	30,0
Угол крена от действия постоянного ветра, град.	1	16,0
Аппликата метацентра, м	7,39
Аппликата цетра тяжести судна, м	5,85
Неисправленная начальная метацентрическая высота, м	1,58
Суммарная поправка к метацентрической высоте на свободные поверхности, м	0,02

Выводы о мореходном состоянии судна на отход:

Требования:

Посадка судна должна соответствовать следующим критериям:

- осадка средняя (на миделе) не должна превышать осадку по грузовую марку (6,5)

- осадка носом для обеспечения безопасности по слеммингу должна быть не менее 2,96м (6,1м)

- осадка кормой для обеспечения наименьшей потери скорости на волнении из-за оголения гребного винта должна быть не менее 4,74м (6,9м)

- для обеспечения наилучших ходовых качеств судно должно иметь посадку на ровный киль или с дифферентом на корму не более 1 м. (-0,8м)

Остойчивость судна должна быть проверена перед выходом в рейс в соответствии с нижеследующими требованиями:

- критерий погодыКдолжен быть не менее 1,0; (5,68)

- плечо диаграммы статической остойчивости l_maxдолжно быть не менее 0,20 м при угле крена И_m 30°; (0,625м)

- угол заката диаграммы статической остойчивости И_v без обледенения должен быть не менее 60° и не менее 55° при обледенении; (более 80°)

- исправленная метацентрическая высота должна быть не менее 0,15 м; (1,56м)

- критерий ускорения К^* должен быть не менее 1.0; (2,74)

Продольная прочность Допустимо. (По диаграмме контроля продольной прочности)

Местная прочность Допустимо.

Получившийся грузовой план удовлетворяет нормам Регистра. Перед выходом в рейс необходимо, чтобы все мореходные параметры судна удовлетворяли требованиям Регистра, их необходимо контролировать во время загрузки судна. От того, как мореходные параметры судна будут удовлетворены, зависит безопасность мореплавания. В рейсе необходимо избегать условий, при которых судно может попасть в околорезонансную зону основного и параметрического резонансов.

Размещено на Allbest.ru