S_РАСЧ? (К_ОТСI_НБРАСЧI”-p)/I”-I'= (1, 35000, 122-6600)/2-0, 5=4266, 87.

Так как S_РАСЧ ?0, 5 значение коэффициента чувствительности не проверяется.



7. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНИДЕЯТЕЛЬНОСТИ

7.1 Характеристика производственного объекта

Подстанция «ГПП-1» - одноэтажное прямоугольное кирпичное здание в плане с размерами в осях 9x33x4, 5 м.

- конструкция перекрытий -- железобетонные.

- степень огнестойкости строительных конструкций - II.

- назначение помещения - распределительное устройство выше 1000В.

- наименование пожароопасных материалов - кабели.

- условия окружающей среды: относительная влажность - 80%;

- диапазон температур +12 ч +35°С;

- скорость воздушных потоков -- 0, 3 м/с.

7.2 Категории помещений по пожарной опасности

На подстанции применяются электропроводка с ПХВ изоляцией и бронированные кабели с пропитанной бумажно-маслянной изоляцией в изолированной ПХВ оболочке. Прокладка кабеля выполнена в закрытых кабельных каналах.

По вышеприведенным характеристикам применяемых в процессе веществ устанавливается категория пожарной опасности согласно НПБ 105-03.Определение пожароопасной категории помещения осуществляется путем сравнения максимального значения удельной временной пожарнойнагрузки (далее по тексту -- пожарная нагрузка) на любом из участков с величиной удельной пожарной нагрузки.

При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределах пожароопасного участка, пожарная нагрузка Q, МДж, определяется по формуле: [20]

(7.1)

где G - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;

- низшая теплота сгорания i-го материала пожарнойнагрузки, МДж-кг

G_i=16, 8 МДж•кг^-1. [20]

Удельная пожарная нагрузка g, МДж•м², определяется из соотношения где S - площадь размещения пожарной нагрузки, м (но не менее 10 м).[20]

Q=16, 8•200=3360МДж,

g=3360/432=7, 77МДж•м²

Согласно вышеприведенным расчетам удельной пожарной нагрузки окончательно принимается категория пожарной опасности согласно НПБ 105-03здания подстанции - категория "В4 ".[20]

7.3 Классификация пожароопасных зон

На подстанции находятся твердые сгораемые материалы (кабели).

Классификация пожароопасных зон помещений определяетсясогласно ПУЭ.Согласно ПУЭ помещение подстанции имеет класс пожароопасной зоны - П-IIа.

Класс пожара.Подстанция «ГПП-1» является электроустановкой выше 1000В. Класс пожара определяется согласно ГОСТ 27331-87.Согласно ГОСТ 27331-87 класс пожара на подстанции «ГПП-1» можно отнести к классу Е. [19]

Надежность электроснабжения. Перерыв электроснабжения очистных сооружений может повлечь за собой опасность для жизни людей, значительный материальный ущерб, расстройство сложного технологического процесса, нарушение функционирования особо важных элементов коммунального хозяйства, экологическую опасность. Выбор категории электроприемников в отношении обеспечения надежности электроснабжения производим по ПУЭ. Подстанцию в отношении обеспечения надежности электроснабжения по ПУЭ можно отнести к электроприемникам первой категории.

Электроприемники ГПП-1 в нормальных режима обеспечиваются электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания, и перерыв их электроснабжения при нарушении электроснабжения от одного из источников питания возможен лишь на время автоматического восстановления питания.

Выбор оборудования по условию окружающей среды. Условия окружающей среды на подстанции: относительная влажность- 80%; диапазон температур - +12 ч +35°С; скорость воздушных потоков - 0, 3м/с. [20]

Исполнение оборудования подстанции выбираем согласно ГОСТ14255-72.

Согласно ГОСТ 14255-72 выбираем оборудование по условию окружающей среды У-4, с диапазоном рабочих температур - +1 ч +35°С. [20]

7.4 Степень защиты оболочек

На подстанции есть возможность соприкосновения инструмента, проволоки или других подобных предметов, толщина которых более 2, 5мм с токоведущими частями внутри оболочки. [19]

Степень защиты оболочек ячеек КРУ выбираем согласно стандарта МЭК IEC 598.9.7. Степень защиты оболочек ячеек КРУ выбираем IP 30.



7.5 Расчет рабочего и аварийного освещения по методу коэффициента использования

Расчёт осветительной сети ОРУ. Для освещения ОРУ выбираем прожекторное освещение.

Преимуществами прожекторного освещения является:

- возможность освещения больших открытых площадей без установки на них опор и прокладки сетей;

- облегчение эксплуатации за счет резкого сокращения числа мест, требующих обслуживания;

- благоприятные условия освещения вертикальных поверхностей.

Недостатками прожекторного освещения является:

- необходимость квалифицированного ухода за прожекторами;

- большее слепящее действие по сравнению со светильниками.

Решающим моментом в выборе прожекторного освещения являются большие размеры освещаемой поверхности и особенно нежелательность, и невозможность установки на ней опор. Высота установки выбирается с учетом требований ограничения слепящего действия и экономических соображений, оправдывающих увеличение высоты. Расчет произведен согласно [2].

Установленная мощность прожекторного освещения определяется по формуле:

Р_уст=m·E_н·K_з·А, (7.2)

где m - коэффициент, равный 0, 5 Вт/лм;

E_н - норма освещенности, принимаем равной 5лк [6];

K_з - коэффициент запаса, равный 1, 3;

А - освещаемая площадь, равная 784 м²;

Определим установленную мощность прожекторного освещения по формуле (10.21):

Р_уст=0, 5·5·1, 3·784,

Для освещения подстанции «ГПП-1» выбираем восемь прожектора типа ПЗР-400 с лампами ДРЛ400 по два прожекторов на опоре. Степень защиты данных прожекторов IP54.

Осевая сила света с лампой ДРЛ400 определяется по формуле:

, (7.3)

где Ф₁ - световой поток лампы ДРЛ400, равный 18600 лм согласно [4];

Ф₂ - световой поток лампы ДРЛ500, равный 29000 лм согласно [4].

Тогда по формуле (1.39) получим:

Минимальная высота установки прожектора определяется по формуле:

H_min(7.4)

Тогда по формуле (10.22) получим:

H_min

Принимаем высоту h=15м.

Угол наклона в вертикальной плоскости:

(7.5)

где Фл - световой поток лампы ДРЛ400, равный 18600 лм;

n - КПД прожектора, равный 0, 44 [4];

B_вм - половинный максимальный угол рассеивания в вертикальной плоскости, равный 13° [4];

B_гм - половинный максимальный угол рассеивания в горизонтальной плоскости, равный 15° [4].

Светораспределение прожектора моделируется формулой:

, (7.6)

где M, n - справочные коэффициенты, приведены в [4].

Освещение в любой точке:

, (7.7)

где в - угол рассеивания.

Определим угол рассеивания по формуле:

в = arctgh/l-И(7.8)

Освещенность ближайшей к прожектору точки Еб по формуле (7.24):

где в = arctg 15/52, 5-21.93=6, 93.

Суммарная освещенность в ближайшей к прожектору точке:

Е_б = Е_1б + Е_2б + Е_3б + Е_4б = 0+2, 06+3, 56+0, 92=6, 54лк.

Освещенность середины Ес:

Освещенности от четырех точек установки прожекторов равны:

Е_с1 = Е_с1 = Е_с1 = Е_с1 =1, 42лк.

Суммарная освещенность точки середины:

Е_с=Е_с1·4=1, 42·4=5, 68лк.

Сечение проводов для осветительной сети выбираем по допустимому току:

, (7.9)

где U_ф - фазное напряжение, равное 220 В.

По [5] выбираем кабель марки АВВГ - 2, 5х4, Iдоп=21 А.

Произведем выбор аппаратов защиты для наружного освещения. Номинальные токи автоматического выключателя и его расцепителя выбираем по условиям, приведенным в [12]:

;(7.10)

(7.11)

Ток срабатывания отсечки I_ср.э проверяем по условию:

I_ср.эI_ро, (7.12)

где - отношение тока срабатывания аппарата защиты к расчетному току осветительной линии;

I_ро - расчетный ток осветительной сети, А.

I_на 14, 54 А;

I_нр 14, 54 А.

Принимаем ВА51-31, I_на= 100 А, I_нр= 20 А, I_ср.э= 320 =60 А, согласно [6].

Расчёт осветительной сети ЗРУ. Освещение ЗРУ -6 кВ выполнено люминесцентными лампами. Произведём замену люминесцентных ламп на светодиодные, а также уточним количество светильников.

Расчет рабочего освещения ведем методом коэффициента использования.

Рабочее освещение предназначено для рационального освещения рабочих мест и рабочих зон, чтобы создать оптимальные условия для трудового процесса во всех производственных помещениях.



Таблица 7.1 Площадь помещений РУ.

Наименование помещения	Площадь помещенияSп, м 2
Диспетчерская	10, 8
Аккумуляторная	25, 2
Зал релейной защиты	52
Реакторная 1	40
Реакторная 2	40
Комната хоз. нужд	30
ЗРУ	324
Итого:	522

Выбор типа и мощности источника света.

Рассчитаем освещенность на примере ЗРУ

Исходные данные:

- длина -32, 4 м;

- ширина -10 м;

- высота -7 м;

- напряжение питания системы освещения - 220 В;

- коэффициент отражения рn = 0, 4; рс = 0, 3; рпола = 0, 5;

Для дежурного освещения подстанции используем светодиодный светильник WT120C фирмы Philips.

Высота подвеса светильников:

Н_р = h_у - h_ст (м), (7.13)

где h_у - высота цеха;

h_ст - высота подвеса от потолка.

Н_р = 7 - 3, 5 = 3, 5 м.

Количество светильников:



, (7.14)

где Е_ср - средняя освещенность;

S_р - расчетная площадь цеха, Sр = 324 м2;

K_з - коэффициент запаса, Kз=1, 3;

K_и - коэффициент использования светового потока, принимается в зависимости от индекса помещения i, коэффициента отражения рабочей поверхности, стен, потолка;

Ф_л - световой поток лампы, лм.

Расчет дежурного освещения ЗРУ:

=22, 1 шт. (принимаем 24 шт.)

По принимаем лампу типа WT120C 1xLED22S/840 со световым потоком 2200 лм/Вт.

Индекс помещения () рассчитывается по формуле:

, (7.15)

где a - длина помещения, м;

b - ширина помещения, м;

H_р - высота подвеса светильников, м.

2, 1.

K_и =0, 86 (при рn = 0, 7, рс = 0, 5, рр = 0, 2).

Количество светильников дежурного освещения в ЗРУ n = 24 шт, что немного больше расчетной величины, поэтому рассчитаем среднюю фактическую освещенность:



.(7.16)

107, 8 лк.

Общая установленная мощность дежурного освещения ЗРУ, кВт:

Р_общ = n•Рл, (7.17)

где Р_л - мощность одной лампы.

Р_общ=24• 0, 022 =0, 528 кВт.

Аналогично производятся расчеты для других помещений, данные заносятся в таблицу.

Для рабочего освещения подстанции используем светодиодный светильник WT120C фирмы Philips, рабочее освещение рассчитывается из совместной работы с дежурным освещением.

Расчет рабочего освещения:

=44, 5 (принимаем 45 шт.)

Количество светильников рабочего освещения в ЗРУ n = 45 шт, что немного больше расчетной величины, поэтому рассчитаем среднюю фактическую освещенность:

202 лк.

Общая установленная мощность рабочего освещения ЗРУ, кВт:

Р_общ=45• 0, 022 =0, 99 кВт.



Таблица 7.2 Расчет осветительных нагрузок дежурного и рабочего освещения

Наименование помещения	Осв-ть не менее: лк. деж./раб.	Индекс помещения,	Кол-во, шт. деж./раб.	Осв-ть факт, лк. деж./раб	Мощность, рабочего осв. кВт.
Диспетчерская	100/200	0, 46	2/3	144/216	0, 044/0, 066
Аккумуляторная	75/150	0, 67	3/5	92, 6/154	0, 066/0, 11
Зал ГЩУ	100/200	0, 96	6/10	124, 9/208, 3	0, 132/0, 22
Реакторная 1	75/150	0, 87	4/7	94, 7/165, 2	0, 088/0, 154
Реакторная 2	75/150	0, 87	4/7	94, 7/165, 2	0, 088/0, 154
Помещ.Хоз.нужд	75/150	0, 77	3/5	94, 7/157, 8	0, 066/0, 11
ЗРУ	100/200	0, 86	24/45	107, 8/202	0, 528/0, 99
Итого:			46/82		1, 012/1, 804

Аварийное освещение предназначено для безопасной эвакуации людей и продолжения работ, когда отключение основного освещения вызывает нарушение технологического процесса, создает опасность травматизма в местах большого скопления людей.

Освещенность при работе аварийного освещения должна составлять на рабочих поверхностях не менее 5% освещенности, установленной для рабочего освещения этих поверхностей при системе общего освещения, но не менее 2 лк и не более 10 лк. Учитывая вышеизложенное освещенность для аварийного освещения Е =10 лк.

Аварийное освещение выполнено светильниками JetronJL03-90LED

- коэффициент использования K_и=1;

- коэффициент запаса K_з=1, 3;

- минимальная освещенность Е_ав=10 лк;

- световой поток светильника Ф_л=270 лм.

Количество светильников аварийного освещения:



.(7.18)

15, 6 шт. (принимаем 16 шт.).

Количество светильников аварийного освещения в ЗРУ принимаем 16 шт., что несколько больше расчетной величины, поэтому рассчитываем фактическую аварийную освещенность цеха:

.(7.19)

10, 2лк.

Общая установленная мощность аварийного освещения ЗРУ:

Р_общ.ав. = n•Р_л.(7.20)

Р_общ.ав=16 •13 = 0, 208 кВт.

Аналогично рассчитываем аварийное освещение для других помещений, данные заносим в таблицу:

Таблица 7.3 Расчет осветительных нагрузок аварийного освещения

Наименование помещения	Осв-ть не менее: лк.	Кол-во, шт.	Осв-ть факт, лк.	Мощность, рабочего осв. кВт.
Диспетчерская	10	1	19, 2	0, 013
Аккумуляторная	10	1	8, 24	0, 013
Зал ГЩу	10	3	11, 9	0, 039
Реакторная 1	10	2	10, 3	0, 026
Реакторная 2	10	2	10, 3	0, 026
Помещ.Хоз.нужд	10	2	13, 8	0, 026
ЗРУ	10	16	10, 2	0, 208
Итого:		27		0, 351



Произведем выбор кабелей, питающих щитки освещения.

Условие выбора сечения электрических кабелей имеет вид:

I_р<I_д.д, где I_р - расчетный ток, А;

I_д.д - допустимая длительная токовая нагрузка на кабель, А.

Так как подстанция относится к помещениям с нормальной средой, то:

I_д.д=I_н.д. где I_н.д - длительно допустимый ток для кабелей при нормальных условиях, который приводится в таблицах ПУЭ.

Расчетная нагрузка внутреннего освещения здания Р_р определяется по установленной мощности освещения Р_у и коэффициенту спроса К_с:

. (7.21)

Установленная мощность Р_у определяется суммированием мощности ламп всех стационарных светильников, при этом для учета потери в преобразователе умножаем на 1, 05:

, (7.22)

где N -количество ламп, шт;

Р_л - номинальная мощность лампы, Вт.

Для рабочего освещения цеха

кВт.

К_с=0, 95.

cos=0, 95 - для светодиодных светильников.

кВт.

, (7.23)



где =0, 33 для светодиодных светильников.

Квар.

Определяем полную мощность общего освещения:

.(7.24)

кВА.

Определяем расчетный ток для выбора кабеля:

, (7.25)

где U_ном=220 В - номинальное напряжение сети;

А.

Для питания щита освещения выбираем кабель марки ВВГ, четырехжильный.

Принимаем четырехжильный кабель ВВГ (4х1, 5 мм ²), с I_н.д= 16 А.

Нагрузка освещения распределяется равномерно по 3м фазам.

Для рабочего освещения выбираем щит освещения ЩО8505.

Для защиты от токов КЗ и перегрузки выбираются 3 однополюсных выключателя ABBS 201-B 6, I_НОМ=6А, I_Н.Р = 6А. И вводной трехполюсной выключатель ABB S 203-B 6, I_НОМ=6А, I_Н.Р = 6А.

Выбор кабеля, питающего щиток аварийного освещения основного помещения цеха.

Определяем установленную мощность ламп аварийного освещения:

к Вт.

Определяем расчетную нагрузку Р_Р:

К_с=0, 95.

кВт.

.

где =0, 33 для светодиодных светильников.

квар.

Определяем полную мощность аварийного освещения:

.

кВА.

Определяем расчетный ток для выбора кабеля:

А.

Принимаем четырехжильный кабель ВВГ (4х1, 5 мм ²), с I_н.д= 16 А.

Светильники аварийного освещения автоматически включаются при аварийном отключении рабочего освещения.

Нагрузка освещения распределяется равномерно по 3м фазам.

Для аварийного освещения выбираем щит освещения ЩО8505.

Для защиты от токов КЗ и перегрузки выбираются 3 однополюсных выключателя ABB S 201-B 6, IНОМ=6А, IН.Р = 6А. И вводной трехполюсной выключатель ABB S 203-B 6, IНОМ=6А, IН.Р = 6А.

7.6 Электробезопасность

Подстанция характеризуется наличием токопроводящих полов (металлических, железобетонных).

Согласно ГОСТ 12.2.007.0-75 класс электротехнических изделий по способу защиты от поражения электрическим током соответствует I классу, так как изделия имеют рабочую изоляцию и элемент для заземления.

В отношении опасности поражения людей электрическим током помещения различаются согласно ПУЭ.

Согласно ПУЭ помещения подстанции можно отнести к помещению с повышенной опасностью поражения людей электрическим током.

Для защиты людей от поражения электрическим током применяем защитное заземление электрооборудования. В электроустановках напряжением выше 1000В с большими токами замыкания на землю сопротивление заземляющих устройств, согласно ПУЭ, в любое время года должно быть не более 0, 5 Ом. При реконструкции подстанции заземляющее устройство не изменялось. Заземление производится с помощью полосовой стали марки Ст.З размером 40x4 с подключением к общему контуру заземления.

Здание подстанции относится согласно ПУЭ к зоне класса П-IIа. Ожидаемое количество поражений молнией в год зданий и сооружений, необорудованных молниезащитой: [14]

N=(S+6•H_x)•(L+6•H_x)•n•10^-6, (7.26)

где S=52 м - ширина защищенного объекта; L=56 м - длина;

Н_х=4, 5 м - наибольшая высота объекта;

n=6 - среднегодовое число ударов молнией в 1 км² земной поверхности, определяется от среднегодовой продолжительности гроз (для г. Нижнекамска). [21]

N=(52+6•4, 5)•(56+6•4, 5) •6•10^-6=0, 039

В соответствии с СО153 34.21.122-2003, так как 0, 02<N<2, зона защиты должна быть типа - Б, категория устройства молниезащиты - III. [14]

Необходимую высоту молниеотвода h определяем подбором при условии, что 56/2=28м?r_cx. Предварительно принимаем h=30м

Радиус зоны защиты на уровне земли:



[м](7.27)

r₀ = 1, 5 • 30 = 45 м.

Зона защиты между молниеотводами описывается дугой окружности, проходящей через вершины молниеотводов. Высота зоны по [22]:

h_c = h₀ - 0, 14 • (L - h), [м](7.28)

гдеh₀- высота вершины конуса молниеотвода, м;

- расстояние между молниеотводами, м.

h₀ = 0, 92 •h, [м] (7.29)

h₀ = 0, 92 • 30 = 27, 6 м.

h_c = 27, 6 - 0, 14 • (56 - 30) = 23, 96 м.

Ширина средней зоны защиты одиночного стержневого молниеотвода:

[м] (7.30)

При длине п/ст. 56м, и ширине 52м, необходимо установить 4 молниеотвода высотой 30 м. (графическая часть 8 лист)

Защитное заземление - преднамеренное электрическое соединение с землей или ее эквивалентом металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением. Назначение защитного заземления - устранение опасности поражения током в случае прикосновения к корпусу электроустановки и другим нетоковедущим металлическим частям, оказавшимся под напряжением вследствие замыкания на корпус и по другим причинам.

Предполагается сооружение заземлителя с внешней стороны здания с расположением вертикальных электродов по периметру. В качестве вертикальных заземлителей принимаются стальные стержни диаметром 12мм и длиной 5м, которые погружаются в грунт методом ввертывания. Верхние концы электродов располагаются на глубине 0, 7м от поверхности земли. К ним приваривают горизонтальные электроды стержневого типа из той же стали, что вертикальные электроды. Прилегающая КТП включается в общий контур заземления. Внутренняя сеть заземления выполняется горизонтальной полосой 40х4 мм.

Для стороны 6кВ в соответствии с ПУЭ сопротивление заземляющего устройства определяется по формуле: [14]

;[Ом](7.31)

где: I- расчетный ток замыкания на землю, (А).

Сопротивление заземляющего устройства для электроустановок напряжением до 6кВ не должно быть больше 4 Ом, поэтому за расчетное сопротивление принимаю R₃=4 Ом. Сопротивление искусственного заземлителя, при отсутствии естественных принимается равным допустимому сопротивлению заземляющего устройства R_u = R₃ =4 Ом.

Определим расчетное удельное сопротивление грунта с учетом повышающих коэффициентов, учитывающих высыхание грунта летом и промерзание его зимой:



(7.32)

где: - удельное сопротивление грунта (суглинок - от 40 до 150 Ом•м); [14]

k_c- коэффициент сезонного изменения (для II климатической зоны принимается k_c=1, 45). [14]

Определяем сопротивление одного вертикального заземлителя.

[Ом](7.33)

где: L - длина вертикального заземлителя, (от 3 до 5м);

d - диаметр вертикального заземлителя, (0, 015м);

t - расстояние от поверхности земли до середины вертикального заземлителя, (0, 7+L/2, м).

Ом.

Ориентировочное число вертикальных заземлителей (влияние горизонтальных заземлителей не учитывается, полагая что их проводимость будет идти в запас надежности)

, (Шт)(7.34)

Шт

Потребное число вертикальных заземлителей с учетом их взаимного экранирования (при коэффициенте использования равным = от 0, 78 до 0, 82, принятым при N=40 и, где р=224 м - периметр контура расположения электродов):

, шт(7.35)

шт.

Окончательно принимается к установке 36 вертикальных электродов, расположенные по контуру п/ст.

Так как контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее 1 м от здания, то длину по периметру определяем по формуле:

(м)(7.36)

где А - длина п/ст., м;

В - ширина п/ст., м;

L_p = (56+2)•2+(52+2)•2 = 224м

Расстояние между электродами по ширине объекта:

a_в=, (м)(7.37)

a_в=м

Расстояние между электродами по длине объекта:



a_в=, (м)(7.38)

a_а=м

Для уточнения принимаем среднее значение отношения:

(м)(7.39)

.

Определяем уточненное значение сопротивления горизонтальных электродов:

(Ом)(7.40)

Ом.

Определяем уточненное значение сопротивления вертикальных электродов:

(Ом)(7.41)

Ом.

Определяем фазное сопротивление защитного заземления:



(Ом)(7.42)

Ом.

R_ЗУФ = 2, 7 Ом < 4 Ом.

Защитное заземление эффективно. (Графическая часть 8 лист)

7.7 Пожарная безопасность

Строительные материалы и конструкции здания относятся к группе несгораемых. Здание запроектировано по II степени огнеопасности.

Проект системы обнаружения, тушения пожара и оповещении людей о пожаре для здания подстанции выполнен всоответствии с действующими нормативно-техническими документами:

- НПБ 110-03 «Перечень зданий, сооружений, помещений оборудования, подлежащих защите автоматическими установками пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией»; [22]

- НПБ 105-03 «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности»;

- НПБ 88-2001 «Установки пожаротушения и сигнализации. Нормы и правила проектирования»;

- НПБ 54-96 «Установки газового пожаротушения автоматические. Модули и батареи. Общие технические требования. Методы испытаний»;

- НПБ 51 -96 «Составы газовые огнетушащие. Общие технические требования пожарной безопасности и методы испытаний»;

- НПБ 104-03 «Проектирование систем оповещения людей о пожаре в зданиях и сооружениях»;

- ГОСТ Р 50969-96 «Установки газового пожаротушения автоматические. Общие технические требования. Методы испытания»;

- СНиП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»;

- СНиП 3.05.06-85 «Электротехнические устройства»;

- ППБ-01-03 «Правила пожарной безопасности в Российской Федерации»;

- ПУЭ «Правила устройства электроустановок».

- Выбор технических средств противопожарной защиты выполнен с учётом технологических особенностей защищаемого объекта;

- объёмно-планировочных решений и особенностей строительных конструкций здания;

- источников огнетушащего вещества и электроснабжения;

- возможности распространения пожара на защищаемом объекте;

- особой важности объекта.

В зависимости от этих факторов и требований нормативно-технических документов определены для защищаемого помещения

Следующие типы систем противопожарной зашиты:

- автоматическая дренчерная система водяного орошения;

- автоматическая пожарная сигнализация (система обнаружения пожара);

- система оповещения людей о пожаре.

Автоматическая установка дренчерного пожаротушения предназначена для обнаружения пожара, тушения пожара, подачи сигнала пожарной тревоги, хранения и выпуска в защищаемое помещение огнетушащего вещества.

По способу защиты принята установка объёмного пожаротушения. Способ тушения основан на распределении огнетушащего вещества по всему объему защищаемого помещения и создании среды не поддерживающей горение во всём объеме помещения, что обеспечивает эффективное тушение в любой точке, в том числе и в труднодоступных местах.

Диаметры трубопроводов установок следует определят гидравлическим расчетом, при этом скорость движения воды и раствора пенообразователя в трубопроводах должна составлять не более 10 м/с.

Диаметры всасывающих трубопроводов установок следует определять гидравлическим расчетом, при этом скорость движения воды в трубопроводах должна составлять не более 2, 8 м/с.

Гидравлический расчет трубопроводов следует выполнять при условии водоснабжения этих установок только от основного водопитателя.

Давление у узла управления должно быть не более 1, 0 МПа

Расчетный расход воды, Q л*с, через ороситель (генератор) следует определять по формуле:

, (7.43)

где к - коэффициент производительности оросителя (генератора), принимаемый по технической документации на изделие;

Н- свободный напор перед оросителем (генератором), м.

Минимальный свободный напор для оросителей (спринклерных, дренчерных) с условным диаметром выходного отверстия:

d_y15-20 мм-10м.

Максимальный допустимый напор для оросителей (спринклерных, дренчерных) 100 м.

Расход воды, раствора пенообразователя необходимо определять произведением нормативной интенсивности орошения на площадь для расчета расхода воды, раствора пенообразователя. Расход воды на внутренний противопожарный водопровод должен суммироваться с расходом воды на автоматическую установку пожаротушения. Необходимость суммирования расходов воды, раствора пенообразователя спринклерной и дренчерной установок определяется технологическими требованиями.

Потери напора на расчетном участке трубопроводов Н₁, м, определяются по формуле:

, (7.44)

где, Q - расход воды, на расчетном участке трубопровода, л * с;

В -характеристика трубопровода, определяется по формуле:

, (7.45)

где к -коэффициент, принимается по таблице;

l -длина расчетного участка трубопровода, м.

Потери напора в узлах управления установок Н₂, м, определяются по формуле:

;(7.46)

где е -коэффициент потерь напора в узле управления, принимается по технической документации на клапаны;

Q - расчетный расход воды через узлы управления, л • с^-1.

Противопожарная защита кабельного полуэтажа предусматривается автоматической дренчерной системой водяного орошения. Интенсивность орошения принята не менее i = 0.142 л/с•м². В качестве оросителей проектом приняты оросители дренчерные с1=10мм. Расчетное давление у оросителей - 3 кгс/см² согласно п. 2.35 [2]. Время работы системы не менее 10 мин. (п. 12.5 [3] и (п. 2.5 [2]). Количество секций в здании - одна.

Подача воды в систему АПТ предусматривается от существующих кольцевых сетей хоз-производственно-противопожарного водопровода предприятия. Располагаемый напор в наружных сетях составляет 2...4 кгс/см². Расчетный расход воды.системы АПТ равен 23.12 л/с при требуемом напоре 43, 91 м.вод.ст.

В связи с недостаточностью гарантированного напора в наружных сетях проектом предусматривается насосная станция повышения давления. Насосная станция размещается в отдельном помещении, строительные конструкции которого отвечают требованиям раздела Л [1]. Помещение насосной имеет отдельный выход наружу, оборудовано телефонной связью и световым табло «Насосная станция АПТ» над входом. Категория электроснабжения насосной станции - первая.

В насосной станции устанавливаются 2 насоса марки КМ 100-80-160а/2-5-М (1-рабочий, 1-резервный) производительностью 83, 23 м³/ч и напором 26 м.вод.ст. с электродвигателем АИР 132 М2 (N=11, 0 кВт; п=2900 об/мин).

В качестве запорно-пускового устройства системы принята задвижка стальная с электроприводом марки 30с942нж1 (N=0, 25kBт). Время открывания задвижки 1, 37 мин. Расчетное время срабатывания системы (инерционность) с момента подачи сигнала на открытие задвижки составляет 82 сек ( Т <Змин.).

Система АПТ водозаполненая, т.е. трубопроводы системы в нормальном режиме находятся под давлением внешних сетей до запорно-пускового устройства, а после неё под гидростатическим давлением (высота оросителей). Опорожнение системы в холодное время года не требуется, т.к. помещение кабельного полуэтажа имеет температуру > +5°С.

Срабатывание системы автоматическое - от датчиков КИПиА и дистанционное от кнопок ручного включения (см. чертежи марки «АПТ»).

Трубопроводы системы приняты стальные по ГОСТ 10704-91 со сварными соединениями и прокладываются с уклоном 0, 005 в сторону запорно-пускового устройства. Окраска трубопроводов и элементов системы выполнена согласно ГОСТ 12.4.026* п.2.7 и п.2.8. масляной краской за 2 раза:

- устройства запорные пожарные, устройства ручного пуска, пусковые кнопки - в красный цвет;

- Трубопроводы, заполненные водой в дежурном режиме - в зеленый цвет.

- Покраска оросителей не допускается.

Электроуправление установкой дренчерного водяного орошения. Электроуправление предназначено для автоматического и дистанционного пуска установки, получения информации о состоянии контролируемых параметров установки и отображения этой информации о состоянии контролируемых параметров установки и отображения в виде световой и звуковой сигнализации. Для управления установкой в проекте использован прибор приёмно-контролный и управления пожарный типа «ГАММА-01».разработанный ООО НПО «ПОЖАРНАЯ АВТОМАТИКА СЕРВИС» г. Москва.

Установка включается в работу автоматически, дистанционно и местно. Для автоматического включения установки применяются извещатели пожарные дымовые ИП 212-46. Шлейфы с пожарными извещателями подключаются к модулю пожарных извещателей МОПИ установленном в защищаемом помещении. Установка включается при срабатывании не менее двух пожарных извещателей, расположенных на одном шлейфе. Дистанционный пуск установки предусмотрен откнопок установленных на кнопочных станциях КС-А1, КС-А4. Кнопочные станции устанавливаются: одна в станции пожаротушения, одна в помещении управления, две у входов в защищаемое помещение, выводящих на лестничную клетку. Местный пуск производится из помещения станции пожаротушения при помощи устройства ручного пуска, установленном на модулях газового пожаротушения.

Блоки клавиатуры и индикации «ГАММА-01 БКИ»- 081.1, 081.2, 8 также блок питания и управления БПУ 081.обеспечивающие управление установкой газового пожаротушения и отображающие информацию о состоянии установки установлены в помещении управления и в помещении станции пожаротушения. Прибор приёмно-контрольный и управления типа «ГАММА-01» обеспечивает:

- автоматический и дистанционный пуск установки водного пожаротушения;

- отключение, восстановление и выбор режима работы установки;

- формирование временной задержки 30 сек. Перед включением установки;

- контроль за состоянием шлейфов с пожарными извещателями с фиксацией сигналов «Внимание», «Пожар», «Неисправность»;

- звуковое и световое оповещение о пожаре;

- контроль выхода огнетушащего вещества посредством сигнализатора давления универсального СДУ;

- контроль исправного состояния электрических цепей пиропатронов

ПУО-2; управление световыми оповещателями «ГАЗ-УХОДИ!», «ГАЗ-НЕ ВХОДИ!»;

- управление звуковыми оповещателями «ГАЗ-УХОДИ!»;-блокирование автоматического пуска при открывании дверей в защищаемое помещение;

- постоянный контроль исправного состояния всех компонентов системы.

Пуск установки (подрыв пиропатронов) осуществляется через модуль исполнительного устройства пожаротушения МИУП, установленном в помещении станции пожаротушения.

Управление световыми и звуковыми оповещателями, а также подключение извещателей положения дверей осуществляется через кнопочные станции КС-А2 и КС-АЗ, устанавливаемых у эвакуационных выходов, выводящих на лестничные клетки. Отключение вентиляции осуществляется через модуль релейных выходов МРВ. Все функциональные модули размещены в двух монтажных блоках БМ-2, один устанавливается в защищаемом помещении, второй в помещении станции пожаротушения. Всё электрооборудование принятое в настоящем проекте имеет действующие сертификаты соответствия и пожарной безопасности.

Система оповещения людей о пожаре для данного объекта предусмотрена по 2-ому типу в соответствии с НПБ 104-03. Система оповещения людей о пожаре включается автоматически после срабатывания установки газового пожаротушения и включает в себя светозвуковые оповещатели «ГАЗ-УХОДИ», световые табло «ВЫХОД» устанавливаемых над эвакуационными выходами в защищаемом помещении, световые табло «ГАЗ-HEВХОДИ», устанавливаемых у входов в защищаемое помещение, световые табло «ПОЖАР», устанавливаемых в помещении упраления и в помещении станции пожаротушения. Светозвуковые оповещатели «ГАЗ-УХОДИ» и световые табло «ГАЗ-HE ВХОДИ» подключаются к кнопочным станциям КС-А2 и КС-АЗ у выходов из защищаемого помещения. Световые табло «ВЫХОД» подключаются к модулю релейных выходов МРВ, входящего в состав монтажного блока БМ-2 (А-2). Световые табло «ПОЖАР» подключаются к кнопочным станциям КС-А1 и КС-А4 в помещении управления и в помещении станции пожаротушения. Звуковой сигнал о срабатывании установки обеспечивается блоками клавиатуры и индикации 031.1, 031.2. Системой предусмотрена возможность выдачи сигнала о срабатывании установки газового пожаротушения на пункт центрального наблюдения в пожарную часть №33.

Электропитание автоматической установки газового пожаротушения предусмотрено по первой категории - от двух независимых источников с глухозаземлённой нейтралью трансформатора: - потребляемая мощность рабочего ввода при напряжении -220В и частоте 50 Гц составляет 1, 0 кВт; потребляемая мощность резервного ввода при напряжении -220В и частоте 50 Гц составляет 1, 0 кВт - подводятся в помещение управления.

7.8 Охрана окружающей среды

Отходами эксплуатации подстанции являются бытовые отходы, неопасные производственные отходы, опасные производственные отходы.

Бытовые отходы собираются в контейнеры, а затем вывозятся на свалку.

Неопасные производственные отходы (скошенная трава, вырубленные кустарник и деревья) также вывозятся на полигон захоронения отходов.

К опасным производственным отходам относятся:

- сгоревшие газоразрядные лампы, содержащие пары ртути;

- отработанные адсорбенты (силикагель, циалит);

- отработанное трансформаторное масло.

Сгоревшие газоразрядные лампы собираются, а затем вывозятся специализированными предприятиями для дальнейшей дезактивации

Отработанные адсорбенты собираются в контейнеры, а затем вывозятся на полигон.

Отработанное трансформаторное масло собираются в ёмкости, а затем вывозятся на переработку.

Организованные выбросы трансформаторного масла в атмосферу отсутствуют.

В аварийных случаях возможны выбросы от предохранительных клапанов и разгерметизации оборудования. Рабочим проектом предусматривается направлять выбросы в маслоприёмники, а из них в герметичные подземные ёмкости, рассчитанные на максимальный объём всех аппаратов.



7.9 Вредные производственные факторы

К вредным производственным факторам относятся:

- физические поля;

- электромагнитные поля;

- опасность поражения электрическим током.

8. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

В соответствии с Федеральным законом ФЗ-261, необходимо предусматривать энергосберегающие мероприятия и на стадии проектирования систем электроснабжения. Для этого при проектировании систем электроснабжения важнейшим для проектировщика помимо технических вопросов рассмотреть и экономическую сторону вопроса. Необходимо доказать экономическую целесообразность проекта, ее критерием является определение срока окупаемости который должен быть не более 5 лет. В случае проектирования новой системы необходима окупаемость суммы являющейся разностью между стоимостью различных вариантов схем электроснабжения. Различные варианты характеризуются различным временем простоя и трудозатратами. Величина простоев влияет на прибыль предприятия. Простои уменьшают прибыль предприятия и являются определяющими при расчете срока окупаемости.

В данном разделе определяются основные показатели, характеризующие полные расходы денежных средств на электрооборудование, необходимое для реконструкции подстанции ГПП - 1.

Технико-экономическое обоснование - это изучение выгодности, анализ и расчет экономических показателей проекта. Так же согласно федерального закона об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности рассмотрен вопрос об энергосбережении- реализации организационных, правовых, технических, технологических, экономических мер, направленных на уменьшение объема используемых энергетических ресурсов при сохранении соответствующего полезного эффекта от их использования (в том числе объема произведенной продукции, выполненных работ, оказанных услуг).

Проектом же является модернизация подстанции ГПП - 1. Задачей составления технико-экономического обоснования является оценка затрат на проект и его результатов, анализ срока окупаемости проекта. Целью технико-экономического обоснования является определение, насколько данное вложение финансов будет перспективным и способно принести финансовую выгоду.

8.1 Определение капиталовложений на сооружение сети

Современный рынок промышленного электрооборудования предлагает широкий спектр комплексных решений: от разработки индивидуальных проектов по требованию заказчика, до внедрения и ввода в эксплуатацию оборудования, систем, проведения пуско-наладочных работ, или же готовые типовые комплексные решения.

Стоимость трансформатора ТРД63000/110/6 включая дополнительное оборудование:

К_тр1 = 28000 тыс.руб.

Стоимость элегазового выключателя 110 кВ на ГПП:

Выключатель LTB 145-D1/B - К_выкл1 = 1300 тыс.руб.

Для распределения электроэнергии напряжением 6 кВ использовались ячейки РУ с вводными и секционным выключателями Evolis-7-p2-3150, и фидерными выключателями Evolis-7-p1-1250 стоимостью:

Выключатель Evolis-7-p2-3150- К_выкл2 = 230 тыс.руб.

Выключатель Evolis-7-p1-1250 - К_выкл3 = 220 тыс.руб.

Полные капитальные затраты К определяются по формуле:

К = К_тр1 + К_выкл1 + К_выкл2 + К_выкл3;(тыс. руб.)(8.1)

К = 56000+2600+1380+5280=65260тыс. руб.



Таблица 8.1 Капитальные затраты на оборудование

Тип оборудования	Количество оборудования	Стоимость оборудования за ед., тыс. руб.	Общая стоимость оборудования, тыс. руб.
ТРД 63000/110/6	2	28000	56000
LTB 145-D1/B	2	1300	2600
Evolis-7-p2-3150	6	230	1380
Evolis-7-p1-1250	24	220	5280
Итого:	65260

При монтаже данного электрооборудования не учитываем затраты на оплату труда персонала, так как персонал предприятия на момент установки оборудования выполняет функцию монтажников.

Общие затраты на разработку и внедрение проекта составляет 65260тыс. руб.

8.2 Расчет затрат на содержание и эксплуатацию оборудования

Для эксплуатации оборудования и электрохозяйства согласно нормативных документов и правил необходимо 28 человек. Принимаем круглосуточное дежурство, смена по 12 часов, четырехсменная. Из них 8 человек работают по 6 разряду и 20 человек по 5 разряду.

Оплата почасовая. Расчет производим по средней наработке 22 рабочих дня в месяц. Среднемесячный фонд рабочего времени 264 часов. Часовая тарифная ставка рабочих по 6 разряду - 85 руб./ч., по 5 разряду - 75 руб.

И_{зп. осн}= (С₁ · п₁ + С₂ · п₂) · 12;(тыс. руб./год)(8.2)

где С₁ и С₂ - заработная плата рабочих работающих по 5 и 6 разряду;

п₁ и п₂ - количество человек работающих по 5 и 6 разряду.

С₁ = 264 •85 = 22440 руб.

С₂ = 264 •75 = 19800 руб.

И_{зп. осн}= (20 · 22, 4 + 8 · 19, 8) · 12 = 7276, 8 тыс. руб./год.

Дополнительная зарплата - премия 65% от тарифной ставки

И_{доп. зп}= 0, 65 · И_{зп. осн};[тыс.руб/ мес](8.3)

И_{доп. зп}= 0, 65 · 7276, 8 = 4729, 92 тыс. руб/ год

Отчисление на социальные выплаты 30, 2%:

И_отч = 0, 302 · (И_{зп. осн}+ И_доп.зп);[тыс. руб/ год](8.4)

И_отч = 0, 302 · (7276, 8 + 4729, 92) = 12006, 72 тыс. руб/ год

Результаты расчетов сведем в таблицу 8.2.

Для замены, восстановления основных производственных фондов рассчитываются амортизационные отчисления.

Амортизационные отчисления - отчисления стоимости основных фондов для возмещения износа. Амортизационные отчисления включаются в издержки производства. Рост амортизационных платежей после внедрения проекта электроснабжения, рассчитывается из 10 летнего срока амортизации и величины К.

; [тыс.руб/год](8.5)

где И_ам - амортизационные отчисления, тыс.руб/год;

С_а - срок амортизации;

.

Затраты на ремонт оборудования, принимается в размере 7% от капиталовложений:



[тыс. руб./год](8.6)

тыс.руб/год.

Полные годовые затраты на содержание и эксплуатацию оборудования составляет:

И = И_{зп. осн}+ И_{доп. зп} + И_отч + И_ам + И_р; [тыс руб/год](8.7)

И = 7276, 8+4729, 92+1206, 72+4348+3043, 6 = 20605, 04 тыс. руб./год

Результаты расчетов сведем в таблицу 8.2.

Таблица 8.2 Затраты на содержание и обслуживание оборудования

Наименование расходов	Маркировка	Стоимость, тыс.руб./год
Заработная плата	Изп. осн	7276, 8
Премии	Идоп. зп	4729, 92
Социальные выплаты0	Иотч	1206, 72
Амортизационные отчисления	Иа	4348
Затраты на ремонт	Ир	3043, 6
Итого	И	20605, 04

8.3. Расчет экономического эффекта и срока окупаемости капиталовложений

Экономический эффект любого проекта, в том числе сокращения затрат, заключается в дополнительно полученной прибыли. Дополнительно получаемая прибыль, в свою очередь определяется тем, насколько изменится выручка. Производственные затраты, налоговые платежи компании в связи с реализацией конкретной инвестиционной идеи. На ГПП на вводе 110 кВ установлены элегазовые выключатели, вместо отделителей и короткозамыкателей, что приведет к более надежному электроснабжению, к уменьшению потерь электроэнергии, к снижению аварийных ситуаций в электроснабжении и следовательно к уменьшению аварийных ситуаций.

Заводы, питающиеся с ГПП - 1выпускает в среднем 9650 т. продукции в сутки. Средняя стоимость одной тонны продукции 5180 рублей, при средней себестоимости продукции 4900 тыс.рублей удельная норма расхода электроэнергии на выпуск одной тонны каучука 87 кВт/ч. Следовательно, в сутки заводы получают доход 270200 тыс. руб. При внеплановых простоях оборудования, выпуск продукции может сократиться на 10%, то есть предприятие будет нести потери по У_сут = 27020 тыс. руб./сут.

Как показывает практика, внеплановый простой оборудования обычно длится около 1 суток. И таких остановов бывает в среднем n = 10 раз в год. С увеличением надежности электроснабжения сокращается количество остановов до n = 5 раз в год.

Расчет эффективности внедрения проекта электроснабжения проводится пошагово, то есть последовательно год за годом по формуле:

[ тыс. руб.](8.8)

где П₂ - выпуск каучука после внедрения проекта в тоннах;

Ц_эл.эн - тариф на электроэнергию 2, 56 руб. за кВт/ч;

d₁ - удельная норма расхода электроэнергии на выпуск одной тонны каучука до внедрения проекта;

d₂ - удельная норма расхода электроэнергии на выпуск одной тонны каучука после внедрения проекта;

В - упущенная выгода как разница между простоями до и после внедрения проекта электроснабжения за счет снижения простоев;

И_а - рост амортизационных платежей после внедрения проекта электроснабжения;

К - капиталовложения в проект;

Е - коэффициент дисконта (дефлятор), принимаем за 10%, то есть 0, 1.

Годовые потери предприятия при старом оборудовании:

У_гсо = n₁ · У_сут;[тыс.руб/год)(8.9)

гдеn₁ - количество остановов при старом оборудовании;

У_сут - суточные потери.

У_гсо = 10 · 27020= 270200тыс.руб/год.

Годовые потери предприятия при новом оборудовании:

У_гно = n₂ · У_сут, [тысруб/год.](8.10)

гдеn₂ - количество остановов при новом оборудовании;

У_сут - суточные потери.

У_гно = 5 · 27020 = 135100тыс.руб/год

Упущенная выгода:

В = У_гсо?У_гно;(8.11)

В = 270200- 135100 = 135100тыс.руб/год.

Учитывая то, что после внедрения проекта электроснабжения увеличился выпуск продукции и так же уменьшились потери электроэнергии, годовое потребление электроэнергии осталось на прежнем уровне. Удельная норма расхода электроэнергии на выпуск одной тонны цемента после внедрения проекта рассчитывается, исходя из предложения, что рост объема выпуска при неизменной доле постоянной составляющей приводит к снижению удельной нормы расхода электроэнергии на выпуск единицы продукции.



[кВт/ч](8.12)

где П₁ и П₂ - годовой выпуск продукции до и после внедрения проекта электроснабжения, учитывая простои.

П₁ = П_сут • Т_год1;[т](8.13)

П₂ = П_сут • Т_год2;[т](8.14)

П₁ = 9650 • 355 = 3425750 т.

П₂ = 9650 • 360 = 3474000 т.

кВт/ч.

Эффект от снижения удельной нормы электроэнергии составит:

тыс. руб.

Эффективность от вложений в проект за первый год:

тыс. руб.

тыс. руб.

тыс.руб.

Таким образом на третьем году инвестиции дадут положительный баланс, то есть окупаемость проекта составит чуть более двух лет.



ЗАКЛЮЧЕНИЕ

При реконструкции подстанции были проведены следующие расчеты: определение расчетных электрических нагрузок, расчет токов короткого замыкания выбор и расчет устройств релейной защиты и автоматики, выбор и проверка электроаппаратуры, экологичность и безопасность проекта, организационно - экономический расчет.

Расчет токов короткого замыкания, выбор и расчет устройств релейной защиты и автоматики, выбор и проверка электроаппаратов производилась на характерном участке сети. Выбранные устройства релейной защиты и автоматики отвечают требованиям по их селективности, чувствительности и надежности функционированию, выбранное высоковольтное оборудование отвечает требованиям термической и электродинамической стойкости к токам КЗ, измерительные трансформаторы работают в необходимом классе точности.

Применение при реконструкции подстанции распределительных устройств комплектных и блочно-модульного типа позволило снизить трудоёмкость строительно-монтажных работ и как следствие сократить сроки монтажа. Вновь смонтированное оборудование имеет улучшенные характеристики и более высокую эксплуатационную надёжность, что сокращает количество отключений потребителей.

ЛИТЕРАТУРА

1 Шеховцов В.П. Расчет и проектирования схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирование. М.- Форум: ИНФРА-М, 2003.-214с.

2 Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. М. Энергоатамиздат, 1987.

3 Александров К.К. и др. Электротехнические чертежи и схемы. М. Энергоатамиздат, 1990г.

4 Астахов Б.А. и др. Справочник по электрическим установкам высокого напряжения, М. Энергоатамиздат, 1989г.

5 Конюхова Е.А. Электроснабжение объектов. М. Мастерство. 2001-320с.

6 Цигельман И.Е. Электроснабжение гражданских зданий и коммунальных предприятий. М.: Высшая школа, 1977.

7 Епанешников М.М. Электрическое освещение. М.: Высшая школа, 1973.

8 Постников Н.П., Рубашов Г.М. Электроснабжение промышленных предприятий. Л.: Стройиздат, 1980.

9 Синенко Л.С., Электроснабжение: Учебное пособие к практическим занятиям. - Красноярск: ИПК СФУ, 2008.

10 Липкин Б.Ю. Электроснабжение промышленных предприятий и установок.- М.: Высшая школа, 1981.

11 Крючков И.П., Кувшинский Н.Н., Неклепаев Б.Н. Электрическая часть станций и подстанций.- М.: Энергия, 1978.

12 Справочник по электроснабжению и оборудованию /Под ред.

Федорова А.А., Барсукова А.Н. М., Электрооборудование, 1978.

13 Электрические сети и системы: Методические указания по курсовому проектированию для студентов специальности 10.04 всех форм обучения. - Норильск, 1991;

14 Правила устройства электроустановок / Минэнерго СССР.- 6-е изд., перераб. и доп.-М.:Энергоатомиздат, 1987;

15 ИдельчикВ.И.Электрические системы и сети: Учебник для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1989;

16 Неклепаев Б.Н., Крючков И.П.Электрическая часть станций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учебн. пособ. для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1989;

17 ПоспеловГ.Е., Федин В.Т.Электрические системы и сети. Проектирование: Учеб. пособие для втузов Мн.: Выш. шк., 1988.

18 Раннев Г.Г., Информационная - измерительная техника и электроника: Учебник для студентов высшего учебного заведения.- М.: Издательский центр «Академия», 2006.

19 НПБ 105-03 «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности»;

20 РД 34.21.122-87 Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений. Утв. Главтехуправлением Минэнерго СССР 12.10.1987.

21 СО 153-34.21.122-2003. Инструкция по устройству молниезащиты зданий, сооружений и промышленных коммуникаций. Утв. Приказом Министерства энергетики России от 30.06.2003 № 280.

22 СНиП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»;

23 СНиП 3.05.06-85 «Электротехнические устройства»;

24 ППБ-01-03 «Правила пожарной безопасности в Российской Федерации»;

25 Электрооборудование Siemens - [Электронный ресурс]: Режим доступа - http://www. siemens.ru

Размещено на Allbest.ru