Овощехранилище с централизованной системой охлаждения для хранения капусты вместимостью 2000 т в городе Волгограде

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовая работа

"Овощехранилище с централизованной системой охлаждения для хранения капусты вместимостью 2000 т в городе Волгограде"

Расчётные параметры наружного воздуха г. Волгоград

t_ср=7,6°С

t_т=35°С ц_т=33%

t_х=-25°С ц_х=84%

В камере хранения овощей и фруктов:

Капуста, t_вн=0°С, ц_вн=85-95% ,принимаем 90%.

Высота одноэтажного холодильника Е?1500т Н?6м.

Коэффициент расчёта =1,17(укладка в контейнеры)

q_v=0,30х1,17=0,351

Расчёт вместимости и площадей помещений холодильников

1. Грузовой объём камер охлаждения:

где - норма загрузки 1 м³ грузового объёма камеры данным грузом

2. Грузовая высота камер охлаждения:

h_гр1=h_стр-0,2 =6,2-1,2=5,0 м

3. Грузовая площадь камер охлаждения:

4. Строительная площадь камер охлаждения:

Выбираем сетку колон 6*12 .

5. Определяем количество строительных прямоугольников:

Принимаем 21 строительных прямоугольников.

Грузооборот холодильного предприятия

Количество ежедневно поступающих грузов:

= ,

Количество ежедневно выпускаемых грузов:

= ,

Где - кратность грузооборота; = 6.

- неравномерность поступления грузов; = 2,5.

- неравномерность выпуска грузов; = 1,5.

= = 82,2.

= = 71,2.

Принимаем, что груз поступает в сутки железнодорожным транспортом G_жел=80т/сут, авторефрижераторным G_авт=73,4т/сут.

Расчет длины железнодорожной платформы:

=

n_ваг - кол-во железнодорожных вагонов, прибывающих в сутки к платформе холодильника.

l_ваг - полная длина вагона (длина цельнометаллического четырехосного вагона - 20м)

k_ваг - коэффициент, учитывающий неравномерность подачи вагонов к платформе холодильника, равный 1-1,5, принимаем 1,5.

П - число подач вагонов к платформе холодильника в сутки, принимаем 2.

Число железнодорожных вагонов прибывающих в сутки к платформе холодильника:

n_ваг=М_ж.тр/m_ваг

m_ваг - грузоподъемность железнодорожного вагона, т (для цельнометаллического четырехосного вагона - 25т.)

n_ваг=80/25=3,2

= =45

Длину платформы принимаем равной 42 м. Ширину принимаем 6м.

Расчет длины авторефрижераторной платформы:

= ,

Где - количество автомашин;

= ,

Где - грузоподъёмность машины; = 3т;

- коэффициент использования грузоподъемности автомашины (0,50,7); = 0,7.

Тогда:

= = 35

- ширина кузова автомашины, включая промежуток между машинами при постановке у платформы; = 4м;

- доля от общего числа машин, прибывающих в течении первой (дневной) смены (0,61); = 0,85;

- время загрузки (выгрузки) одной автомашины (0,50,75); = 0,7ч;

- коэффициент неравномерности прибытия автомашины по отношению к среднечасовому их количеству (11,5); = 1,5.

Следовательно:

= = 15,6 м.

Длину платформы принимаем равной длине холодильника 42м. Ширину принимаем 6м.

Количество механизмов для обеспечения погрузочно-разгрузочных работ

= ,

Где - продолжительность цикла работы механизма (610 мин); = 10 мин;

- грузоподъёмность механизма (0,52т); = 1т;

- доля всего объёма грузовых работ, выполняемая в течение первой смены (0,50,7); = 0,6;

- коэффициент использования механизмов; = 0,7;

1,2 - коэффициент увеличения числа механизмов

Из чего следует:

= = 3,3

Принимаем 3.

Расчет толщины тепловой изоляции

Толщина тепловой изоляции определяется по формуле:

.

Где - искомая толщина теплоизоляция, ;

- коэффициент теплопроводности выбранного теплоизоляционного материала, ;

- нормативный коэффициент теплопередачи рассматриваемого ограждения, ,

, , . . . , - толщины всех слоев ограждения, кроме толщины тепловой изоляции, ;

, , . . . , - коэффициент теплопроводности строительных материалов ограждения, ;

- коэффициент теплоотдачи от наружного воздуха к наружной поверхности ограждения, ;

- коэффициент теплоотдачи от внутренней поверхности ограждения к воздуху камеры, .

Полученное значение толщины тепловой изоляции округляем в большую сторону в соответствии со стандартной толщиной изделия и с выбранным числом слоев. холодильник теплообменный аппарат механизм

При увеличении толщины теплоизоляции после округления уменьшится коэффициент теплопередачи ограждения. Поэтому необходимо определить действительное значение коэффициента теплопередачи:

где - сопротивление теплопередаче от наружного воздуха к наружной поверхности ограждения,;

- сумма термических сопротивлений теплопередаче всех слоев ограждений, включая тепловую изоляцию,;

- сопротивление теплоотдаче от внутренней поверхности ограждения к воздуху камеры,;

- полное действительное термическое сопротивление ограждения, .

Принимаем следующую конструкцию для наружных стен.

1. Штукатурка цементная

2. Кирпич

3. Пароизоляция (гидроизол)

4. Теплоизоляция (пенопласт)

5. Лист асбестоцементный

₁=0,01 м ₁=0,88 ;

₂=0,12 м ₂=0,82 ;

₄= м ₄=0,047 ;

₅=0,01 м ₄=0,86 ;

Принимаем следующую конструкцию для перегородок.

1. Штукатурка цементная

2. Теплоизоляция

3. Наружный слой из бетона.

₂= м ₂=0,015 ;

Принимаем следующую конструкцию для пола.

1. Чистый пол из мозаичных бетонных плит.

2. Бетонная погдготовка

3. Теплоизоляция (керамзитный гравий)

4. Бетонная подготовка с электронагревателем

5. Бетонная подготовка по уплотнённому грунту с щебнем

6. Грунт

₁=0,04 м ₁=1,4 ;

₂=0,1 м ₂=1,4 ;

₃= м ₃=0,2;

₄=0,1 м ₄=0,039;

₅=0,22 м ₅=1,5 ;

Принимаем следующую конструкцию для покрытия:

1. Железобетонная плита

2. Гидроизоляци

3. Теплоизоляция(Засыпка из гравия)

4. ковёр кровельный

₁=0,02м ₂=0,98 ;

₂=0,10м 2=2,04 ;

₃=м ₃=0,039;

₄=0,20м ₄=1,5 ;

Определяем толщину теплоизоляционных конструкций для наружных стен в камерах № 1,2,3,4.

Принимаем толщину 100 мм(2 слоя по 50мм).

Определяем толщину теплоизоляционных конструкций между камерами:

Принимаем толщину 250мм в один слой.

Определяем толщину теплоизоляционных конструкций полов:

Принимаем толщину 1м(10 слоёв по 100 мм)

Определяем толщину теплоизоляционных конструкций покрытия:

Высота слоя над камерами охлаждённых грузов составляет 0,403-0,5 м, принимаем 0,45 м

Расчёт теплопритоков через ограждающие конструкции помещения

Теплопритоки через стены, перегородки, перекрытия ,рассчитывают по формуле :

Где - действительный коэффициент теплопередачи ограждения, определённый при расчёте толщины теплоизоляционного слоя В

F - площадь поверхности ограждения ,м²;

t _Н - температура снаружи ограждения ,С^о

t _ВН - температура внутри камеры ,С^о

Для охлаждаемых коридоров, тамбуров принимаем температуру +5 С^о

t_с принимается в зависимости от ориентации ограждения по сторонам света и от места расположения холодильного сооружения.

Город Новороссийск расположен на 52°43' с. ш.

Для покрытия принимаем t_с =14,9 (окраска в светлые тона).

Камера 1

Ограждение	КД Вт/(м2*К)	F, м2	?t С0	Q Вт
Нар.стена з	0,39	135	7,2	1842,75
Нар.стена с	0,93	90	0	1228,5
Покрытие	0,38	216	18,5	4391,28

Камера 2,3

Ограждение	КД Вт/(м2*К)	F, м2	?t С0	Q Вт
Нар.стена с	0,39	90	0	1228,5
Покрытие	0,38	216	18,5	4391,28

Камера 4

Ограждение	КД Вт/(м2*К)	F, м2	?t С0	Q Вт
Нар.стена в	0,39	135	6	2158,65
Нар.стена с	0,93	90	0	1228,5
Покрытие	0,38	216	18,5	4391,28

Камера 5,6

Ограждение	КД Вт/(м2*К)	F, м2	?t С0	Q Вт
Нар.стена ю	0,39	90	4,65	1391,7
Покрытие	0,38	144	18,5	2927,52

Экспедиция

Ограждение	КД Вт/(м2*К)	F, м2	?t С0	Q Вт
Нар.стена в	0,39	90	6	3334,5
Нар.стена ю	0,39	90	4,65	1391,7
Покрытие	0,38	144	18,5	2927,52

Расчёт теплопритоков Q₂ от термической обработки продуктов

Q₂= Q_2ПР + Q_2Т

Где Q_2ПР - теплоприток от продукта, Вт

Q_2Т - теплоприток от тары, Вт

,

Где G - суточное поступление продукта в камеру, кг

- разность удельных энтальпий, соответствующих начальной и конечной температурам продукта , Дж/кг

1000 - переводной коэффициент из кДж в Дж

3600 - перевод часов в секунды.

Теплоприток от тары :

,

Где G_Т - суточное поступление тары , Т/сут

С_Т - удельная теплоёмкость тары, Дж/(кг К)

^-- температура тары при поступлении груза, ^О С

^-- температура тары при выходе груза, ^О С

Масса тары составляет 10-30% от массы груза

Масса деревянной тары 20-30% от массы груза

Суточное поступление продуктов принимается :

Ёмкость камеры:

Где - норма загрузки кг/м²

- площадь камеры м²

- грузовая высота,

- коэффициент полезного использования полезной площади;

Расчёт теплопритоков Q₂ в камеру №1,2,3,4.

Е=375 т. Температутуру поступления грузов принимаем равной температуре наружного воздуха=35^О С.

=35^О С. й_Н=403 , кДж/кг

= 0 ^О С й_К=271,7 кДж/кг

Расчёт теплопритоков Q₂ в камеры № 5,6 и экспедицию

Расчёт теплопритоков от тары

Общий теплоприток Q₂ в камеры № 1,2,3,4 с учётом теплопритоков от тары=34663 Вт

Общий теплоприток Q₂ в камеры №5,6 и в экспедицию с учётом теплопритоков от тары =23263 Вт

Расчёт теплопритоков Q₃ от вентиляции

Камеры хранения фруктов и овощей оборудуют приточно-вытяжной вентиляцией ,обеспечивающей кратность воздухообмена 4 объёма в сутки.

й_н=403 кДж/кг, й_в=271,1 кДж/кг, с_в=1,268 a=4

V_1,2,3,4=11,7х7х35,7=2923,8 м³

V_5,6,эксп=11,7х7х23,7=1941м³

Расчёт эксплуатационных теплопритоков Q₄

Эти теплопритоки возникают вследствие освещения камер, пребывания в них людей работы электродвигателей, открывания дверей. Теплопритоки определяют по каждой статье отдельно.

Теплоприток от освещения: Расчет теплопритока ведется по формуле:

где q - количество тепла, выделяемого освещением в единицу времени на 1 м² пола, Вт/ м²;

F_стр - площадь камеры, м²

Норма освещения для складских помещений составляет 3,0 Вт/м²

Результаты расчета теплопритока от освещения сведены в таблицу:

№ камеры	, Вт/м2
1,2,3,4	501,22
5,6,эксп	332,75

Теплоприток от пребывания людей: Расчет теплопритока ведется по формуле

где 350 - тепловыделение одного человека при работе, Вт;

n- число людей, работающих в данном помещении.

Для камер хранения принимается 2 человека

Теплоприток от работающих электродвигателей :При расположении электродвигателей в охлаждаемом помещении теплоприток определяют по формуле:

где - мощность электродвигателя, кВт;

N - число электродвигателей.

, так как не имеется электродвигателей внутри помещений.

Теплоприток при открывании дверей:

Результаты расчета теплопритока из смежных помещений сведены в таблицу:

№ камеры	, Вт/м2
1, 2,3,4	6213,5
5,6	4360,23
экспедиция	6578,55

Расчёт теплопритока Q₅ при дыхании овощей.

Для камер №1,2,3,4

Для камер №5,6 и экспедидиции

Сводная таблица теплопритоков.

	Q1	Q1	Q2	Q2	Q3	Q4	Q4	Q5	Qсум	Qсум
	об	км	об	км		об	км		об	км
1	7841,61	7841,61	34663	17331,5	22630	6213,5	3106,75	18450	89798,11	69359,86
2	5619,78	5619,78	34663	17331,5	22630	6213,5	3106,75	18450	87576,28	48688,03
3	5619,78	5619,78	34663	17331,5	22630	6213,5	3106,75	18450	87576,28	48688,03
4	7778,43	7778,43	34663	17331,5	22630	6213,5	3106,75	18450	89734,93	69296,68
5	4319,22	4319,22	23263	11631,5	14960	4360,23	2180,11	12300	59203,45	45390,8
6	4319,22	4319,22	23263	11631,5	14960	4360,23	2180,11	12300	59203,45	45390,8
эксп	5758,32	5758,32	23263	11631,5	14960	6578,55	3289,3	12300	62859,87	47939,12

Выбор расчётного рабочего режима

В курсовых проектах при выборе способа и приборов охлаждения можно предусматривать: в камерах хранения охлаждённых грузов всех видов- воздушное охлаждение с использованием воздухоохладтелей, обеспечивающих умеренную циркуляцию воздуха.

Размещение камерного оборудования и систем воздухораспределения:

Бесканальную систему воздухораспределения используют в камерах хранения охлаждённых грузов, оборудованных навесными(потолочными) воздухоохладителями, обслуживающими отдельные зоны камеры(в случае распределения воздуха при помощи направляющих), или в небольших камерах хранения. Воздухоохладитель обслуживает зону длиной 7,5 м.

Требуемую холодопроизводительность Q_{о уст} устанавливаемых компрессоров на каждую температуру кипения определяют из уравнения:

где К - коэффициент, учитывающий потери в трубопроводах и аппаратах холодильной установки.

В - коэффициент рабочего времени.

Для крупных холодильных В = 0,9

= 466Вт

Тепловой расчёт холодильной машины и подбор компрессоров

Подбор компрессора для камер № 1,2,3,: = 0 ^о С = -7 ^о С R22

Точки	й, кДж/кг	Р, МПа	t,°С	х, м3/кг
1	412	400	8	0,063
1'	402	400	-7	0,057
2	448	1500	70	0,022
2'	415	1500	35	0,017
3'	245	1500	35	-
3	235	1500	28	-
4	235	400	-7	0,015

Тепловой расчёт одноступенчатой холодильной машины и подбор компрессора.

1. Холодопроизволительность q₀ (кДж/кг)

q₀=й₁'-й₄=402-235=167

2. Массовая холодопроизводительность компрессора (кг/с)

G=Q₀/q₀=466/167=2,8

3. Объемная холодопроизводительность м³/c

V_д=G·х₁=2,8·0,063=0,17

Подбираем компрессор и их количество: 3 компрессора типа ПБ 80: R-22, Q₀=84,9 кВт, потребляемая мощность 27,5 кВт, диаметр всасывающих трубопроводов 80мм, диаметр нагнетательных 70мм, V=0,058м³/с.

4. Адиабатическая мощность

N_T = G_KM(й₂ -й₁)=2,8(448-412)=100,8кВт

5. Индикаторная мощность

где - индикаторный КПД

6. Определяем эффективную мощность на валу компрессора

Тепловая нагрузка на конденсатор

Q_К= Q_о+ N_i=466+100,8=566,8 кВт

Расчёт и подбор теплообменных аппаратов

Горизонтальный кожухотрубный конденсатор

1. Площадь теплопередающей поверхности конденсатора

Q_k-суммарный тепловой поток в конденсаторе, кВт

к- коэффициент теплопередачи конденсатора Вт/м²К

Средняя логарифмическая разность температур

t_w=t_k-и_mw=35-7=28°C

Выбираем конденсатор КТГ-110, габаритные размеры: диаметр 800 мм, длина 5640 мм, ширина 1110 мм, высота 1230 мм, число труб 386. условные проходы: пара 80 мм, жидкости 32 мм, воды 125 мм, объём межтрубного пространства 1,58 м3, Масса аппарата 4000 кг.

Испаритель рассольный

Площадь теплопередающей поверхности

Принимаем горизонтальный кожухотрубный испаритель ИКТ-110, габаритные размеры : диаметр 800х8 мм, длина 5670 мм,ширина 13100 мм, высота 1950 мм, число труб 386,объем межтрубного пространства 1,58 м3.

Расход хладоносителя, необходимый для отвода теплопритоков в охлаждаемом объекте

Тепловой расчёт и подбор камерного оборудования

Необходимую площадь поверхности теплопередачи F определяют по формуле:

где - тепловая нагрузка на камерное оборудование , Вт

к - коэффициент теплопередачи воздухоохладителя Вт/м²·К

- средний температурный напор между и ^о С

1. Камеры №1;

t_о = -7 ^о С , t_пм = 0 ^о С

Подбираем 5 воздухоохладителей ВОГ-230 (шаг рёбер 17,5 мм, Вентиляторы 1 шт, диаметром 800мм, частота вращения 25 об/с, мощность 4 кВт, расход воздуха 4,7 м3/c.

2. Камеры №2,3;

t_о = -7 ^о С , t_пм = 0 ^о С

Подбираем 5воздухоохладителей ВОГ-230 (шаг рёбер 17,5 мм, Вентиляторы 1 шт, диаметром 800мм, частота вращения 25 об/с, мощность 4 кВт, расход воздуха 4,7 м3/c.

3. Камера №4

t_о = -7 ^о С , t_пм = 0 ^о С

.

Подбираем 5 воздухоохладителей ВОГ-230 (шаг рёбер 17,5 мм, Вентиляторы 1 шт, диаметром 800мм, частота вращения 25 об/с, мощность 4 кВт, расход воздуха 4,7 м3/c.

4. Камера №5,6

t_о = -7^о С , t_пм 0 ^о С

.

Подбираем 3 воздухоохладителей ВОГ-230 (шаг рёбер 17,5 мм, Вентиляторы 1 шт, диаметром 800мм, частота вращения 25 об/с, мощность 4 кВт, расход воздуха 4,7 м3/c.

5. Экспедиция

t_о = -7^о С , t_пм 0 ^о С

.

Подбираем 3 воздухоохладителей ВОГ-230 (шаг рёбер 17,5 мм, Вентиляторы 1 шт, диаметром 800мм, частота вращения 25 об/с, мощность 4 кВт, расход воздуха 4,7 м3/c.

Расчёт и подбор переохладителей

Расчёт переохладителя сводится к определению потребной площади теплопередающей поверхности:

где Q_по - тепловой поток в переохладителе, Вт;

к - коэффициент теплопередачи переохладителя, Вт/м²·К;

Дt- средняя арифметическая разность температур между хладагентом и водой.

Расход воздуха определяется по формуле:

,

- нагрев воды на переохладителе.

Расчёт и подбор отделителей масла

Подбор маслоотделителей осуществляется по диаметру нагнетательного патрубка компрессора (70 мм). Подбираем маслоотделитель 65МО.

Расчёт и подбор ресиверов

Расчёт и подбор линейного ресивера проводим по формуле:

,

где - внутренний объём линейного ресивера дм³

- вместимость испарительной системы, дм³

=0,45 соответственно среднее заполнение жидким хладагентом

и количество жидкого хладагента при нижней подаче.

=1,1 , ёмкость трубопроводов

=1,05 , рабочее заполнение ресиверов

= 1,25 , допустимое заполнение ресивера

= 1,2 , запас.

Подбираем ресивер для установки обслуживающую камеры .

³

Выбираем линейный ресивер 1,5РВ, размеры DxS 800x8, L 3790, H 810мм, масса 700 кг.

Проектирование устройств для перемещения жидкостей и газов

Всасывающий трубопровод.

Исходные данные:

Давление абсолютное среды в трубопроводе: P_о = 190 кПа;

Температура кипения хладагента: t_о = -7 ^оС;

Температура всасываемого пара: t_вс = 8 ^оС;

Удельный обьем пара при t_вс: v₁ = 0.063 м³/с;

Объемный расход хладагента: V _h = 0.17 м³/с;

Расчетная скорость движения пара: щ = 12 м/с.

1. Внутренний диаметр всасывающего трубопровода:

участок 1-2, выбираем трубу 55*2,5 мм

участок 2-4-5, выбираем трубу 95*2,5 мм

участок 5-6, выбираем трубу 24*1,5 мм

2. Коэффициент сопротивления по длине:

л = 0,025 (для перегретого пара)

3. Общая длина трубопровода:

участок 1-2 l_вс = 0,5 м

участок 2-4-5 l_вс = 1,5 + 1,4 + 51 = 53,9 м

участок 5-6 l_вс = 1,25 + 0,6 =1,85 м

4. Эквивалентные длины трубопровода, учитывающие наличие местных сопротивлений:

l_{э н} = А · d_вн.

Вид местного сопротивления	А	lэ, м	Кол-во	?lэ вс, м
Участок 1-2
Вентиль проходной открытый	390	19,5	1	19,5
Отвод на 90о R/d = 125/50 = 2,5	9	0,45	1	0,45
Итого:				19,95
Участок 2-4-5
Вход пара в регенеративный теплообменник, внезапное расширение	25	2,25	1	2,25
Регенеративный теплообменник	29,6	2,7	1	2,7
Выход пара из регенеративного теплообменника, внезапное сужение	14	1,26	1	1,26
Тройник	20	1,8	7	12,6
Отвод на 90о	9	0,81	2	1,62
Итого:				20,43
Участок 5-6
Отвод на 90о	9	0,18	1	0,18
Маслоподъемная петля	12,5	1,13	1	1,13
Вентиль проходной открытый	390	7,8	1	7,8
Итого:				8,16

5. Плотность пара при t_вс:

с= 1 / v₁ =1 / 0.12 = 8,3 кг/м³.

6. Потеря давления во всасывающем трубопроводе:

участок 1-2

участок 2-4-5

участок 5-6

7. В соответствии с нормами во всасывающем трубопроводе допускается падение давления, соответствующее понижению температуры насыщенного пара перед компрессором для хладоновых установок на 2 ^оС:

t_о^I = t_о - 2= -35 - 2= -37 ^оC, отсюда Р_о^I = 175 кПа

|?Р|_вс = Р_о - Р_о^I=190 -175= 15 кПа

Фактическое падение давления ?Р_вс< |?Р|_вс, поэтому считаем , что внутренний диаметр выбранного трубопровода удовлетворяет нормативным значениям.

Нагнетательный трубопровод

Исходные данные:

Давление абсолютное среды в трубопроводе: P_о = 1,7 МПа;

Температура кипения хладагента: t_к = 40 ^оС;

Удельный обьем пара при t_вс: v₁ = 0.12 м³/с;

Удельный обьем пара при t_н: v₂ = 0.015 м³/с;

Объемный расход хладагента: V_h = 0.036 м³/с;

Расчетная скорость движения пара: щ = 7 м/с.

1. Внутренний диаметр нагнетательного трубопровода:

участок 1-2, выбираем трубу 24*1,5 мм

участок 2-3 , выбираем трубу 55*2,5 мм

2. Коэффициент сопротивления по длине:

л = 0,025 (для перегретого пара)

3. Общая длина трубопровода:

участок 1-2 l_н = 0,4 + 0,6 = 1,0 м

участок 2-3 l_н = 28,8 + 14,9 + 2,9 = 46,6 м

4. Эквивалентные длины трубопровода, учитывающие наличие местных сопротивлений:

l_{э н} = А · d_вн.

Вид местного сопротивления	А	lэ, м	Кол-во	?lэ вс, м
Участок 1-2
Выход из компрессора, внезапное сужение	16	0,32	1	0,32
Вход в маслоотделитель, внезапное расширение	15	0,3	1	0,3
Выход из маслоотделителя, внезапное сужение	16	0,32	1	0,32
Вентиль проходной	195	3,9	1	3,9
Отвод на 90о R/d = 50/20= 2,5	9	0,18	3	0,54
Отвод 45о R/d = 85/20= 4,25	5	0,1	1	0,1
Итого:				5,48
Участок 2-3
Отвод на 90о R/d = 125/50 = 2,5	9	0,45	3	1,35
Вентиль проходной	195	9,75	1	9,75
Итого:				11,1

5. Плотность пара при t_н:

с= 1 / v₁ =1 / 0.015 = 66,7 кг/м³.

6. Потеря давления в нагнетательном трубопроводе:

участок 1-2

участок 2-3

7. В соответствии с нормами в нагнетательном трубопроводе допускается падение давления, соответствующее понижению температуры насыщенного пара после компрессора для хладоновых установок на 1 ^оС:

t_о^I = t_о - 2 = 40 - 1= 39 ^оC, отсюда Р_о^I = 1660 кПа

|?Р|_н = Р_о - Р_о^I = 1700-1660 = 40 кПа

Фактическое падение давления ?Р_н < |?Р|_н, поэтому считаем , что внутренний диаметр выбранного трубопровода удовлетворяет нормативным значениям.

Жидкостной трубопровод.

Исходные данные:

Объемный расход хладагента: V_h = 0.036 м³/с;

Расчетная скорость движения пара: щ =1,0 м/с;

Плотность жидкости при температуре 30 ^оС: с = 1291кг / м³.

1. Внутренний диаметр жидкостного трубопровода:

участок 1-2-3 ,выбираем трубу 36*2мм

участок 3-4 ,выбираем трубу 10*1мм

2. Коэффициент сопротивления по длине:

л = 0,085(для жидкого фреона)

3. Общая длина трубопровода:

участок 1-2-3 l_ж = 26,6 + 23,6 + 2 + 1,2 + 0,4 = 53.8 м.

участок 3-4 l_ж = 1,25 + 0,6 =1,85 м

4. Эквивалентные длинны трубопровода, учитывающие наличие местных сопротивлений:

l_{э ж} = А · d_вн.

Вид местного сопротивления	А	lэ, м	Кол-во	?lэ ;, м
участок 1-2-3
Выход жидкости из конденсатора внезапное сужение	9,4	0,26	1	0,26
Отвод 90о R/dвн = 125/50 = 2,5	2,6	0,08	4	0,032
Регенеративный теплообменник	6,73	0,2	1	0,2
Вентиль проходной открытый	115	2,3	4	9,2
Фильтр-осушитель	60	1,8	1	1,8
Итого:				11,5
участок 3-4
Отвод 90о R/dвн = 20/8 = 2,5	2,6	0,02	3	0,06
Вентиль проходной открытый	115	0,92	1	0,92
Вентиль соленоидный	115	0,92	1	0,92
Итого:				1,9

5. Потеря давления во всасывающем трубопроводе:

участок 1-2

участок 2-3

6. В соответствии с нормами в жидкостном трубопроводе на участке между линейным ресивером и ТРВ допускается падение давления 24,5 кПа.

Действительное падение давления меньше допустимого поэтому выбранный диаметр считаем верным.

Подбор терморегулирующих вентилей (ТРВ)

Подбор тип ТРВ осуществляется по хладагенту, температуре кипения , температуре конденсации , падению давления ?Р над клапаном .

Общее падение давления над расширительным клапаном определяется по формуле:

где - давление конденсации ,бар

- давление испарения , бар

- спад давления жидкостной линии, зависит от длины (L) трубопровода ,бар (принимается =L·0.0068 бар)

- спад давления в фильтре-осушителе, смотровом глазе, запорных клапанах (вентилях), фитингах ,бар; (принимается =0,2 бар)

- спад давления в вертикальных жидкостных линиях (из-за разницы в высоте), бар (для Н=5м, =0,6 бар)

- спад давления в распределителе жидкости “паук” и трубах распределителя ,бар (принимается )

Подбор ТРВ для воздухоохладителей камеры №1, №4

Холодопроизводительность воздухоохладителя Q_O=11,1 кВт

Температура кипения t_о = -35 ^о С

Температура конденсации t_К = 40^о С

Холодильный агент R404а

Q_трв=Q₀*K_?p*K_t Вт

K_t - поправочный коэффициент (по табл.) K_t=3,33

=1 МПа

K_?p подбираем по табл. K_?p=2,21

Q_трв=1,21*3,13* 11,1=31,5 кВт

Подбираем ТРВ типа TERE 34 SW

Подбор ТРВ для воздухоохладителей камеры №2 и №3

Холодопроизводительность воздухоохладителя Q_O=12,6 кВт

Температура кипения t_о = -35 ^о С

Температура конденсации t_К = 40 ^о С

Холодильный агент R404а

Q_трв=Q₀*K_?p*K_t Вт

K_t - поправочный коэффициент (по табл.) K_t=3,13

=1,49 МПа

K_?p подбираем по табл. K_?p=1,62

Q_трв=1,62*1,13*12.6 =15.3 кВт

Подбираем ТРВ типа TERE 34 SW

Подбор ТРВ для воздухоохладителей камеры №5 и №6

Холодопроизводительность воздухоохладителя Q_O=8,4 кВт

Температура кипения t_о = -10 ^о С

Температура конденсации t_К = 40 ^о С

Холодильный агент R404A

Q_трв=Q₀*K_?p*K_t Вт

K_t - поправочный коэффициент (по табл.) K_t=1,13

= 1 МПа

K_?p подбираем по табл. K_?p=1,21

Q_трв=1,21*1,13*8,4 =10,4

Подбираем ТРВ типа TCLE 600SW

Список использованной литературы:

1. Агеев Г.Л., Бабакин Б.С., Выгодин В.А. Методическое указание к выполнению лабораторной работы «Расчет тепло- и пароизоляции ограждений охлаждаемых помещений» - Москва 1997.-8 с.

2. Агеев Г.Л., Бабакин Б.С., Выгодин В.А. Методическое указание к выполнению лабораторной работы «Расчет теплопритоков Q1, Q2, Q3, Q4 в охлаждаемых помещениях холодильника» - Москва 1997.

3. Бабакин Б.С., Агеев Г.Л., Стефанова В.А. Расчет вместимости и площадей помещений холодильников, принципы планировки проектируемых холодильников. МГУПБ 2004. - 23 с.

4. Быков А.В. Проектирование холодильных сооружений. М.: Пищевая промышленность, 1978.

5. Венгер К.П. Тепловой и конструктивный расчет поршневого и винтового компрессора в паровой холодильной машине. - 2006. - 21 с.

6. Венгер К.П., Мотин В.В. Тепловой и конструктивный расчет горизонтального кожухотрубного конденсатора, вертикального кожухотрубного конденсатора, горизонтального кожухотрубного испарителя затопленного типа.

7. Выгодин В.А., Бабакин Б.С. Повышение тепловой эффективности ограждающих конструкций холодильников. - М.: «Молочная промышленность», 1998. - 326 с.

8. Крылов Ю.С., Пирог П.И., Васютович В.В. Карпов А.В., Дементьев А.И., «Проектирование холодильников» М.; Пищевая промышленность, 1972.

9. Курылев Е.С., Оносовский В.В., Румянцев Ю.Д. Холодильные установки. - СПб.: Политехника, 2002. - 576 с.

10. Свердлов Г.З., Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. М.: Пищевая промышленность.

Размещено на Allbest.ru