Научные основы выбора материала и прогрессивных упрочняющих технологий

Свойства материала - важнейшие факторы, определяющие эксплуатационную надежность и срок службы транспортных и технологических машин и оборудования. Описание назначения и условия работы деталей. Влияние легирующих элементов на структуру и свойства стали.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 15.04.2011
Размер файла 195,2 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Научные основы выбора материалы и прогрессивных упрочняющих технологий

Содержание

свойство материал сталь оборудование

Вступление

1. Описание назначения и условия работы детали

2. Причины выхода из строя детали

3. Выбор материала

4. Влияние легирующих элементов на структуру и свойства стали

5.Термообработка стали

Литература

Вступление

Важнейшими факторами, определяющими эксплуатационную надежность и срок службы транспортных и технологических машин и оборудования являются эксплуатационные свойства поверхностного слоя материала и его прочность. При эксплуатации нередко изнашиваются рабочие поверхности деталей, что требует их полной замены и, как следствие, повышения себестоимости ремонта. В ряде случаев изготовление деталей целиком вообще нерационально в связи с высокой стоимостью материалов и трудностью обработки. Поэтому для решения задач повышения физико-механических показателей рабочих поверхностей деталей и увеличения их срока службы в машиностроении и предприятиях сервиса применяют различные способы восстановления и поверхностного упрочнения
Восстановление деталей стало одним из важнейших показателей хозяйственной деятельности крупных ремонтных и специализированных малых предприятий. В последние годы разработаны и применяются технологии, которые позволяют получить ресурс восстановленной детали на уровне серийной и даже выше. Поэтому для решения задач повышения физико-механических показателей рабочих поверхностей деталей и увеличения срока их службы на предприятиях лесопромышленного комплекса применяют различные способы восстановления. Это является целесообразным и экономически выгодным. Себестоимость восстановления для большинства восстанавливаемых деталей не превышает 75% стоимости новых, а расход материалов в 15 - 20 раз ниже, чем на их изготовление. Высокая экономическая эффективность предприятий специализирующихся на восстановлении автомобильных деталей, обеспечивает им конкурентоспособность в условиях рыночного производства. Об этом свидетельствует опыт восстановления деталей в различных отраслях экономики, как в Российской Федерации, так и за рубежом. В высокоразвитых странах - США, Англии, Японии, ФРГ - ремонт в основном осуществляется на предприятиях изготовителях. Восстанавливают дорогостоящие, металлоёмкие, массовые детали.

1. Описание назначения и условия работы детали

Коленчатый вал -- деталь (или узел деталей в случае составного вала) сложной формы, имеющая шейки для крепления шатунов, от которых воспринимает усилия и преобразует их в крутящий момент. Составная часть кривошипно-шатунного механизма (КШМ).

Основные элементы коленчатого вала

· Коренная шейка -- опора вала, лежащая в коренном подшипнике, размещённом в картере двигателя.

· Шатунная шейка -- опора, при помощи которой вал связывается с шатунами (для смазки шатунных подшипников имеются масляные каналы).

· Щёки -- связывают коренные и шатунные шейки.

· Передняя выходная часть вала (носок) -- часть вала на которой крепится зубчатое колесо или шкив отбора мощности для привода газораспределительного механизма (ГРМ) и различных вспомогательных узлов, систем и агрегатов.

· Задняя выходная часть вала (хвостовик) -- часть вала соединяющаяся с маховиком или массивной шестернёй отбора основной части мощности.

· Противовесы -- обеспечивают разгрузку коренных подшипников от центробежных сил инерции первого порядка неуравновешенных масс кривошипа и нижней части шатуна.

Номер по каталогу

Количество

Наименование

1

310040-П29

1

Болт

2

201-1005066

1

Шайба

3

236-1005061-Б

1

Шкив

4

236-1005026-Б

1

Противовес передний

5

236-1005055

1

Гайка

6

236-1005056-А

1

Шайба

7

236-1005043

1

Маслоотражатель передний

8

236-1005009-Д

1

Вал коленчатый

9

236Э-1000104-В2

1

Вкладыши шатунных подшипников, 88 мм, комплект

9

236Э-1000104-В2-Р1

1

Вкладыши шатунных подшипников, 87,75 мм, комплект

9

236Э-1000104-В2-Р2

1

Вкладыши шатунных подшипников, 87,50 мм, комплект

9

236Э-1000104-В2-РЗ

1

Вкладыши шатунных подшипников, 87,25 мм, комплект

9

236Э-1000104-В2-Р4

1

Вкладыши шатунных подшипников, 87 мм, комплект

9

236Э-1000104-В2-Р5

1

Вкладыши шатунных подшипников , 80,75 мм, комплект

9

236Э-1000104-В2-Р6

1

Вкладыши шатунных подшипников, 86,50 мм, комплект

10

236-1000102-Б2

1

Вкладыши коренных подшипников, 110 мм, комплект

10

236-1 000102-Б2-Р1

1

Вкладыши коренных подшипников, 109,75 мм, комплект

10

236-1000102-Б2-Р2

1

Вкладыши коренных подшипников, 109,50 мм, комплект

10

236-1000102-Б2-РЗ

1

Вкладыши коренных подшипников, 109,25 мм, комплект

10

236-1000102-Б2-Р4

1

Вкладыши коренных подшипников, 109 мм, комплект

10

236-1000102-Б2-Р5

1

Вкладыши коренных подшипников, 108,75 мм, комплект

10

236-1000102-Б2-Р6

1

Вкладыши коренных подшипников, 108,50 мм, комплект

11

236-1004058-В

12

Вкладыш шатунного подшипника

12

236-1005 170-В

4

Вкладыш верхний

13

236-1005183-Д

4

Полукольцо упорного подшипника

14

236-1005129-Б

2

Пластина левая

15

236-1005127-А

8

Болт крепления маховика

16

236-1005128-А

2

Пластина правая

17

236-1005115-Ж

1

Маховик

18

236-1005125-А2

1

Обод

19

312579-П29

12

Шайба

20

201501-П29

12

Болт

21

236-1005042

1

Маслоотражатель задний

22

236-1005171-В

4

Вкладыш нижний

23

313933-П

6

Заглушка

24

236-1000107-В4

1

Вал коленчатый с вкладышами подшипников, комплект

25

236-1005030

1

Шестерня

Материал и способы получения заготовок для коленчатых валов.

Коленчатые валы изготовляют из углеродистых, хромомарганцевых, хромоникельмолибденовых, и других сталей, а также из специальных высокопрочных чугунов. Наибольшее применение находят, стали марок 45, 45Х, 45Г2, 50Г, а для тяжело нагруженных коленчатых валов дизелей-40ХНМА, 18ХНВА и др.

Заготовки стальных коленчатых валов средних размеров в крупносерийном и массовом производстве изготовляют ковкой в закрытых штампах на молотах или прессах при этом процесс получения заготовки проходит несколько операций. После предварительной и окончательной ковки коленчатого вала в штампах производят обрезку облоя на обрезном прессе и горячую правку в штампе под молотом.

В связи с высокими требованиями механической прочности вала большое значение имеет расположение волокон материала при получении заготовки во избежание их перерезания при последующей механической обработке. Для этого применяют штампы со специальными гибочными ручьями. После штамповки перед механической обработкой, заготовки валов подвергают термической обработке - нормализация - и затем очистке от окалины травлением или обработкой на дробеметной машине.

Литые заготовки коленчатых валов изготовляют обычно из высокопрочного чугуна, модифицированного магнием. Полученные методом прецизионного литья (в оболочковых формах) валы по сравнению со “штампованными” имеют ряд преимуществ, в том числе высокий коэффициент использования металла. В литых заготовках можно получить ряд внутренних полостей при отливке.

Припуск на обработку шеек чугунных валов составляет не более 2,5 мм на сторону при отклонениях по 5-7-му классам точности. Меньшее колебание припуска и меньшая начальная неуравновешенность благоприятно сказываются на эксплуатации инструмента и “оборудования” особенно в автоматизированном производстве.

Коленчатые валы отливают в оболочковые формы в горизонтальном положении. Если в одной форме отливают два вала, заливку металла производят через общий литник.

Правку валов производят после нормализации в горячем состоянии в штампе на прессе после выемки заготовки из печи без дополнительного подогрева.

Механическая обработка коленчатых валов.

Сложность конструктивной формы коленчатого вала, его недостаточная жесткость, высокие требования к точности обрабатываемых поверхностей вызывают особые требования к выбору методу методов базирования, закрепления и обработки вала, а также последовательности, сочетания операций и выбору оборудования. Основными базами коленчатого вала являются опорные поверхности коренных шеек. Однако далеко не на всех операциях обработки можно использовать их в качестве технологических. Поэтому в некоторых случаях технологическими базами выбирают поверхности центровых отверстий. В связи со сравнительно небольшой жесткостью вала на ряде операций при обработке его в центрах в качестве дополнительных технологических баз используют наружные поверхности предварительно обработанных шеек.

При обработке шатунных шеек, которые в соответствии с требованиями технических условий должны иметь необходимую угловую координацию, опорной технологической базой являются специально фрезерованные площадки на щеках. Из данного задания я выбираю сталь 45.

2. Причины выхода из строя детали

Поломки коленвалов чаще всего вызваны недосмотром за необходимым количеством смазки в двигателе, реже -- длительной работой двигателя на максимальных оборотах, в частности, еще и недостаточно прогретого. Основные дефекты -- задиры шеек, сопровождаемые увеличением зазора в подшипнике, износом рабочих поверхностей с глубокими кольцевыми рисками, реже -- перегрев и расплавление вкладышей.

Устранение задиров и износов ликвидируется шлифовкой шеек в ближайший ремонтный размер, в особо тяжелых случаях, в несколько (то есть в любой возможный ремразмер). Но в подавляющем большинстве таких случаев возникает другая проблема: задир сопровождается местным нагревом поверхности шейки, зачастую, в сотни градусов. Сторона шатунной шейки, воспринимающая наибольшую нагрузку от шатуна, разогревается сильнее, а значит, коленчатый вал будет гнуться так, что щеки кривошипов по обе стороны этой шатунной шейки окажутся сведенными. Ось вращения коленчатого вала изгибается, нарушается соосность коренных шеек и вал станет кривым. В этом случае ремонт коленвала будет включать в себя ряд дополнительных операций по его выпрямлению.

К сожалению, в отечественной практике ремонт коленвала зачастую ограничивается шлифовкой, наивно полагая, что при незначительных задирах коленвал станет прямым и его деформацию изгиба можно не принимать во внимание. Но, увы, после такого ремонта посадочные поверхности оказываются несоосными коренным шейкам, приобретают взаимное биение, отчего начинают пропускать сальники, выходят из строя детали привода распределительного вала, заметно возрастает вибрация двигателя, понижается мощность и повышается расход топлива и т.п. Любой студент технического ВУЗа без труда сможет посчитать, что, например, при частоте вращения 6000 об/мни коленчатого вала весом 20 кг при эксцентриситете массы 0.1 мм (за счет прогиба вала, биения посадочного места под маховик, неправильной шлифовки и т.д.) центробежная сила составит немногим менее 8 кН, а это число немаленькое. И тем не менее, несмотря на теорию, шлифовка -- основной способ "реанимации" коленчатого вала.

Шлифовка коленвала -- не просто тонкий процесс, требующий специального станочного оборудования, но и аккуратности, профессиональных навыков и опыта исполнителя.

3. Выбор материала

Исходя из требований к детали я предлагаю целесообразно при сталь45

Описание стали 45

стали: 40Х, 50, 50Г2

Вид поставки

Сортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 1050-74, ГОСТ 2590-71, ГОСТ 2591-71, ГОСТ 2879-69, ГОСТ 8509-86, ГОСТ 8510-86, ГОСТ 8239-72, ГОСТ 8240-72, ГОСТ 10702-78. Калиброванный пруток ГОСТ 1050-74, ГОСТ 7414-75, ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 10702-78. Лист толстый ГОСТ 1577-81, ГОСТ 19903-74. Лист тонкий ГОСТ 16523-70. Лента ГОСТ 2284-79. Полоса ГОСТ 1577-81, ГОСТ 103-76, ГОСТ 82-70. Проволока ГОСТ 17305-71, ГОСТ 5663-79. Поковки и кованые заготовки ГОСТ 8479-70, ГОСТ 1131-71. Трубы ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8733-87, ГОСТ 8734-75, ГОСТ 8731-87, ГОСТ 21729-78.

Назначение

Вал-шестерни, коленчатые и распределительные валы, шестерни, шпиндели, бандажи, цилиндры, кулачки и другие нормализованные, улучшаемые и подвергаемые поверхностнй термообработке детали, от которых требуется повышенная прочность.

Химический состав

Химический элемент

%

Кремний (Si)

0.17-0.37

Медь (Cu), не более

0.25

Мышьяк (As), не более

0.08

Марганец (Mn)

0.50-0.80

Никель (Ni), не более

0.25

Фосфор (P), не более

0.035

Хром (Cr), не более

0.25

Сера (S), не более

0.04

Механические свойства при повышенных температурах

t испытания, °C

?0,2, МПа

?B, МПа

?5, %

?, %

?, %

KCU, Дж/м2

Нормализация

200

340

690

10

36

64

300

255

710

22

44

66

400

225

560

21

65

55

500

175

370

23

67

39

600

78

215

33

90

59

Образец диаметром 6 мм и длиной 30 мм, кованый и нормализованный. Скорость деформирования 16 мм/мин. Скорость деформации 0,009 1/с.

700

140

170

43

96

800

64

110

58

98

900

54

76

62

100

1000

34

50

72

100

1100

22

34

81

100

1200

15

27

90

100

Механические свойства проката

Термообработка, состояние поставки

Сечение, мм

?B, МПа

?5, %

?4, %

?, %

Сталь горячекатаная, кованая, калиброванная и серебрянка 2-й категории после нормализации

25

600

16

40

Сталь калиброванная 5-й категории после нагартовки

640

6

30

Сталь калиброванная и калиброванная со специальной отделкой после отпуска или отжига

<590

40

Листы нормализованные и горячекатаные

80

590

18

Полосы нормализованные или горячекатаные

6-25

600

16

40

Лист горячекатаный

<2

550-690

14

Лист горячекатаный

2-3,9

550-690

15

Лист холоднокатаный

<2

550-690

15

Лист холоднокатаный

2-3,9

550-690

16

Механические свойства поковок

Сечение, мм

?0,2, МПа

?B, МПа

?5, %

?, %

HB

Нормализация

100-300

245

470

19

42

143-179

300-500

245

470

17

35

143-179

500-800

245

470

15

30

143-179

<100

275

530

20

44

156-197

100-300

275

530

17

34

156-197

Закалка. Отпуск

300-500

275

530

15

29

156-197

Нормализация. Закалка. Отпуск.

<100

315

570

17

39

167-207

100-300

315

570

14

34

167-207

300-500

315

570

12

29

167-207

<100

345

590

18

59

174-217

100-300

345

590

17

54

174-217

<100

395

620

17

59

187-229

Механические свойства в зависимости от температуры отпуска

t отпуска, °С

?0,2, МПа

?B, МПа

?5, %

?, %

KCU, Дж/м2

HB

Закалка 850 °С, вода. Образцы диаметром 15 мм

450

830

980

10

40

80

500

730

830

12

45

78

550

640

780

16

50

98

600

590

730

25

55

118

Закалка 840 °С, вода. Диаметр заготовки 60 мм

400

520-590

730-840

12-14

46-50

50-70

202-234

185-210

500

470-520

680-770

14-16

52-58

60-90

600

410-440

610-680

18-20

61-64

90-120

168-190

Механические свойства в зависимости от сечения

Сечение, мм

?0,2, МПа

?B, МПа

?5, %

?, %

KCU, Дж/м2

Закалка 850 °С, отпуск 550 °С. Образцы вырезались из центра заготовок.

15

640

780

16

50

98

30

540

730

15

45

78

75

440

690

14

40

59

100

440

690

13

40

49

Технологические свойства

Температура ковки

Начала 1250, конца 700. Сечения до 400 мм охлаждаются на воздухе.

Свариваемость

Трудносвариваемая. Способы сварки: РДС и КТС. Необходим подогрев и последующая термообработка.

Обрабатываемость резанием

В горячекатаном состоянии при НВ 170-179 и ?B = 640 МПа K? тв.спл. = 1, K? б.ст. = 1.

Склонность к отпускной способности

Не склонна.

Флокеночувствительность

Малочувствительна.

Температура критических точек

Критическая точка

°С

Ac1

730

Ac3

755

Ar3

690

Ar1

780

Mn

350

Ударная вязкость, KCU, Дж/см2

Состояние поставки, термообработка

+20

-20

-40

-60

Пруток диаметром 25 мм. Горячекатаное состояние.

14-15

10-14

5-14

3-8

Пруток диаметром 25 мм. Отжиг

42-47

27-34

27-31

13

Пруток диаметром 25 мм. Нормализация

49-52

37-42

33-37

29

Пруток диаметром 25 мм. Закалка. Отпуск

110-123

72-88

36-95

31-63

Пруток диаметром 120 мм. Горячекатаное состояние

42-47

24-26

15-33

12

Пруток диаметром 120 мм. Отжиг

47-52

32

17-33

9

Пруток диаметром 120 мм. Нормализация

76-80

45-55

49-56

47

Пруток диаметром 120 мм. Закалка. Отпуск

112-164

81

80

70

Предел выносливости

?-1, МПа

?-1, МПа

?B, МПа

?0,2, МПа

245

157

590

310

421

880

680

231

520

270

331

660

480

Твердость для полос прокаливаемости HRCэ (HRB).

Расстояние от торца, мм / HRC э

1.5

3

4.5

6

7.5

9

12

16.5

24

30

50.5-59

41.5-57

29-54

25-42.5

23-36.5

22-33

20-31

(92)-29

(88)-26

(86)-24

Физические свойства

Температура испытания, °С

20

100

200

300

400

500

600

700

800

900

Модуль нормальной упругости, Е, ГПа

200

201

193

190

172

Модуль упругости при сдвиге кручением G, ГПа

78

69

59

Плотность, pn, кг/см3

7826

7799

7769

7735

7698

7662

7625

7587

7595

Коэффициент теплопроводности Вт/(м ·°С)

48

47

44

41

39

36

31

27

26

Температура испытания, °С

20- 100

20- 200

20- 300

20- 400

20- 500

20- 600

20- 700

20- 800

20- 900

20- 1000

Коэффициент линейного расширения (a, 10-6 1/°С)

11.9

12.7

13.4

14.1

14.6

14.9

15.2

Удельная теплоемкость (С, Дж/(кг · °С))

473

498

515

536

583

578

611

720

708

4. Влияние легирующих элементов на структуру и свойства стали

Медь - увеличивает антикоррозионные свойства, она вводится главным образом в строительную сталь.

Кремний - при введении кремния в сталь существенно снижается порог хладноломкости, что связано с раскислением стали и снижением в ней содержания кислорода. Действие кремния как легирующего элемента на хладноломкость различно для разных марок стали.

Кремний не образует карбидов, полностью растворяется в феррите, существенно увеличивая его прочность. При этом до содержания 1,0% Si сохраняется пластичность феррита; с дальнейшим увеличением содержания кремния пластичность феррита снижается. Имеющиеся сведения о влиянии кремния на хладноломкость противоречивы, но большая часть исследователей считает его влияние отрицательным. Установлено, что в низкоуглеродистых сталях с увеличением содержания кремния соответственно повышается критическая температура хрупкости. Однако в сочетании с другими легирующими элементами влияние кремния на хладноломкость менее определенно. Опыт показывает, что рациональное сочетание кремния с марганцем или кремния с марганцем и хромом позволяет получить стали с повышенной прочностью и достаточно высокой хладностойкостью.

Мышьяк - сильно увеличивают X. железа, но естественная примесь этих тел в железе настолько невелика, что не вызывает заметных проявлений этого свойства. Что касается вольфрама, который вводится в углеродистое железо с целью повысить его твердость (при изготовлении инструментальной, так назыв. "вольфрамовой" стали), то влияние его выражается нередко весьма интенсивно, и с таким металлом в холодном состоянии приходится обращаться весьма осмотрительно. Умеренная примесь марганца ослабляет вредное влияние фосфора, т. е. несколько понижает X. железа и стали. Степень X. железа измеряется довольно точно числом ударов, которое в состоянии вынести, не ломаясь, железная полоса. Так, фосфористые сорта некоторых английских марок (например стаффордширское железо), содержащие до 0,25% фосфора, разлетаются нередко при первом же ударе, бедные же фосфором сорта железа (например шведское железо), с содержанием не свыше 0,02% фосфора, выдерживают, не ломаясь, до 10 ударов. Удары производятся молотом или падающим грузом по подпертой по концам полосе или бросанием ее на наковальню. Внешние признаки хладноломкого железа суть: белесоватый цвет, сильный блеск и чешуйчатое сложение. Будучи пригодно на кузнечные поделки, хладноломкое железо совершенно не годится на мостовые и т. п. сооружения, долженствующие подвергаться ударам и сотрясениям при низких температурах.

Марганец - является полезной примесью в стали. В углеродистой стали содержится примерно от 0,25 до 1% Мп. Марганец, растворяясь в феррите, упрочняет его; кроме того, он частично образует карбид Мп3С, не отличимый от цементита. Марганец повышает механические свойства стали, особенно упругие свойства, и сильно увеличивает ее прокаливаемость, устраняет вредное действие серы, образуя сернистый марганец (MnS), значительное количество которого всплывает и удаляется вместе со шлаком. Сам по себе сернистый марганец менее вреден, чем сернистое железо. Одновременно марганец является эффективным раскислителем стали; имея большое сродство с кислородом, отнимает его от железа. Учитывая это, перед окончанием плавки. Марганец устраняет вредное действие серы, так как сернистый марганец по сравнению с эвтектикой Fe--FeS имеет более высокую температуру плавления (1620° С) и не располагается по границам зерен стали. В

Никель - стабилизирует аустеническую структуру и увеличивает ковкость, делая нержавеющую сталь более пригодной для формуемости. Способствует увеличению прочности при высоких температурах и коррозионную стойкость, особенно в промышленной и морской атмосферах, химической, пищевой и текстильной индустрии.

Фосфор - присутствуя в твердом растворе в феррите, делает последний хрупким (хладноломким), так как фосфор по кристаллической решетке, диаметру атомов и строению последних резко отличается от железа и вследствие этого очень сильно искажает решетку феррита. Сталь при повышенном содержании фосфора становится хрупкой и твердой, ударная вязкость ее резко снижается. Кроме того, фосфор сильно ликвирует и неравномерно распределяется. В силу сказанного, содержание фосфора в стали должно быть ниже 0,04%. Содержание фосфора в количестве до 0,1 % улучшает обрабатываемость автоматных (малоуглеродистых) сталей, способствуя образованию хрупкой стружки. Однако, если вытеснить фосфор из твердого раствора в феррите, например, присадкой меди, то он образует химическое соединение Fe3P, которое присутствует в структуре стали в виде мельчайших твердых частичек в вязком феррите, образуя особый эвтектоид. В такой структурной форме фосфор является полезным элементом, повышая механические свойства стали и стойкость ее в отношении сопротивления коррозии.

Хром- Хром увеличивает прочность, вязкость, текучесть и ковкость металла, кроме того, он уменьшает сегрегацию, обеспечивая тем самым однородность структуры и, наконец, хром понижает критические точки при охлаждении. Присадка хрома понижает чувствительность к перегреву чисто марганцовистых сталей, измельчает зерно и этим повышает вязкость стали.

Наиболее важным фактором в отношении влияния хрома на свойства стали является способность хрома придавать стали свойства самозакаливаемости.

Большое содержание хрома подобно углероду влечет за собой образование хрупкой структуры в переходной зоне сварного соединения.

При газовой, дуговой, атомно-водородной и стыковой сварке оплавлением неблагоприятное действие окислов хрома на прочности шва не сказывается. В том количестве, в котором хром присутствует в стали хромансиль, сварка осуществляется в расплавленном состоянии, и при достаточно хорошей защите от окисления при первых трех видах сварки и при стыковой сварке оплавлением окислы хрома удаляются из места стыка.

Сера- Влияние серы, как и фосфора, при сварке всегда неблагоприятно отражается на механических свойствах стали. Известным действием серы является вызываемая ею в стали склонность к красноломкости и ломкости при белом калении. Явление красноломкости объясняется наличием эвтектики железо сернистого железа с температурой плавления 985° С. Эти включения весьма хрупки и имеют наклонность размещаться по границам зерен, тем самым ослабляя связь между ними. Присутствие закиси железа понижает еще больше температуру плавления легкоплавкой эвтектики.

При повышении содержания серы в стали наблюдается образование трещин при высоких температурах. Это образование трещин можно объяснить сильным понижением температуры плавления, ввиду наличия сульфида железа. Вследствие низкой температуры плавления эвтектики происходит оплавление границ зерен, богатых серой.

Если в стали имеются никель, кобальт, молибден, то свойство серы создавать красноломкость и ломкость при белом калении может быть еще увеличено, так как эти компоненты обладают свойством снижать точку плавления эвтектики и склонны к образованию сетки.

Такие компоненты, как марганец и хром, обладающие свойством повышать точку плавления, образуют безвредные включения сульфидов в виде точек. Этим объясняется, почему сталь хромансиль при сварке менее склонна к образованию трещин, чем хромомолибденовая сталь.

Неблагоприятное влияние серы сказывается: 1) на коэффициенте крепости сварного шва, 2) на вязкости металла шва, 3) на твердости сварного соединения и 4) на коэффициенте динамической крепости соединения.

1) Коэффициент крепости сварного шва, выполненного дуговой сваркой, с повышением содержания серы понижается, причем наиболее значительное понижение коэффициента крепости наблюдается при повышении содержания серы от 0,015 до 0,02%; при атомно-водородной и газовой сварке коэффициент крепости не изменяется, если содержание серы в свариваемой стали повышается от 0,007 до 0,024%.

2) Статическая вязкость металла сварного шва, выполненного всеми видами сварки, понижается с повышением содержания серы свариваемой стали. Однако следует заметить, что степень, падения вязкости сварного шва, выполненного различными видами сварки, различна.

При дуговой и атомно-водородной сварке наиболее значительное падение вязкости наблюдается при повышении содержания серы в стали с 0,02 до 0,024%, когда угол загиба понижается примерно на 10°.

При газовой сварке наиболее значительное падение статической вязкости наблюдается при повышении содержания серы с 0,015 до 0,02% (при отпуске на 500° угол загиба понижается с 60 до 48,5°).

3) Твердость металла шва, выплавленного всеми видами сварки, с повышением содержания серы в стали не изменяется.

4) Коэффициент динамической крепости сварного соединения, выполненного всеми видами сварки, с повышением содержания серы, понижается. Во всех случаях наиболее значительное понижение коэффициента динамической прочности наблюдается при изменении содержания серы с 0,002 до 0,04%.

Таким образом из всего сказанного выше можно заключить, что сварные швы, выполненные газовой дуговой и атомно-водородной сваркой, обладают механическими свойствами, вполне удовлетворяющими установленным требованиям, если содержание серы в стали находится в пределах 0,007--0,04%.

5. Термообработка детали

Для получения требуемых механических свойств я предлагаю применить такую термообработку : б) Закалка 850 °С, вода выдержка и отпуск при температуре 450°С

а) Закалка 800 °С, вода выдержка и отпуск при температуре 400°С

Литература

1. Б.А.Малышев. Справочник технолога авторемонтного производства.М; Транспорт, 1982-431с

2. С.И.Румянцев. Ремонт автомобилей и двигателей.М; Транспорт, 1988-327с.

3. В.Е.Канорчук. Восстановление автомобильных двигателей: Технология и оборудование.М: Транспорт, 1985-303с.

4. А.Г.Косилова. Справочник технолога-машиностроителя в 2-х томах. М: Машиностроение, 1986-496с.280с

5. В.А.Аршинов. Резание металлов и режущий инструментМ; Машиностроение 1968-500с.

6. А.К.Горошкин. Приспособления для металлорежущих станков.М;Машиностроение 1979-303с

7. И.Е.Дюмин, Г.Г.Трегуб Ремонт автомобилей. Транспорт 1999-280с.

8. А.А.Панов справочник технолога.М; Машиностроение 1988-736с

9. В.С.Стародубцева Сборник задач по техническим нормам в машиностроении.М; Машиностроение.1974-272с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Классификация инструментальных сталей. Влияние легирующих элементов на структуру и свойства штамповых сталей. Химический состав стали 4Х5МФ1С. Влияние температуры закалки на структуру и твердость материала. Оценка аустенитного зерна и износостойкости.

    дипломная работа [492,5 K], добавлен 19.02.2011

  • Процесс легирования стали и сплавов - повышение предела текучести, ударной вязкости, прокаливаемости, снижение скорости закалки и отпуска. Влияние присадок легирующих элементов на механические, физические и химические свойства инструментальной стали.

    курсовая работа [375,9 K], добавлен 08.08.2013

  • Классификация, свойства, применение, маркировка углеродистых и легированных сталей. Влияние углерода и примесей на их свойства. Термическая обработка сплава 30ХГСА. Измерение твёрдости методом Роквелла. Влияние легирующих элементов на рост зерна стали.

    дипломная работа [761,3 K], добавлен 09.07.2015

  • История открытия нержавеющей стали. Описание легирующих элементов, придающих стали необходимые физико-механические свойства и коррозионную стойкость. Типы нержавеющей стали. Физические свойства, способы изготовления и применение различных марок стали.

    реферат [893,5 K], добавлен 23.05.2012

  • Общая характеристика легированных сталей и их специфические свойства: износостойкость, жаропрочность, прокаливаемость в крупных сечениях, кислотостойкость. Распределение легирующих элементов в сталях, зависимость механических свойств от их содержания.

    контрольная работа [1,1 M], добавлен 17.08.2009

  • Выбор материала для изготовления деталей измерительных приборов с постоянством размеров при температурах -100…+100 °С. Описание ферромагнетиков, инварных сплавов. Химический состав и свойства материала 36Н. Особенности магнитно-твёрдых материалов.

    реферат [496,4 K], добавлен 30.10.2013

  • Производство стали в кислородных конвертерах. Легированные стали и сплавы. Структура легированной стали. Классификация и маркировака стали. Влияние легирующих элементов на свойства стали. Термическая и термомеханическая обработка легированной стали.

    реферат [22,8 K], добавлен 24.12.2007

  • Требования к сталям для измерительного инструмента для контроля размера резьбы при изготовлении деталей. Влияние легирующих элементов на свойства инструментальной стали. Основы теории термической обработки. Особенности предварительной обработки.

    контрольная работа [1,3 M], добавлен 10.07.2014

  • Влияние легирующих элементов на свойства стали. Состав, свойства и методы термической обработки хромистых сталей с повышенной прочностью и стойкостью против коррозии в агрессивных и окислительных средах. Технологии закалки окалиностойких сильхромов.

    реферат [226,9 K], добавлен 22.12.2015

  • Трубы (газо- и нефтепроводы) и основные требования к ним. Влияние параметров контролируемой прокатки на структуру и свойства низкоуглеродистой низколегированной стали 10Г2ФБ. Влияние исходной структуры стали после дополнительной термической обработки.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 02.07.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.