Проект реконструкции электрической части фермы КРС на 800 голов СПК «Ялуторовский»

Технологическая схема водоснабжения фермы КРС приведена на рисунке 2.__.

Рисунок 2. Технологическая схема водоснабжения

1-водоприемное устройство; 2-всасывающий трубопровод; 3-насосный агрегат; 4-обратный клапан; 5-задвижка; 6-нагнетательный трубопровод; 7-водонапорная башня

2.3.3 Определение расхода воды

Определим суточный расход воды, зная нормы водопотребления животными, а именно:

Коровы молочные - 150 л/сутки.

По заданию необходимо обеспечить водой дойный коров N_к=800 голов, поэтому:

G=N_к*а=800?150=120000 л. (2.22)

где а - нормы потребления животными, л/сутки;

N_к-количество животных.

Тогда часовой расход определим по формуле

, (2.23)

где К_ч - коэффициент часовой неравномерности расхода, К_ч=4;

К_сут - коэффициент суточной неравномерности расхода, К_сут=1,2;

- коэффициент полезного действия установки, учитывающий потери воды, =0,9.

л/ч.

Кроме того при проектировании водоснабжения необходимо учитывать так называемый пожарный расход, т.е. расход воды на тушение пожара, примем пожарный расход Q_п=7 л/с = 25200 л/час.

Тогда суммарный расход определим как:

Q=Q_ч+Q_п (2.24)

Q=2667+25200=51867л/ч=0,0144м³/с

Принимаем необходимый расход водоснабжающей установки равным

Q=52м³/ч=0,0144м³/с.

Определим необходимый напор, который должен развивать насос для подачи воды в водонапорную башню

Н=Н_вс+Н_наг+Н _потерь (2.25)

Н_вс+Н_наг - высота всасывания и нагнетания насоса соответственно;

Н_потерь - потери напора, обусловленные сопротивлением водоснабжающей линии протеканию воды;

Н_потерь = h_в+h_н , (2.25)

h_в+h_н - потери на всасывающем и нагнетательному участках трубопровода.

, (2.26)

, (2.27)

где - коэффициент, учитывающий местные сопротивления;

- коэффициент гидравлического сопротивления, для приближенных расчетов можно принять =0,08;

l- длина соответствующего участка трубопровода, примем l_в=16м, l_н=1000м;

d - диаметр соответствующего участка трубопровода, примем d_в=d_н=150мм;

v - скорость воды на соответствующем участке трубопровода v_в=v_н, т.к. d_в=d_н

g - ускорение свободного падения, м/с².

, (2.28)

м/с

На нагнетательном участке трубопровода примем следующие местные сопротивления:

Открытая задвижка - =0,05;

Обратный клапан - =1,7;

Изгиб на 90 (три шт) - =0,5;

Таким образом _в=3,25.

На всасывающем участке примем:

Изгиб на 90 - =0,5;

Водоприемное устройство - =8;

Таким образом _н=8,5.

Общий напор насоса

Н=6+17+0,4+6,8?30 м

Зная необходимые напор Н=30 м и расход Q=52 м³/ч принимаем насос центробежного типа 3К-6 (частота вращения 2900 об/мин, подача 50 м³/ч, напор 37,5 м³).

Для определения действительный расхода и напора обеспечиваемых насосом необходимо совместить характеристику трубопровода и насоса (рисунок 2).

Характеристику трубопровода представим в виде:

Н=Н_ст + Н_потерь, (2.29)

где Н_ст - статический напор, м;

Подставляя выражение для потерь и заменяя в них скорость через расход, получаем:

, (2.30)

После подстановки численных значений получим

Н = 23 + 34•10³•Q², (2.31)

Из рисунка 2._ видно, что при совместной работе насоса и сети, насос развивает напор Н_н =33 м и обеспечивает расход Q_н=17,1 л/с=0,0171м³/с

Определив значение КПД насоса в данном режиме и представив значения развиваемого напора в единицах системы СИ, а именно Н_н=330 кПа, определим мощность на приводном валу насоса по формуле:

(2.32)

Вт

2.3.4 Расчёт электропривода глубинного насоса

Кинематическия характеристика

Так как частота вращения приводного вала насоса близка к частоте вращения асинхронных двигателей, то для соединения вала электродвигателя и насоса используем муфту. Кинематическая схема не имеет зазоров и упругих элементов и представляется в виде одномассового звена. Скорость вращения колеса насоса n = 2900 об/мин, ?=303,5 рад/с.

Так как частота вращения приводного вала насоса близка к частоет вращения асинхронных двигателей, то для соединения вала электродвигателя и насоса используем муфту. Климатическая схема не имеет зазоров и упругих элементов и представляется в виде одномассового звена. Скорость вращения колеса насоса n = 2900 об/мин, ?=303,5р/с

Механическая характеристика.

Механическая характеристика насоса описывается выражением

, (2.33)

где М₀ - момент сопротивления механизма, не зависящий от скорости;

М_сн - момент сопротивления при номинальной угловой скорости ? _н;

М₀ =(0,2...0,3) М_сн .

М_сн = Р_нас / ?_н = 9400/303,5 = 31 Н?м; (2.34)

М₀ = 0,3?31 = 9,3 Н?м.

Уравнение механической характеристики насоса

.

График механической характеристики приведен на рисунке 2.

Рисунок 2. Механическая характеристика насоса

Нагрузочная характеристика

Определим время работы t_р и время паузы t_п насосного агрегата. Для этого рассчитаем регулируемый объем башенной установки:

, (2.35)

где Д_б - диаметр бака башенной установки, принимаем объем бака V_б=10 м³, диа метр Д_б=2,4 и высоту h_б=2,22 м;

h_вб ,h_нб - верхний и нижний уровни воды в баке соответственно примем

h_вб=17 м, h_нб =16,5 .

м³.

Тогда время работы и время паузы определим по формулам:

, (2.36)

(2.37)

где Q_н - подача воды, обеспечиваемая насосом, Q_н =0,0171м³/с, Q_н =61,5 м³/ч ;

Q - необходимый расход воды водоснабжающей системы Q=0,0144м³/с,

Q =52 м³/ч.

с;

с.

Частота включений насосного агрегата

рад/ч. (2.38)

Инерционная характеристика.

Определим момент инерции насоса. Приближенно для этой цели можно использовать формулу

кг?м². (2.40)

где J - момент инерции колеса, кгм²;

M - масса колеса насоса, кг

R - радиус колеса, м

Радиус колеса R=0,096 м, массу колеса насоса примем m=4 кг.

Заключение по приводным характеристикам

Результаты расчета и анализа приводных характеристики позволяют сделать следующие выводы:

1. Необходим нерегулируемый асинхронный привод.

2. Колесо насоса обладает достаточно большим приведенным моментом инерции.

3. Режим работы электропривода - продолжительный с частыми пусками.

Выбор электродвигателя.

Имея нагрузочную диаграмму насоса, зная мощность, развиваемую насосом Р =9,4 кВт, время работы t_р =837 с, и продолжительность паузы t_п = 157 с, определяем эквивалентную мощность насосного агрегата за период

кВт. (2.41)

Для привода насоса предварительно выбираем электродвигатель АИР132М2 со следующими параметрами:

- Номинальная мощность 11 кВт;

- n_н=2910 об/мин, ? _н=304,6 рад/с,

- S _н=0,03;

- ? _н=88%;

- cos? _н=0.9;

- Ki=7.5;

- m_п=1,6, m_min=1.2, m_к=2,2;

- J=0.023 кг?м²;

- M=77.5 кг.

Определим дополнительно некоторые величины характеризующие электродвигатель:

1. Номинальный момент

М_н = Р_н / ? _н = 11000/304,6 = 36 Н?м; (2.42)

2. Пусковой момент

М_п= m_п?М_н = 1,6?36 = 57,6 Н?м; (2.43)

3. Максимальный (критический) момент

М_к= m_к?М_н = 2,2?36 = 79,2 Н?м; (2.44)

Выполним проверку выбранного электродвигателя по пуску и перегрузке. Проверка по пуску и перегрузочной способности выполняется по формулам:

М_п(1-?U)² > М_тр (2.45)

М_к(1-?U)² > М_{с max} (2.46)

где U - снижение напряжения в сети, U=0,2;

М_тр - момент трогания рабочей машины, Н?м;

М_cmax - максимальный момент сопротивления рабочей машины, Н?м;

М_тр=(0,2 ... 0,3)М_сн;

М_cmax = М_сн;

Где М_сн - момент сопротивления насоса М_сн =31нм

М_тр =0,331=9,3нм; М_cmax =31 нм.

Значения пускового М_н и критического М_к моментов двигателя определены ранее, тогда

57,6? (1 - 0,2)² > 9.3

36.9 > 9.3

По пуску двигатель проходит.

79,2? (1 - 0,2)² > 31

50,7 > 31

По перегрузочной способности двигатель проходит.

2.3.5 Разработка схемы управления

Для управления автоматизированными насосными станциями башенного типа применяются поплавковые и электродные датчики уровня. Электродные датчики работают надежно при положительных температурах и отказывают в работе на морозе, так как электроды покрываются льдом и, кроме того, быстро окисляются. Поплавковые датчики снижают надежность в работе из-за наличия подвижных механических частей. Для электрической связи датчика, расположенного на баке, и станции управления нужны соединительные провода; поэтому на новых станциях управления погружными насосами для контроля за уровнем воды в водонапорных башнях предусматривают электроконтактные манометры, устанавливаемые в помещении насосной. Электроконтактный манометр регистрирует перепад статического давления в системе при изменении уровня воды в баке на 1...2 м.

Рисунок 2.8 Электрическая схема управления погружным электронасосом

а -- управление двигателем электрокоптактным манометром; б -- токовая защита электродвигателя.

Управление работой автоматизированной насосной установки с башней может осуществляться автоматически от датчика давления SP (рисунок 2.8, а,) и вручную переключателем SA или дистанционно (телемеханически) с диспетчерского пункта. Для автоматического управления переключатель SA ставят в положение А. Если давление в напорном трубопроводе ниже соответствующего нижнему уровню воды в баке, контакт манометра SP1 замкнут, a SP2 -- разомкнут. Реле К1 включается с задержкой за счет конденсатора С. Эта же емкость предотвращает ложное отключение реле К1 при кратковременном замыкании контакта SP2 во время гидравлического удара в гидропроводе, если манометр подключен без гидрокомпенсатора. Реле К1 подключает магнитный пускатель К2, и насос начинает работать.

При повышении давления в трубопроводе до значения, соответствующего верхнему уровню в баке, при работе насоса замыкается контакт SP2 и шунтирует реле К1, которое отключает пускатель К2. При местном управлении установкой переключатель SA ставят в положение Р или О. При дистанционном управлении используют выносную кнопочную станцию или контакты реле телемеханической связи подключают вместо контактов SP1 и SP2.

Для защиты от перегрузок и неполнофазных режимов электродвигателей погружных насосов применяют быстродействующую защиту с характеристиками, не зависящими от температуры окружающей среды. При перегрузке сигнал поступает на вход RC -- контура от согласующих трансформаторов Т1...Т3 (рисунок 2.8, б). Стабилитрон V4 позволяет получить обратно пропорциональную зависимость выдержки времени от тока перегрузки. Ток перегрузки, преобразованный в напряжение постоянного тока, изменяет выдержку на срабатывание реле К3, включенного в цепь истока полевого транзистора V5. Возбудившись, реле К3 посредством своего замыкающего контакта встает на самопитание, а размыкающим контактом К3 отключает реле К1.

Рисунок 2.9-Погружной электронасос типа ЭПЛ6М-16-75

а -- разрез; б -- схема установки; 1 - трубопровод к электродвигателю; 2 - соединительная муфта; 3 - регулировочная прокладка; 4 - болт с пружинной шайбой; 5 - центробежный насос; 6 - установочный винт; 7 - защитная сетка; 8 - винт; 9 - статор электродвигателя; 10 - защитный кожух; 11 - колонна обсадных труб; 12 - электронасос; 13 - силовой кабель; 14 - колонна водоподъемах труб; 15 - скоба; 16 - соединительная муфта; 17 - отводная труба; 18 - водонапорная башня Рожновского; 19 - датчик уровней; 20 - задвижка; 21 - манометр; 22 - опорная плита; 23 - станция управления; 24 - выходные концы (х - силовой кабель, у - к источнику питания, z - к датчику); I--I - нижний уровень; II--II - верхний уровень.

Рисунок 2.10-Принципиальная электрическая схема комплектного устройства «Каскад»

а -- схема; б -- датчик сухого хода.

На рисунке 2.9 показана конструкция погружного электронасоса ЭПЛ6М-16-75, предназначенного для подъема воды из буровых скважин. Центробежный насос выполнен в виде вертикального секционированного агрегата, скрепленного стяжками. Каждая секция состоит из рабочего колеса и пластмассового направляющего аппарата. Всасывающий патрубок насоса соединен с корпусом верхнего подшипника электродвигателя. К патрубку в верхней части насоса прикреплен напорный трубопровод.

В установку ЭПЛ6М-16-75 входит асинхронный трехфазный электродвигатель АПД-23/2 принудительного охлаждения с короткозамкнутьм вертикальным ротором. Обмотка статора выполнена проводом в полихлорвиниловой влагостойкой изоляции. Ротор электродвигателя и вал насоса соединены стальной муфтой, которая одновременно защищает электродвигатель от проникновения мелких частиц (песка и др.) вдоль вала. Мощность двигателя 5,5 кВт при частоте вращения 2835 об/мин, номинальный ток 14,5 А, КПД 75%. Насос подает 14...18 м³/ч при напоре (80...60)10⁴ Па. КПД насоса 67,5%.

Насос в скважине подвешивают на водоподъемной колонне 14 из водогазопроводных труб диаметром 63 мм с муфтовым соединением. Скважину обсаживают колонной труб 11 диаметром не менее 150 мм и перекрывают наверху опорной плитой 22. На плите закрепляют колонну труб и колено с бобышкой для манометра 21 и задвижкой 20, которой регулируют подачу насоса. Вдоль, труб на скобах 15 к двигателю прокладывают силовой кабель 13 марки ПВВП-6 или ППВП-6.

Станции управления погружными электронасосами мощностью более 12 кВт комплектуют датчиком сухого хода для защиты насосных агрегатов от работы на сухом ходу, то есть при отсутствии достаточного уровня воды в скважине. Он состоит из двух концентрически расположенных электродов: внешнего трубчатого и внутреннего стержней, разделенных изолятором. Датчик монтируют в скважине над электронасосом. Трубчатый электрод соединяют с нулевым проводом. Стержневой электрод включают в цепь катушки контрольного реле.

При аварийном понижении уровня воды в скважине контрольное реле включает сигнал и отключает магнитный пускатель электродвигателя.

Для управления центробежными скважинными насосами водоподъема с погружными электродвигателями мощностью 1...65 кВт выпускается комплектное устройство «Каскад» (рисунок 2.10), которое имеет следующую структуру условного обозначения:

Устройство состоит из ящика управления, датчика сухого хода SL1 электродного типа и электроконтактного манометра. Внутри ящика управления смонтирована пускозащитная аппаратура (силовая и логическая части схемы в виде блока управления Е1FQ типа БОН 9200).

Контакт типа «датчик сухого хода» (рисунок 2.10, б) выполнен в виде металлического стержня, в котором место подсоединения провода спрессовано полиэтиленом. Датчик уровней состоит из двух датчиков сухого хода. Дистанционное управление обеспечивается при помощи реле включения KL2 и реле отключения KL1.

Для автоматического управления по уровню в водонапорной башне переключатель на блоке управления устанавливают в положение «Водоподъем», переключатель S1 -- в положение «Автоматическое управление» АУ, автоматический выключатель QF1 -- в положение «Включено».

При отсутствии воды в баке водонапорной башни (контакты SL3 и SL2 датчика уровней не омываются водой) включается электронасос. При достижении уровнем воды контакта SL3 электронасос отключается и включается повторно при опускании уровня ниже контактов SL2.

Для автоматического управления в режиме дренажа переключатель блока управления ставят в положение «дренаж», переключатель S1 -- в положение АУ, включают выключатель QF1. Электронасос включается, если уровень дренажных вод в скважине поднимается до контакта SL3, и отключается при понижении уровня дренажных вод ниже контакта SL2.

Для автоматического управления по давлению необходимо в ячейке «ЯУД» блока управления на разъеме «время работы насоса» установить перемычку в положение, соответствующее времени работы насоса, необходимому для заполнения водонапорного бака водой (до 90 мин). Переключатель S1 следует установить в положение АУ, включить QF1 и установить подвижный контакт электроконтактного манометра таким образом, чтобы при разборе воды в баке водонапорной башни ниже контролируемого уровня происходило надежное автоматическое включение электронасоса. По истечении времени уставки электронасос отключается, водонапорный бак при этом должен быть заполнен водой. При понижении статического давления в нагнетательном трубопроводе ниже контролируемого электронасос автоматически включается.

Для дистанционного управления к ящику управления подключают средства телемеханики. Местное управление электронасосом осуществляется переключателем S1 на ящике управления: в положении 1 -- агрегат включен, в положении 0 -- отключен.

При аварийных режимах (коротких замыканиях, перегрузках, неполнофазных режимах, сухом ходе -- Руст = 4,5 кВт и более) электронасос отключается. Последующее его включение после срабатывания защиты возможно только после устранения неисправности.

2.4 Расчёт вентиляции фермы КРС

Необходимый воздухообмен рассчитывается на основании баланса каждой вредности, поступающей в помещение и удаляющееся из помещения. Ниже приведем расчет необходимого воздухообмена по всем вредностям, выделяемым в помещении, и для дальнейших расчетов примем наибольший воздухообмен.

Для расчета необходимы следующие данные. [ ].

Таблица 2.1

Нормы выделений коровами теплоты, углекислоты и водяных паров

а) Расчет воздухообмена по допустимой концентрации углекислого газа внутри помещения.

Q_СО2=mCN_ж /(C_в-C_н), м³/с (2.47)

где Q_СО2 - воздухообмен по допустимой концентрации углекислого газа внутри помещения, м³/ч, [ ];

m - живая масса одной коровы, кг.;

С - выделение СО₂ на 1кг живой массы коровы г/ч.;

С_н= 0,3…0,4 л/м³ - концентрация СО₂ в свежем приточном воздухе, [ ];

С_в=2,510^-3 л/м³ - допустимая концентрация СО₂ в воздухе помещения.

N_ж=800 голов - количество коров.

Q_СО2=3002800/(2.5-0.3) = 480000 м³/ч

б) Расчет воздухообмена по нормативной концентрации влаги внутри помещения.

Q_Н2О=W/((d_в-d_н)), м3/ч, (2.49)

где Q_Н2О - воздухообмен по нормативной концентрации влаги внутри помещения, м³/с.;

W-масса влаги выделяющейся и помещении, г/ч,

d_в=8 г/кг, d_н=0,5 г/кг - влагосодержание внутреннего и наружного воздуха.

- плотность воздуха при внутренней температуре, кг/м³.;

=346/(273+t)р/99.3, кг/м³, (2.50)

р=99.3 кПа -расчетное барометрическое давление в данном районе.

=346/(273+18)99.3/99.3=1.19.кг/м³

Определим какое количество влаги выделяется в коровнике

W=W_кор+W_нав+W_исп (2.51)

где W_кор-масса водяных паров, выделяемых коровами

W_кор=N_жmq (2.52)

где q=30 г/ч - выделение водяных паров на 1кг живой массы коровы

W_кор=8003003=720000, г/ч.

W_нав - масса влаги, испаряющаяся из навоза

W_нав=N_жР_навz/24 (2.53)

где Р_пом - среднесуточный выход помета от одной коровы; Р_пом =30 кг.;

z - коэф. учитывающий усушку помета z=0.7;

W_нав=800300000,7/24=700000, г/ч.

W_исп- масса влаги, испаряющейся с мокрых поверхностей помещения

W_исп=0,1W_пт=0,1700000=70000, г/ч (2.54)

W=720000+700000+70000=1490000,г/ч.

Q_Н2О =1490000/((8-0,5)1.19)=166947, м³/ч

Расчет ведем по наибольшему необходимому воздухообмену

Q = Q_СО2 =480000, м³/ч

в) Выбор вентилятора

Осевые вентиляторы экономичны в эксплуатации, хорошо регулируются, компактны, дешевы, коэффициент давления меньше, чем у центробежных. При одинаковом противодавлении осевые вентиляторы применяют при больших скоростях вращения колес. Эти вентиляторы представляют собой расположенное в цилиндрическом кожухе лопаточное колесо, при вращении которого поступающий через входное отверстие воздух перемещается между лопатками в осевом направлении, причем давление его увеличивается. Простейшие осевые вентиляторы состоят из двух основных частей: осевого лопаточного колеса и кожуха.

Для определения количества вентиляторов полученный наибольший воздухообмен в помещении разделим на производительность одного вентилятора.

K_в=Q/Q_в, (2.55)

где Q=4800000 м³/ч - наибольший полученный воздухообмен;

Q_в=13000м³/ч - производительность выбранного вентилятора. (табл. 1.3).

К_в=480000/13000=37

Исходя из расчета получаем 37 вентиляторов серии ВО.

Таблица 2.2

Технические данные осевого электровентилятора марки ВО-4

Требуемую мощность на валу электродвигателя для вентилятора определяют по формуле. [ ]:

P_в=Q_вН_в/(_вп), кВт, (2.56)

где _в=0,5 - КПД вентилятора;

_п=1 - КПД передачи, при непосредственной насадке колеса вентилятора на вал электродвигателя;

H_в=20,Па - полное давление.;

Q_в=13000,м³/ч=3,61, м³/с - производительность вентилятора.

P_в=3,6120/0,5=144.4,Вт

Установленная мощность электродвигателя, [ ]:

P_уст=k_зP_в, кВт (2.57)

где k_з - коэффициент запаса мощности.

P_уст=1,10.14=0.154, кВт

2.5 Расчёт осветительных установок

Таблица 2.3

Исходные данные по коровнику

Подобные документы

• Проект реконструкции установки переработки нефти на химзаводе филиала ОАО "Красмаш" с разработкой реактора

  Назначение и область применения установки каталитического крекинга. Процессы, протекающие при переработке нефти. Технологический и конструктивный расчет реактора. Монтаж, ремонт и техническая эксплуатация изделия. Выбор приборов и средств автоматизации.
  
  дипломная работа [875,8 K], добавлен 19.03.2015
  

• Проект реконструкции сеточной части БДМ №2 ООО "Енисейский ЦБК" с целью увеличения производительности

  Описание технологической схемы сеточного стола. Расчет возможной производительности бумагоделательной машины (БДМ). Монтаж и техническая эксплуатация сеточной части БДМ. Расчет конструктивных параметров ящика с гидропланками и мокрого отсасывающего ящика.
  
  дипломная работа [1,6 M], добавлен 06.06.2010
  

• Светотехнический расчет доильно-молочного блока фермы

  Расчет электрических сетей осветительных установок, выбор напряжения и схемы питания электрической сети. Защита электрической сети от аварийных режимов и мероприятия по повышению коэффициента мощности электрической сети осветительной установки.
  
  курсовая работа [761,4 K], добавлен 10.06.2019
  

• Проект реконструкции установки разделения воздуха

  Анализ реконструкции установки разделения воздуха на базе КОАО "Азот", г. Кемерово. Способы снижения удельных капитальных затрат на строительство и монтаж оборудования, автоматизацию машин. Сущность обеспечения непрерывной подачи сырья потребителям.
  
  дипломная работа [3,9 M], добавлен 02.12.2013
  

• Проект реконструкции моторного участка в условиях ООО "Автоэкспресс"

  Обоснование необходимости проведения реконструкции производственного участка СТО "Автосервис". Расчет численности рабочих, площади моторного участка. Организация технологического процесса. Мероприятия по технике безопасности; себестоимость реконструкции.
  
  дипломная работа [52,7 K], добавлен 14.05.2012
  

• Проект реконструкции отделения литья под давлением предприятия "Металлург" ОАО АК "Туламашзавод"

  Проект реконструкции цеха литейного участка внутризаводского предприятия "Металлург" ОАО АК "Туламашзавод" с выпуском 1800 тонн отливок в год. Технологический процесс отливки детали "Крышка" на машине литья под давлением с холодной камерой прессования.
  
  дипломная работа [1,7 M], добавлен 18.02.2012
  

• Автоматизация линии уборки навоза с транспортными тележками ТСН-3Б

  Разработка функциональной схемы размещения технологического оборудования. Составление и описание работы принципиальной электрической схемы. Расчет и выбор элементов автоматизации. Правила безопасности при обслуживании электрооборудования установки.
  
  курсовая работа [83,6 K], добавлен 12.05.2011
  

• Комплексная электрификация фермы КРС колхоза «Степной» Лиманского района Астраханской области

  Освещение, нагрузка и подсчет осветительных нагрузок. Комплексная электрификация МТФ и подсчет силовых нагрузок. Электрификация водоснабжения и выбор суточного электроснабжения. Техническая эксплуатация электрооборудования, его организация монтажа.
  
  дипломная работа [713,3 K], добавлен 27.02.2009
  

• Проектирование двигательной установки и элементов конструкции второй ступени баллистической ракеты с ЖРД

  Расчет жидкостного ракетного двигателя (ЖРД), используемого на второй ступени баллистической ракеты. Технологический процесс сборки фермы полезной нагрузки. Оценка предполагаемых затрат на проект. Основные моменты безопасности и экологичности проекта.
  
  дипломная работа [2,2 M], добавлен 23.11.2009
  

• Расчет узла фермы моста крана

  Предварительное определение проектной массы фермы крана и массы грузовой крановой тележки. Определение экстремальных значений полных расчетных усилий в стержнях фермы моста крана. Подбор сечений стержней фермы. Расчет стыка элементов пояса в узле.
  
  курсовая работа [375,0 K], добавлен 24.12.2015
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам